АНАЛИЗ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА УЧАСТИЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ВО ВЗРЫВЕ ПРИ УСТАНОВЛЕНИИ КАТЕГОРИИ ПОМЕЩЕНИЯ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

БЕЗОПАСНОСТЬ ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ, ОБЪЕКТОВ

ПОЖАРОВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТЬ/FIRE AND EXPLOSION SAFETY. 2022. Т. 31. № 4. С. 27–37

POZHAROVZRYVOBEZOPASNOST/FIRE AND EXPLOSION SAFETY. 2022; 31(4):27-37

НАУЧНО-АНАЛИТИЧЕСКАЯ СТАТЬЯ/SCIENTIFIC AND ANALYTICAL PAPER

УДК 614.841

https://doi.org/10.22227/0869-7493.2022.31.04.27-37

Анализ методов определения коэффициента участия горючих газов и паров во взрыве при установлении категории помещения по взрывопожарной и пожарной опасности

Геннадий Тимофеевич Земский1 , Леонид Петрович Вогман1,

Наталья Валентиновна Кондратюк1, Дмитрий Александрович Корольченко2

Всероссийский ордена «Знак Почета» научно-исследовательский институт противопожарной обороны Министерства

Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий,

Московская обл., г. Балашиха, Россия

Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет, г. Москва, Россия

АННОТАЦИЯ

Введение. Многочисленные публикации на тему о категорировании помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности разделены авторами на три группы: 1) действу­ ющие источники информации (в том числе ведомственные и региональные), а также действующие ранее источники; 2) учебники и пособия по категорированию; 3) публикации, в которых находят подтверждение

(опровержение) или уточнение некоторые положения, отраженные в источниках нормативного характе­­ра.

Данная статья относится к третьей группе публикаций.

Цель. Рассмотрение различных методов определения коэффициента Z, выявление положительных и отрица­тельных сторон каждого метода, а также разработка предложений по их применению.

Задачи. Определить коэффициент участия вещества во взрыве, показать работоспособность того или иного метода его определения на конкретных примерах.

Результаты и их обсуждение. Из представленного анализа методов определения коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве следует, что он может быть установлен тремя способами:

• табличным (по максимально возможному табличному значению: для водорода Z = 1; для газов и аэро- золей Z = 0,5; для паров ЛВЖ Z = 0,3);

• расчетным на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения, однако при использовании расчетного метода велика вероятность ошибки, обусловленной многочисленными услови­ями применимости метода, возможно получение необъяснимого значения Z более 1. Кроме того, расчетный метод весьма трудоемкий. Для его применения необходимо уточнение условий, при которых он может быть использован;

• графическим (по графику зависимости Z от параметра X). Этот метод является наиболее простым и надежным. При использовании графического метода определения коэффициента Z следует при­ нимать коэффициент избытка окислителя равным близким к единице, параметр Х следует рассчитывать по формуле Х = 0,99Рн/Сcт.

Выводы. Графический метод определения величины Z отличается простотой и надежностью. При определе­ нии параметра Х используется коэффициент избытка воздуха φ = 1,9, что приводит к занижению коэф­ фици­ента участия паров во взрыве Z. Чтобы избежать неоправданного занижения коэффициента Z, целесо­образно не учитывать коэффициент избытка воздуха или принимать его равным 0,99.

Ключевые слова: категорирование; легковоспламеняющаяся жидкость; давление насыщенных паров;

стехиометрическая концентрация; взрывоопасная среда; расчетный метод определения; графический метод определения

Для цитирования: Земский Г.Т., Вогман Л.П., Кондратюк Н.В., Корольченко Д.А. Анализ методов определе­ ния коэффициента участия горючих газов и паров во взрыве при установлении категории помещения по взрывопожарной и пожарной опасности // Пожаровзрывобезопасность/Fire and Explosion Safety.

2022. Т. 31. № 4. С. 27–37. DOI: 10.22227/0869-7493.2022.31.04.27-37

Земский Геннадий Тимофеевич, е-mаil: vniipo-3.5.3@ya.ru

SAFETY OF BUILDINGS, STRUCTURES, OBJECTS

Analysis of methods used to identify combustible gas and vapour-related factors contributing to explosions in the context of assigning explosion and fire safety categories to premises

Gennadiy T. Zemskiy1 , Leonid P. Vogman1, Natalya V. Kondratyuk1, Dmitriy A. Korolchenko2

All-Russian Research Institute for Fire Protection of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters, Balashikha, Moscow Region, Russian Federation

Moscow State University of Civil Engineering (National Research University), Moscow, Russian Federation

ABSTRACT

Introduction. The authors have classified numerous publications, addressing the assignment of explosion and fire safety categories to premises, buildings and outdoor facilities, into the three groups: 1) sources of informa- tion that are in effect (including in-house and region-wide documents), sources that were in effect; 2) manuals and guidelines on category assignment; 3) publications that confirm (refute) or clarify some provisions, specified in regulatory sources. This article can be included into the third group of publications.

Goal. Analysis of different methods, used to identify the value of Z factor; identification of strengths and weaknes­ ses of each method, development of recommendations on the application of these methods.

Objectives. The objective is to identify the substance-related factor contributing to explosions, use particular cases to demonstrate the efficiency of this or other identification method.

Results and discussion. The analysis of Z factor identification methods, describing the contribution of vapours of highly flammable liquids to an explosion, has proven that three types of procedures can be used to find the Z factor value:

• the method of tables (that uses the maximal possible tabular value of Z = 1; for gases and aerosols Z = 0.5;

for vapours of highly flammable liquids Z = 0.3);

• the computational method based on a pattern of three-dimensional gas and vapour spreading on the premi­ ses; however, this method, if applied, may involve a high probability of errors due to numerous conditions limi­ ting its applicability; hence, the unexplainable value of Z may exceed 1. Besides, the computational method is extremely laborious. Its application requires the clarification of conditions for its use;

• the graphical method (based on the dependency graph of Z on the X parameter). This method is the simplest and the most reliable one. When the graphical method is used to find the value of Z, the excess oxidant ratio must be taken as being equal to one, and the Х parameter must be calculated according to the following formula: Х = 0.99 Рs.v/Сst.c.

Conclusions. The graphical method, used to find the value of Z, is simple and reliable. When the Х parameter is identified, the excess air ratio is used: φ = 1.9, which leads to the underestimation of Z, the vapour-related factor contributing to explosions. To prevent the unreasonable underestimation of Z, the excess air ratio must be disregarded or taken as being equal to 0.99.

Keywords: category assignment; highly flammable liquid; pressure of saturated vapour; stoichiometric concen- tration; explosive environment; computational method; graphical method

For citation: Zemskiy G.T., Vogman L.P., Kondratyuk N.V., Korolchenko D.A. Analysis of methods used to identify combustible gas and vapour-related factors contributing to explosions in the context of assigning explosion and fire safety categories to premises. Pozharovzryvobezopasnost/Fire and Explosion Safety. 2022; 31(4):27-37.

DOI: 10.22227/0869-7493.2022.31.04.27-37(rus).

Gennadiy Timofeevich Zemskiy, е-mаil: vniipo-3.5.3@ya.ru

Введение ведомственные и региональные), а также действу­

Вопросам категорирования объектов (помеще­­ ющие ранее источники [1–9]. Вторую группу ний, зданий, наружных установок) посвя­ образу­ют учебники, пособия по категори­рованию, щено немало публикаций. По своему содер­ рекомендации для расчетов [10–20]. Третью группу жанию их можно раз­д елить на три группы: образуют публикации, в которых находят подтвержде­

1) норматив­­ного и нормативно-­правового харак­тера; ние или опровержение или уточнение некоторых

2) пояснительно-­пособного характера; 3) научно-­ положений, отраженных в источни­ках нормативного аналитического характера. или исследовательского харак­тера1 [21–39].

Первую группу образуют действующие Настоящая статья претендует на отнесение ее норматив­ные источники информации (в том числе к третьей группе публикаций.

Князев П.Ю. Помещения, подлежащие категорированию по взрывопожарной и пожарной опасности // Лаборатория процессов горения и динамики пожара. URL: firecategory.ru/articles.php?id=27

28 POZHAROVZRYVOBEZOPASNOST/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 VOL. 31 NO. 4

БЕЗОПАСНОСТЬ ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ, ОБЪЕКТОВ

При категорировании помещений по взрыво­            а коэффициент Z получается более 1, что лишено
пожарной опасности возникает необходимость               физического смысла.
определения коэффициента Z участия газов и паров             Рассмотрим на следующем примере определе­
во взрыве [1, 2]. Коэффициент Z может быть опреде­       ние коэффициента Z расчетным методом.
лен тремя способами: расчетом на основе характера            Имеется помещение размерами: длина 53 м,
распределения газов и паров в объеме помещения;          ширина 48 м, высота 8 м (площадь помеще­­ния
по графику зависимости Z от параметра Х (некото­         2544 м2, свободный объем 16 281,6 м3). Максималь­
рой величины, пропорциональной отношению                ­но возможная температура в помещении 37 °С.
давле­ния насыщенных паров горючей жидкости                  В помещении находится емкость вместимос­
к ее стехиометрической концентрации в реакции            тью 40 л, наполненная бензином марки АИ-93 (л).
с кислоро­дом воздуха) и табличным, т.е. быть при­      Свойства жидкости: температура вспышки –36 °С,
нятым по максимально возможному табличному              молекулярная масса 98 г/моль, брутто-­ф ормула
значению (для водорода Z = 1, для других газов          С7,024Н13,706 [11], плотность жидкос­­ти 761 кг/м3,
и аэрозолей Z = 0,5, для паров легковоспламеня­          масса жидкости 30,4 кг, плотность паров бензина,
ющихся жидкостей (ЛВЖ) Z = 0,3).                         определенная по соотношению [2] 3,85 кг/м 3,
СНКПР = 1,06 % (об.), давление насыщен­ного пара
Целью настоящей публикации является рас­
бензина Рн, рассчитанное с использова­нием коэф­
смотрение различных методов определения коэф­
фициентов уравнения Антуана: А = 4,12311,
фициента Z, выявление положительных и отрица­
В = 664,976, С = 221,695 [11], равно 35,7 кПа.
тельных сторон каждого метода, а также разработка
Вентиляция помещения отсутствует.
предложений по их применению. Задачи статьи
Расчет проводим по формулам, рекомендован­
состоят в том, чтобы на конкретных примерах              ным в [2].
определе­н ия коэффициента участия вещества                  Проверка на применимость расчетного метода
во взрыве показать работоспособность того или            определения Z определяется исходя из следующих
иного метода его определения.                            данных:
●● температура жидкости равна температуре
Методы определения коэффициента Z                        окружа­ющей среды (37 °С);
горючих паров и газов, их преимущества
100 m              100 30,4
и недостатки                                                                              0,0485 ,
ρг.п Vсв         3,85 16 281,6
Расчетный метод определения коэффициента Z
участия горючих паров и газов во взрыве                 0,5 ∙ СНКПР = 0,5 ∙ 1,06 = 0,53, при этом 0,0485 < 0,53;
Согласно [2, 11], расчетное определение коэф­       ●●  соотношение длины к ширине помещения
фициента Z является предпочтительным для следу­             53/48 = 1,1 < 5.
ющих условий:                                               Следовательно, расчетный метод в данном
●● газы и пары должны иметь температуру не              примере определения коэффициента Z применим.
выше температуры окружающей среды;                      Коэффициент Z участия горючих газов и паров,
●● образование взрывоопасной среды должно               не нагретых выше температуры окружающей среды
соответствовать случаю, когда действует со­­-       ЛВЖ, при заданном уровне значимости Q ( C > C )
отношение:                                          рассчитывают по формулам [2, 11]:
100 m                                   ●● при ХНКПР ≤ 1/2L и YНКПР ≤ 1/2S
0 ,5 СНКПР ,
ρг.п Vсв
5 10 3                  CНКПР
Z                   г.п   C0           X НКПРYНКПР Z НКПР ;
m
где m — масса паров ЛВЖ;
ρг.п — плотность газов, паров;
●●       при ХНКПР > 1/2L и YНКПР > 1/2S
Vсв — свободный объем помещения;
СНКПР — нижний концентрационный предел
распространения пламени газа или пара
(НКПР), % (об.);
●● помещение должно быть в форме прямоуголь­                Определим интенсивность испарения бензина
ного параллелепипеда с отношением длины            по формуле (А.13) [2]:
к ширине не более пяти.                                     W = 10–6 ∙ 1 ∙√M ∙ Pн = 3,53 ∙ 10–4 кг/(м2 ∙ с),
Если хотя бы одно из этих условий не вы­полня­
ется, расчетный метод неприменим. Однако из­вест­ны     а количество образующихся паров бензина за 1 час
случаи, когда указанные условия выполня­ются,           испарения — по формуле (А.12) [2]:

ПОЖАРОВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТЬ/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 ТОМ 31 № 4

SAFETY OF BUILDINGS, STRUCTURES, OBJECTS

mп = WFT = 3,53 ∙ 10–4 ∙ 40 ∙ 3600 = 50,8 кг. Расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР и время полно­ г­ о испарения 30,4 кг бензина Т рассчитывают

Поскольку вылилось 30,4 кг жидкости, при­ни­ по формулам:

маем количество паров 30,4 кг.

Определим величину предэкспоненциального множителя С0, % (об.). При отсутствии подвижности воздушной среды для паров ЛВЖ:

30 ,4

Т

40  2153 � � с;

3 ,53

10 –4

Концентрацию Сн находим по формуле (Д.7) [1]:

При Р0 = 10 кПа, Сн = 0,99Рн.

C * = φ Cст = 1,9 ∙ 1,94 = 3,68,

где φ — эффективный коэффициент избытка го- рюче­­го, принимаемый равным 1,9.

Стехиометрическая концентрация где коэффициент K1 принимается равным 1,1314 для горючих газов и 1,1958 — для ЛВЖ;

коэффициент K 2 , принимаемый равным 1 для горючих газов и для ЛВЖ: K2 = T/3600;

K2 = 2153/3600 = 0,6;

коэффициент K3, принимаемый равным 0,0253

Для горючих веществ, состоящих из атомов для горючих газов при отсутствии подвижности

С, Н, О, N, S, Si, Р, F, Cl, Br, J, стехиометри­ воздушной среды; 0,02828 — для горючих газов чес­к ая концентра­ц ия в % (об.) определяется при подвижности воздушной среды; 0,04714 — по формуле [26]: для ЛВЖ при отсутствии подвижности воздуш­ ной среды и 0,3536 — для ЛВЖ при подвиж­

100 нос­ти воздушной среды;

Сст  ,

( 4 ,84 b�

1 ) Н — высота помещения, м;

ẟ = 10,45 [1].

где b = mC + mS + mSi + 2,5mР + 0,25(mH – mх) – 0,5mО Поскольку в данном примере X НКПР > 1/2L

(m C, m S, m Si, m P, m H, m О — число атомов и YНКПР > 1/2S, углерода, серы, кремния, фосфора, водорода

5 10 3 CНКПР и кислорода в молекуле горючего); Z г.п C0 FZ НКПР

m х — суммарное число атомов F, Cl, Br, J m в молекуле горючего. 5 1 ,0

10 3 3 ,85 2 ,16 2565 ,65 0 ,55 2.

Для горючих веществ неизвестного химичес­кого 30 ,4 10 ,45 состава стехиометрическую концентрацию в реакции горения можно определить по соотношению [4]: Полученная расчетом величина Z не соответ­ ствует принятым представлениями о величине коэф­

3 ,806 фициента участия паров во взрыве Z, он должен

Сст  ,

H сг принимать значения от 0 до 0,3.

Коэффициенты K1, K2, K3, входящие в формулу где 3,806 — коэффициент пропорциональности, для определения Z, получены эмпирически с не­­ определяемый для твердого, жидкого и газо­ установленной в СП 12.13130 степенью достовер­ образного горючего при стехиометрическом ности. Так, коэффициент K2, который определя­ соотношении с воздухом, МДж; ется как отношение времени полного испарения

∆Hсг — теплота сгорания горючего вещества. жидкос­­ти к величине 3600, может принимать значе­

30 POZHAROVZRYVOBEZOPASNOST/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 VOL. 31 NO. 4

БЕЗОПАСНОСТЬ ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ, ОБЪЕКТОВ

ния меньше или больше единицы: когда жидкость                            Графический метод определения коэффици­
испаря­ется более чем за 1 час, величина K2 имеет                    ента Z не учитывает влияние размеров помещения
значение более единицы; если же жидкость испаря­                     на коэффициент Z. На него оказывают влияние
ется за время менее 1 часа, величина K2 имеет значе­                 только свойства паров ЛВЖ.
ние менее единицы. А это, в свою очередь, зависит                         Влияние свойств паров ЛВЖ 40 веществ на
(при равных интенсивности испарения и площади                         коэффициент Z участия паров во взрыве показано
испарения) от количества пролитой жидкости.                           в таблице. В ней представлены исходные данные
В частности, если количество пролитой жидкос­                   физико-химических свойств этих веществ1 [27, 28]
­ти увеличить в нашем примере в два раза, принять                     и расcчитанные для них значения Сн, С*, Х, Z.
80 л и разлить ее на те же 40 м2, то изменится                           Из таблицы следует, что вещества делятся
только коэффициент K2 и Z станет равным 2,96                         на три группы:
(при изменив­шихся ХНКПР = 121,2; YНКПР = 5892;                      ●● вещества, имеющие расчетное значение
ZНКПР = 0,75; K2 = 1,2).                                                  парамет­­ра Х менее 0,4, отношение Рн/Сст < 0,83;
●● веще ства, имеющие расчетно е значе­
Таким образом, коэффициент Z участия
ние парамет­р а Х от 0,4 до 1, отношение
паров ЛВЖ во взрыве, определенный расчетным
Рн/Сст > 0,83 < 2,08;
способом, оказывается зависимым от количес­тва
●● вещества, имеющие расчетное значение
пролитой на одной и той же площади жидкос­ти,
парамет­­ра Х более 1, отношение Рн/Сст > 2,08.
что не поддается логическому объяснению.
Вещества первой группы имеют коэффициент
Следовательно, применение расчетного метода при
участия во взрыве, равный 0, в эту группу входят
вычисле­нии коэффициента Z следует ограничить                        вещества, имеющие температуру вспышки Тв более,
определенными условиями.                                             чем максимальная температура воздуха для данной
Графический метод определения коэффици-                         местности. Исключение составляет изопропил­
ен­та Z участия горючих паров и газов во взрыве                      бензол (Тв = 37 °С) и н-бутиловый спирт (Тв = 35 °С).
Рассмотрим далее метод определения коэф­                            Вещества второй группы имеют коэффици­
фициента Z — графический, также предложенный                         ент участия во взрыве выше 0 до 0,299. Возможны
в [1]. Для определения коэффициента Z, согласно [1],                 случаи в этой группе, когда Z > 0, но Тв превышает
необходимо вычислить следующие величины, рас­                        температуру окружающей среды. В этом случае
считанные в примере выше: Сн, С* и Сст.                              коэффициент Z участия во взрыве, используемый
В рассматриваемом примере пролива 40 л                          в формуле для расчета давления взрыва, следует
бензина названные величины таковы: Рн = 35,7 кПа;                    принимать равным 0.
Сн = 35,34 %, Сст = 1,94; С* = 3,68.                                      Вещества третьей группы имеют Z, равный 0,3.
В соответствии с [1], при Сн > С* величина                          Из таблицы также следует, что параметр Х
Х = 1, а коэффициент Z = 0,3.                                        уменьшается с понижением температуры вспышки.

Влияние свойств паров ЛВЖ на коэффициент участи во взрыве Z

The influence of the properties of LVH vapors on the coefficient of participation in the explosion

Рн, кПа,

Брутто-­ Сст, при

Наименование формула % об. Сн Tв, °С β 37 °С С* Х Z

Type of highly flammable liquid Molecular Сst.c, Cs Tpos, °С

Рs.v, kPa formula % vol.

at 37 °С н-Ундекан

С11Н24 17 1,2 0,19 0,17 2,28 0,076 0 n-Undecane н-Амиловый спирт

С5Н12О 7,5 2,68 0,65 0,59 5,09 0,116 0 n-Amyl alcohol

N,N-Диметилформаамид

С3Н7ОN 4,25 4,64 1,03 0,94 8,82 0,107 0

N,N-Dimethylformamide

Декан

C10H22 15,5 1,32 0,48 0,44 2,51 0,175 0

Decane

Уксусная кислота

C2H4O2 2 9,36 3,94 3,59 17,78 0,202 0

Acetic acid

Этилцеллозольв

Ethyl cellosolve C4H10O2 5,5 3,62 1,42 1,29 6,88 0,188 0

ПОЖАРОВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТЬ/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 ТОМ 31 № 4

SAFETY OF BUILDINGS, STRUCTURES, OBJECTS

Продолжение таблицы / Continuation of the Table

Рн, кПа,

Брутто-­ Сст, при

Наименование формула % об. Сн Tв, °С β 37 °С С* Х Z

Type of highly flammable liquid Molecular Сst.c, Cs Tpos, °С

Рs.v, kPa formula % vol.

at 37 °С н-Бутиловый спирт

C4H10O 6 3,33 2,03 1,85 6,33 0,293 0 n-Butyl alcohol ɤ-Пиколин

C6H7N 7,75 2,6 1,62 1,47 4,94 0,299 0 ɤ-Picoline

Амилацетат

C7H14O2 9,5 2,13 1,51 1,37 4,05 0,340 0

Amyl acetate

Изопропилбензол

C9H12 12 1,69 1,23 1,12 3,21 0,349 0

Isopropylbenzene

Стирол

C8H8 10 2,02 1,77 1,61 3,84 0,421 0,035

Styrene н-Нонан

C9H20 14 1,45 1,25 1,14 2,76 0,414 0,03 n-Nonane о-Ксилол

C8H10 10,5 1,93 1,75 1,59 3,67 0,435 0,065 o-Xylene

Хлорбензол

C6H5Cl 7 2,87 3,05 2,78 5,45 0,510 0,09

Chlorobenzene м-Ксилол

C8H10 10,5 1,93 2,16 1.97 3,67 0,537 0,13 m-Xylene

Изобутиловый спирт

C4H10O 6 3,33 3,53 3,21 6,33 0,509 0,09

Isobutyl alcohol п-Ксилол

C8H10 10,5 1,93 2,27 2,07 3,67 0,565 0,16 p-Xylene

Этилбензол

C8H10 10,5 1,93 2,47 2,25 3,67 0,614 0,17

Ethylbenzene н-Пропиловый спирт

C3H8O 4,5 4,39 5,73 5,21 8,34 0,627 0,175 n-Propyl alcohol

Ксилол (смесь изомеров)

C8H10 10,5 1,93 2,75 2,50 3,67 0,684 0,215

Xylene (mixture of isomers)

Пиридин

C5H5N 6,25 3,2 5,0 4,55 6,08 0,750 0,24

Pyridine

Этиловый спирт

C2H6O 3 6,44 15,0 13,65 12,24 1,12 0,3

Ethyl alcohol

1,2-Дихлорэтан

C2H4Cl2 2,5 7,63 18,1 16,47 14,50 1,14 0,3

1.2-Dichloroethane н-Октан

C8H18 12,5 1,63 3,56 3,24 3,10 1,05 0,3 n-Octane

Метиловый спирт

CH4O 1,5 12,1 30,3 27,6 23,0 1,20 0,3

Methyl alcohol

1,4-Диоксан

C4H8O2 5 3,97 9,28 8,44 7,54 1,12 0,3

1.4-Dioxane

Изопропиловый спирт

C3H8O 4,5 4,39 12,0 10,92 8,34 1,31 0,3

Isopropyl alcohol

Толуол

C7H8 9 2,24 6,86 6,24 4,26 1,47 0,3

Toluene

Метилпропилкетон

C5H10O 7 2,87 9,11 8,29 5,45 1,52 0,3

Methylpropyl ketone

Сероуглерод

CS2 3 6,44 74,2 67,5 12,24 5,53 0,3 –43

Carbon disulfide

32 POZHAROVZRYVOBEZOPASNOST/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 VOL. 31 NO. 4

БЕЗОПАСНОСТЬ ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ, ОБЪЕКТОВ

Окончание таблицы / End of the Table

Рн, кПа,

Брутто-­ Сст, при

Наименование формула % об. Сн Tв, °С β 37 °С С* Х Z

Type of highly flammable liquid Molecular Сst.c, Cs Tpos, °С

Рs.v, kPa formula % vol.

at 37 °С

Этилацетат

C4H8O2 4 4,91 22,0 20,0 9,33 2,15 0,3 –3

Ethyl acetate

2,2,4-Триметилпентан

C8H18 12,5 1,63 11,4 10,4 3,10 3,35 0,3 –4

2.2.4-Trimethylpentane

Бензол

C6H6 7,5 2,68 21,4 19,5 5,09 3,83 0,3 –11

Benzene

Тетрагидрофуран

C4H8O 5,5 3,62 35,7 32,5 6,88 4,73 0,3 –20

Tetrahydrofuran

Циклогексан

C6H12 9 2,44 21,23 19,3 4,64 4,18 0,3 –17

Cyclohexane

Ацетон

C3H6O 4,5 4,39 50,03 45,5 8,34 5,47 0,3 –18

Acetone н-Гексан

C6H14 9,5 2,13 33,18 30,2 4,05 7,48 0,3 –23 n-Hexane

Диэтиламин

C4H11N 6,75 2,97 51,33 46,7 5,64 8,30 0,3 –14

Diethylamine

Метилэтилкетон

C4H8O 5,5 3,62 167,8 152,7 6,88 22,25 0,3 –6

Methyl ethyl ketone

Амилен

C5H10 7,5 2,68 128,4 116,8 5,09 23,00 0,3 –18

Amylene

Обращает на себя внимание тот факт, что в рас­ Выводы четах принимался коэффициент избытка воздуха

Из представленного анализа методов определе­ φ = 1,9. Однако этот коэффициент при горении в замкнутом пространстве (например, в помеще­ ния коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве нии) не может принимать такое значение. Он сущес­ следу­е т, что он может быть установлен тремя твенно ниже, а при открытом пожаре он выше способа­­ми:

и может достигать значений 2–5. ●● табличным (по максимально возможному таб­

В условиях пожара, когда горение протекает с лич­ному значению);

естественным притоком воздуха, коэффициент ●● расчетным на основе характера распределения избытка воздуха в большинстве случаев выше газов и паров в объеме помещения, однако при едини­­цы и колеблется в широких пределах1.

использовании расчетного метода велика вероят­

Сопоставляя формулы Сн = 100 ∙ Рн/Р0 и С* = ность ошибки, обусловленной многочисленными

= φСст, становится ясно, что чем меньше коэффициент избытка воздуха φ, тем больше отношение Сн/С* = Х. условиями применимости метода, возможно

Если принять коэффициент φ = 1,1, то таблица получе­ние необъяснимого значения Z более 1.

изменится. При уменьшении коэффициента φ Кроме того, расчетный метод весьма трудо­емкий.

об­ласть веществ, имеющих Х от 0,4 до 1, смеща­ Для его применения необходимо уточнение ется вверх. Например, если при φ = 1,9 н-бутиловый условий, при которых он может быть использован;

спирт имеет коэффициент Z = 0 и может рас­ ●● графическим, по графику зависимости Z от сматриваться как взрывобезопасное вещество, параметра X. Этот метод является наиболее то при φ = 1,1 н-бутиловый спирт имеет Z = 0,085 простым и надежным.

и наличие паров этого вещества в помещении

При использовании графического метода опре­ следует учитывать при определении категории помещения. Чтобы избежать подобных ситуаций, деления коэффициента Z следует принимать коэф­ представляется целесообразным при определении фициент избытка окислителя равным близким к еди­ коэффициента Z графическим способом находить нице, параметр Х следует рассчитывать по формуле величину Х как отношение Сн/Сст = 0,99Рн/Сст. Х = 0,99Рн/Сcт.

ПОЖАРОВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТЬ/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 ТОМ 31 № 4

SAFETY OF BUILDINGS, STRUCTURES, OBJECTS

СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Технический регламент о требованиях пожарной              Sciences. 2019. Vol. 62. Issue 5. Pp. 751–770.
безопасности : Федеральный закон от 22.07.2008           DOI: 10.1007/s11430‑017‑9325‑3
№ 123-ФЗ (ред. от 30.04.2021).                       17. Cui Z., Yan Y., Liu Q., Zhao X., Xu X., Liu F. et al.
2. СП 12.13130.2009. Определение категорий                   Accurate determination of low-dimensional ma­
помеще­н ий, зданий и наружных установок                 terials’ complex refractive index by cavity reso­
по взрывопожарной и пожарной опасности.                  nant method // Optical Materials. 2022. Vol. 131.­­
3. ОНТП 10-99. Нормы технологического проекти­               P. 112682. DOI: 10.1016/j.optmat.2022.112682
рования для предприятий машиностроения.              18. Lang F.C., Xing Y.M., Zhao Y.R., Zhu J., Hou X.H.,
Определение категорий (классификация)                    Zhang W.G. Experimental determination of the in­
помеще­ний и зданий предприятий по взрыво­               terface residual stresses of carbon-fiber-reinforced
пожарной и пожарной опасности. Противо­                  polymers // Advanced Composite Materials. 2020.
пожарные требования.                                     Vol. 24(sup1). Pp. 33–47. DOI: 10.1080/09243046.­
4. НПБ 105-03. Определение категорий помеще­                 2014.937136
ний, зданий и наружных установок по взрыво­          19. Habib F., Tocher D.A., Press N.J., Carmal C.J.
пожарной и пожарной опасности.                           Structure determination of terpenes by the crys­
5. ОНТП 24-86. Определение категорий помеще­                 talline sponge method // Microporous and Meso­
ний и зданий по взрывопожарной и пожарной                porous Materials. 2020. Vol. 308. P. 110548.
опасности.                                               DOI: 10.1016/j.micromeso.2020.110548
6. СНиП II-90-81. Производственные здания про­           20. Lv Y., Liang J., Wang B., Zhang X., Yuan W., Li Y.,
мышленных предприятий. Нормы проектиро­                  Xie J. Effect of heat and moisture transfer on
вания.                                                   the growth of mould on the inner surface of walls:
7. СН 463-74. Указания по определению катего­                A case study in Dalian of China // Building Simu­
рии производств по взрывной, взрыво­пожарной             lation. 2020. Issue 13. Issue 6. Pp. 1269–1279.
DOI: 10.1007/s12273‑014‑0200‑9
и пожарной опасности.
21. Баратов А.Н. Категорирование объектов
8. СН 102-71. Противопожарные нормы строитель­
по пожаро­взрывоопасности // Итоги науки и тех­
ного проектирования промышленных предприя­
ники. Пожарная охрана : сб. науч. тр. Т. 6. М. :
тий и населенных мест.
ВИНИТИ, 1985. С. 41–68.
9. ОСТ 90 015-39. Общесоюзные нормы строитель­ного
22. Баратов А.Н., Пчелинцев В.А., Никонова Е.В.
проектирования промышленных предприятий.
­С овершенствование системы категорирова­
10. Корольченко А.Я., Загорский Д.О. Категориро­
ния помещений и зданий по взрывопожарной
вание помещений и зданий по взрывопожар­
и пожар­ной опасности // Пожаровзрывобез­
ной и пожарной опасности : учеб. пос. М. :
опасность/Fire and Explosion Safety. 2001. Т. 10.
Пожнаука, 2010. 118 с.                                    № 3. С. 25–27.
11. Пособие по применению СП 12.13130.2009.              23. Земский Г.Т., Вогман Л.П., Масленников В.В.,
Определение категорий помещений, зданий                   Зуйков В.А., Зенин В.А. Определение катего­
и наружных установок по взрывопожарной                    рии помещений по пожаровзрывоопасности,
и пожарной опасности.                                     в которых обращаются взаимореагирующие
12. Пособие по применению НПБ 105-03. Определе­                ­вещества // Пожаровзрывобезопасность/Fire and
ние категорий помещений, зданий и наружных                  Explosion Safety. 1993. № 4. С. 28–31.
установок по взрывопожарной и пожарной опас­         24. Шебеко Ю.Н., Корольченко А.Я., Шевчук А.П.
ности.                                                    О принципе «максимального ожидаемого воз­
13. Хрунов В.А., Касаткина В.И. Категорирова­                 действия» при категорировании производ­
ние помещений и зданий по взрывопожарной                  ственных помещений по взрывопожарной
и пожар­ной опасности : метод. указ. Иваново :            ­опасности // Пожаровзрывобезопасность/Fire
Ивановский ГПУ, 2016. 36 с.                                and Explosion Safety. 1992. Т. 1. № 3. С. 46–48.
14. Водиев П.П. Определение категорий помеще­            25. Васюков Г.В., Корольченко А.Я., Рубцов В.В.­­
ний и зданий по взрывопожарной и пожарной                 К вопросу о категорировании помещений для
опаснос­ти. Ульяновск : УВАУ ГАИ, 2009. 19 с.              хранения и технического обслуживания газо­
15. Овчаренко А.Г., Смирнов В.В. Расчет критери­               баллонных автомобилей // Пожаровзрывобез­
ев взрывопожарной и пожарной опасности                     опасность/Fire and Explosion Safety. 2006. Т. 15.
производственных помещений. Бийск : АГТУ                   № 1. С. 25–29.
им. Ползунова И.И., 2019. 27 с.                      26. Харламенков А.С. Категорирование помеще­
16. Hou J., Liu Q. Theoretical models and experimen­            ний газовых котельных по взрывопожарной
tal determination methods for equations of state            и пожарной опасности // Пожаровзрывобез­
of silicate melts: A review // Science China Earth          опасность/Fire and Explosion Safety. 2018. № 27.

34 POZHAROVZRYVOBEZOPASNOST/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 VOL. 31 NO. 4

БЕЗОПАСНОСТЬ ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ, ОБЪЕКТОВ

№ 11. С. 70–72. URL: https://elibrary.ru/item.               34. Смелков Г.И., Пехотиков В.А., Рябиков А.И.,
asp?id=36576465                                                   Назаров А.А. К вопросу о пожарной опаснос­
27. Вогман Л.П., Земский Г.Т., Зуйков В.А., Кондра-                  ти аккумуляторных батарей // Безопасность
тюк Н.В., Зуйков А.В. Методологический подход                    труда в промышленности. 2020. Т. 5. С. 56–62.
к определению категорий по взрывопожарной                        ­DOI: 10.24000/0409‑2961‑2020‑5‑56‑62
и пожарной опасности помещений и наружных                    35. Nikulina Y., Shulga T., Sytnik A., Toropova O. Sys­
установок хранения фейерверочных изделий                          tem analysis of the process of determining the room
I–III классов опасности // Актуальные проблемы                    category on explosion and fire hazard // Studies in
пожарной безопасности : мат. XXХI Междунар.                      Systems, Decision and Control. 2021. Vol. 337.
науч.-практ. конф. Балашиха, 2019. С. 155–157.                   Pp. 125–139. DOI: 10.1007/978‑3‑030‑65283‑8_11
URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=38074288                36. Shulga T., Nikulina Y. Decision support system for
28. Земский Г.Т., Зуйков В.А. О категорировании                      fire alarm design // Studies in Systems, Decision
помещений с наличием летучих жидкостей //                        and Control. 2022. Vol. 416. Pp. 407–416. DOI: 10.­
Пожарная безопасность. 2013. № 1. С. 39–45.
1007/978‑3‑030‑95112‑2_33
URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=18875599
37. Glushkov D.O., Paushkina K.K., Pleshko A.O.,
29. Пейсахов И.Л., Лютин Ф.Б. Атлас диаграмм
Vysoko­morny V.S. Characteristics of micro-­explosive
и номограмм по газопылевой технике. М. :
dispersion of gel fuel particles ignited in a high-­
­Металлургия, 1974. 116 с.
temperature air medium // Fuel. 2022. Vol. 313.
30. Расчет основных показателей пожаровзрыво­
опасности веществ и материалов : руководство.                   P. 123024. DOI: 10.1016/j.fuel.2021.123024
М. : ВНИИПО МЧС России, 2002. 77 c.                          38. Okamoto K., Ichikawa T., Fujimoto J., Kashiwagi N.,
31. Корольченко А.Я., Корольченко Д.А. Пожаро­                       Nakagawa M., Hagiwara T. et al. Prediction of evapo­
взрывоопасность веществ и материалов и средства                 rative diffusion behavior and explosion damage in
их тушения : справочник. М. : Пожнаука, 2004.                   gasoline leakage accidents // Process Safety and En­
32. Земский Г.Т. Физико-химические и огнеопасные                     vironmental Protection. 2021. Vol. 148. Pp. 893–902.
свойства органических химических соедине­                        DOI: 10.1016/j.psep.2021.02.010
ний : справочник. М. : ВНИИПО МЧС России,                    39. Wang T., Zhou Y., Luo Z., Wen H., Zhao J., Su B.
2016. 971 с.                                                     et al. Flammability limit behavior of methane
33. Портола В.А., Луговцева Н.Ю., Торосян Е.С.                       with the addition of gaseous fuel at various rela­
Расчет процессов горения и взрыва : учеб. пос.                   tive humidities // Process Safety and Environ­
Томск : Томского политехнического университе­                    mental Protection. 2020. Vol. 140. Pp. 178–189.
та, 2012. 108 с.                                                 DOI: 10.1016/j.psep.2020.05.005

REFERENCES
1. Technical Regulations on fire safety requirements :           9. OST 90 015-39. All-Union norms of construction de-
Federal Law No. 123-FZ of 22.07.2008 (as amended                  sign of industrial enterprises. (rus).
on 30.04.2021). (rus).                                        10. Korolchenko A.Ya., Zagorsky D.O. Categorization
2. SP 12.13130.2009. Determination of categories of                  of premises and buildings by explosion and fire ha­
premises, buildings and outdoor installations for ex-             zard : study guide. Moscow, Pozhnauka Publ., 2010;
plosion and fire hazards. (rus).                                  118. (rus).
3. ONTP 10-99. Norms of technological design for me-             11. Manual on the use of SP 12.13130.2009. Determina-
chanical engineering enterprises. Definition of cate-             tion of categories of premises, buildings and outdoor
gories (classification) of premises and buildings of en-          installations for explosion and fire hazards. (rus).
12. Manual on the use of NPB 105-03. Determination of
terprises for explosion and fire hazard. Fire protection
categories of premises, buildings and outdoor instal-
requirements. (rus).
lations for explosion and fire hazards. (rus).
4. NPB 105-03. Determination of categories of premi­
13. Khrunov V.A., Kasatkina V.I. Categorization of premi­ses
ses, buildings and outdoor installations for explosion
and buildings by explosion and fire hazard : methodical
and fire hazards. (rus).                                          instructions. Ivanovo, Ivanovo GPU, 2016; 36. (rus).
5. ONTP 24-86. Determination of categories of premises           14. Vodiev P.P. Definition of categories of premises and
and buildings for explosion and fire hazard. (rus).               buildings for explosion and fire hazard. Ulyanovsk,
6. SNiP II-90-81. Industrial buildings of industrial en-             UVAU GAI, 2009; 19. (rus).
terprises. Design standards. (rus).                           15. Ovcharenko A.G., Smirnov V.V. Calculation of crite-
7. CH 463-74. Instructions for determining the category of           ria for explosion and fire hazard of industrial premi­
production for explosive, explosion and fire hazard. (rus).       ses. Biysk, AGTU im. Polzunova I.I., 2019; 27. (rus).
8. CH 102-71. Fire safety standards of construction design       16. Hou J., Liu K. Theoretical models and experi­
of industrial enterprises and populated areas. (rus).             mental methods for determining the equations

ПОЖАРОВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТЬ/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 ТОМ 31 № 4

SAFETY OF BUILDINGS, STRUCTURES, OBJECTS

of state of silicate melts: Review. Science China                 the storage of fireworks of hazard classes I–III. Actual
Earth Sciences. 2019; 62(5):751-770. DOI: 10.1007/                Problems of Fire Safety : materials of the XXVI In-
s11430‑017‑9325‑3                                                 ternational Scientific and Practical Conference. Bala­
17. Cui Z., Yan Y., Liu Q., Zhao X., Xu X., Liu F. et al.              shikha, 2019; 155-157. URL: https://elibrary.ru/item.
Precise determination of the complex refractive index            asp?id=38074288 (rus).
of low-dimensional materials by the resonator reso­          28. Zemsky G.T., Zuikov V.A. Classification of premi­
nance method. Optical Materials. 2022; 131:112682.               ses with the presence of volatile liquids. Fire Safety.
DOI: 10.1016/j.optmat.2022.112682                                2013; 1:39-45. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=
18. Lang F.K., Xing Y.M., Zhao Y.R., Zhu J., Hou H.H.,                 18875599 (rus).
Zhang U.G. Experimental determination of residual             29. Peisakhov I.L., Lyutin F.B. Atlas of diagrams and no-
stresses at the interface of polymers reinforced with             mograms for gas-dust technology. Moscow, Metallur­
carbon fiber. Composite Structures. 2020; 24(sup1):               gya Publ., 1974; 116. (rus).
33-47. DOI: 10.1080/09243046.2014.937136                      30. Calculation of the main indicators of fire and explosion
19. Habib F., Tocher D.A., Press N.J., Karmal K.J. De­                 hazard of substances and materials : manual. Moscow,
termination of the structure of terpenes by the crystal           VNIIPO EMERCOM of Russia, 2002; 33. (rus).
sponge method. Microporous and Mesoporous Mate-               31. Korolchenko A.Ya., Korolchenko D.A. Fire and
rials. 2020; 308:110548. DOI: 10.1016/j.micromeso.­               explosion hazard of substances and materials and
­­2020.110548                                                     means of extinguishing them : reference. Moscow,
20. Lv Yu., Liang J., Wang B., Zhang H., Yuan W.,                      Pozh­nauka Publ., 2004. (rus).
Li Yu. et al. Influence of heat transfer and moisture         32. Zemsky G.T. Physico-chemical and flammable pro­
transfer on the growth of mold on the inner surface              perties of organic chemical compounds : reference.
of walls: a case study in Dalian, China. Modeling of             Moscow, VNIIPO EMERCOM of Russia, 2016;
Buildings. 2020; 13(6):1269-1279. DOI: 10.1007/                  971. (rus).
s12273‑014‑0200‑9                                            33. Portola V.A., Lugovtseva N.Yu., Torosyan E.S. Cal-
21. Baratov A.N. Categorization of objects by fire and                 culation of combustion and explosion processes :
explosion hazard. Results of science and technology.             study guide. Tomsk, Publishing House of Tomsk Poly­
Fire Protection : collection of scientific papers. Vol. 6.       technic University, 2012; 108. (rus).
Moscow, VINITI, 1985; 41-68. (rus).                          34. Smelkov G.I., Pekhotikov V.A., Ryabikov A.I., Naza­
22. Baratov A.N., Pchelintsev V.A., Nikonova E.V. Im­                  rov A.A. To the issue of accumulator batteries fire
provement of the system of categorization of premi­ses           safety. Occupational Safety in Industry. 2020; 5:56-62.
and buildings by explosion and fire hazard. Pozharo­             DOI: 10.24000/0409‑2961‑2020‑5‑56‑62 (rus).
vzryvobezopasnost/Fire and Explosion Safety. 2001;           35. Nikulina Yu., Shulga T., Sytnik A., Toropova O. Sys­
10(3):25-27. (rus).                                              tem analysis of the process of determining the catego­
23. Zemsky G.T., Vogman L.P., Maslennikov V.V.,                        ry of premises for explosion and fire hazard. Research
­Zuikov V.A., Zenin V.A. Determination of the catego­             in the Field of Systems, Decision-Making and Mana­
ry of premises by fire and explosion hazard in which               gement. 2021; 337:125-139. DOI: 10.1007/978‑3‑­
mutually reacting substances are handled. Pozharo­                 030‑65283‑8_11
vzryvobezopasnost/Fire and Explosion Safety. 1993;             36. Shulga T., Nikulina Yu. Decision support system in
4:28-31. (rus).                                                    the design of fire alarm systems. Research in the Field
24. Shebeko Yu.N., Korolchenko A.Ya., Shevchuk A.P. On                 of Systems, Decision-Making and Management. 2022;
the principle of “maximum expected impact” when                    416:407-416. DOI: 10.1007/978‑3‑030‑95112‑2_33
categorizing industrial premises by explosion and fire         37. Glushkov D.O., Paushkina K.K., Pleshko A.O.,
hazard. Pozharovzryvobezopasnost/Fire and Explo-                   Vysokogorny V.S. Characteristics of micro-explosive
sion Safety. 1992; 1(3):46-48. (rus).                              dispersion of gel fuel particles igniting in a high-­
25. Vasyukov G.V., Korolchenko A.Ya., Rubtsov V.V. On                  temperature air environment. Fuel. 2022; 313:123024.
the problem of categorization of premises for storage              DOI: 10.1016/j.fuel.2021.123024
and technical service of gas-balloon fire automo­              38. Okamoto K., Ichikawa T., Fujimoto J., Kashiwagi N.,
biles. Pozharovzryvobezopasnost/Fire and Explosion                 Nakagawa M., Hagiwara T. et al. Prediction of evapo­
­Safety. 2006; 15(1):25-29. (rus).                                 rative diffusion behavior and explosion damage
26. Kharlamenkov A.S. Categorization of gas boiler rooms               in gasoline leakage accidents. Process Safety and
on explosion and fire hazard. Pozharovzryvobez­                   Environmental Protection. 2021; 148:893-902.
opasnost/Fire and Explosion Safety. 2018;                         DOI: 10.1016/j.psep.2021.02.010
27(11):­­­­70-72.   URL:      https://elibrary.ru/item.as­    39. Wang T., Zhou Yu., Luo Z., Wen H., Zhao J., Su B.
p?id=36576465 (rus).                                               et al. Behavior of the flammability limit of methane
27. Vogman L.P., Zemsky G.T., Zuikov V.A., Kon­                        with the addition of gaseous fuel at different relative
dratyuk N.V., Zuikov A.V. Methodological approach                 humidity. Technological Safety and Environmen-
to the definition of categories for explosion and fire            tal Protection. 2020; 140:178-189. DOI: 10.1016/j.
hazard of premises and outdoor installations for                  psep.2020.05.005

36 POZHAROVZRYVOBEZOPASNOST/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 VOL. 31 NO. 4

БЕЗОПАСНОСТЬ ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ, ОБЪЕКТОВ

Поступила 27.06.2022, после доработки 20.07.2022;

принята к публикации 29.07.2022

Received June 27, 2022; Received in revised form July 20, 2022;

Accepted July 29, 2022

Информация об авторах                                       Information about the authors
ЗЕМСКИЙ Геннадий Тимофеевич, канд. хим. наук, веду­          Gennadiy T. ZEMSKIY, Cand. Sci. (Chem.), Leading
щий научный сотрудник, Всероссийский ордена «Знак            Researcher, All-Russian Research Institute for Fire Protection of
Почета» научно-исследовательский институт противопожар­      Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies
ной обороны Министерства Российской Федерации по делам       and Elimination of Consequences of Natural Disasters, VNIIPO,
гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвида­       12, Balashikha, Moscow Region, 143903, Russian Federation;
ции последствий стихийных бедствий, Россия, 143903,          ID RISC: 586840; е-mаil: vniipo-3.5.3@ya.ru
Московская обл., г. Балашиха, мкр. ВНИИПО, 12; РИНЦ ID:
586840; е-mаil: vniipo-3.5.3@ya.ru
ВОГМАН Леонид Петрович, д-р техн. наук, главный              Leonid P. VOGMAN, Dr. Sci. (Eng.), Chief Researcher,
научный сотрудник, Всероссийский ордена «Знак Почета»        All-Russian Research Institute for Fire Protection of Minis­
научно-­и сследовательский институт противопожарной          try of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and
оборо­­ны Министерства Российской Федерации по делам         Elimination of Consequences of Natural Disasters, VNIIPO,
гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвида­       12, Balashikha, Moscow Region, 143903, Russian Federation;
ции последствий стихийных бедствий, Россия, 143903,          ­­­ID RISC: 561474; е-mаil: vniipo-3.5.3@ya.ru
Московская обл., г. Балашиха, мкр. ВНИИПО, 12; РИНЦ ID:
561474; е-mаil: vniipo-3.5.3@ya.ru
КОНДРАТЮК Наталья Валентиновна, старший научный              Natalya V. KONDRATYUK, Senior Researcher, All-Russian
сотрудник, Всероссийский ордена «Знак Почета» научно-­       Research Institute for Fire Protection of Ministry of Russian
исследовательский институт противопожарной обороны           Fede­ration for Civil Defense, Emergencies and Elimination of
Министерства Российской Федерации по делам гражданской       Consequences of Natural Disasters, VNIIPO, 12, Balashikha,
обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации послед­         Moscow Region, 143903, Russian Federation; ID RISC:
ствий стихийных бедствий, Россия, 143903, Московская обл.,   1126914; е-mаil: vniipo-3.5.3@ya.ru
г. Балашиха, мкр. ВНИИПО, 12; РИНЦ ID: 1126914; е-mаil:
vniipo-3.5.3@ya.ru
КОРОЛЬЧЕНКО Дмитрий Александрович, д-р техн. наук,           Dmitriy A. KOROLCHENKO, Dr. Sci. (Eng.), Head of Depart­
заведующий кафедрой комплексной безопасности в стро­         ment of Integrated Safety in Civil Engineering, National Research
ительстве, Национальный исследовательский Московский         Moscow State University of Civil Engineering, Moscow, Russian
государственный строительный университет, Россия, 129337,    Federation; ID RISC: 352067; Scopus Author ID: 55946060600;
г. Москва, Ярославское шоссе, 26; РИНЦ ID: 352067; Scopus    Researcher ID: E-1862-2017; ORCID: 0000‑0002‑2361‑6428;
Author ID: 55946060600; Researcher ID: E-1862-2017; ORCID:   e-mail: KorolchenkoDA@mgsu.ru
0000‑0002‑2361‑6428; e-mail: KorolchenkoDA@mgsu.ru

Вклад авторов: все авторы сделали эквивалентный вклад        Contribution of the authors: the authors contributed equally
в подготовку публикации.                                     to this article.
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.           The authors declare no conflicts of interests.

ПОЖАРОВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТЬ/FIRE AND EXPLOSION SAFETY 2022 ТОМ 31 № 4