Драгин В. А., Нормов Д. А. Порядок определения величин пожарного риска для объектов производства

Автор / организация: В. А. Драгин, Д. А. Нормов

Год: 2015

Объём оригинала: 89 стр.

Оригинал: файл из архива пользователя

Файл в архиве расчётов риска: Литература, статьи/пособия/книга к 404 методике (краснодар 2015).pdf

Монография по определению пожарного риска для производственных объектов: расчётные сценарии, оценка последствий, построение дерева событий и итоговый риск.

Где применяется в калькуляторе

№ 533 · Производство Дерево событий Расчёт 404

Полный текст публикации

Объём оцифровки: 143,720 знаков. Ссылки внутри текста ведут на карточки источников и публикаций библиотеки.

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

КУБАНСКИЙ СОЦИАЛЬНО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

Научный центр пропаганды и внедрения инноваций

В.А. ДРАГИН

Д.А. НОРМОВ

ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА

ДЛЯ ОБЪЕКТОВ ПРОИЗВОДСТВА

монография

Краснодар, 2015

УДК 614.841.34

ББК 38.96

Д 72

Рецензенты:

В.Н. Загнитко – кан. экон. наук, профессор КСЭИ.

Н.Н. Курзин – докт. техн. наук, профессор КубГАУ.

Драгин В.А., Нормов Д.А.

Порядок определения величин пожарного риска для объектов производства: монография / Драгин В.А., Нормов Д.А. – Краснодар:

КСЭИ, 2015. – 88 с.

ISBN 978-5-91276-105-8

В монографии рассматриваются расчетные методы, использующиеся при проведении расчетов по оценке пожарного риска на производственных

объектах. Кроме того, в работе приведены сведения о пожаровзрывоопас ных и физико-химических свойствах наиболее распространенных и широ ко применяемых горючих веществ и материалов, а также сведения о часто тах реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий и ча стоты возникновения пожаров.

В монографии учитывались результаты ранее проведенных исследо ваний, существующие методические документы по оценке пожарной опас ности производственных объектов, данные отечественных и зарубежных источников информации (включая международные нормативные доку менты) по проблемам оценки пожарного риска.

Монография предназначена для научных и инженерно-технических работников.

Печатается по решению научно-издательского и научно методического совета КСЭИ, протокол № 4 от 24.02.2015 г.

ISBN 978-5-91276-105-8

УДК 614.841.34

ББК 38.96

Д 72

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ПОЖАРНЫЕ РИСКИ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ

ОБЪЕКТОВ

1.1. Общие требования пожарной безопасности к производственным объектам

1.1.1. Требования к технической документации на производственные объекты

1.1.2. Нормативные значения пожарного риска для производственных объектов

1.2. Порядок анализа пожарной опасности производственного объекта и расчета пожарного риска

1.2.1 Последовательность оценки пожарного риска производственного объекта

1.2.2 Анализ пожарной опасности производственных объектов

1.2.3 Оценка пожарного риска на производственном объекте

1.3. Требования к генеральным планам производственных объектов

1.3.1 Зонирование территории производственных объектов

1.3.2 Размещение пожарных депо на территории производственных объектов

1.3.3 Требования к дорогам, въездам и проездам на территории производственного объекта

1.3.4 Требования к источникам водоснабжения на производственных объектах

1.3.5 Требования по ограничению распространения пожара на производственных объектах

2. ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТОВ ПО

ОЦЕНКЕ ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ

ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ

2.1. Анализ пожарной опасности объекта

2.2. Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций

2.3. Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития

2.4. Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития

2.5. Анализ наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий

2.6. Вычисление величин пожарного риска на объекте

2.6.1. Потенциальный риск в зданиях объекта

2.6.2. Индивидуальный пожарный риск в зданиях и на территории объекта

2.6.3. Индивидуальный и социальный пожарный риск в селитебной зоне вблизи объекта

3. РАСЧЕТЫ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА

ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ

3.1. Пример расчета для производственного здания

3.1.1. Результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом здании

3.1.2. Результаты определения индивидуального пожарного риска для рассматриваемого здания

3.2. Пример расчета для наружной установки

3.2.1. Описание наружной установки

3.2.2. Перечень исходных данных и используемых справочных источников информации

3.2.3. Анализ пожарной опасности рассматриваемого объекта

3.2.4. Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций

3.2.5. Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития

3.2.6. Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Пожарный риск является одним из ключевых понятий Федерального закона от 22 июля 2008 г. №123-ФЗ «Технический регламент о требовани ях пожарной безопасности» (далее ФЗ №123-ФЗ).

Согласно п. 7 статьи 6 ФЗ №123-ФЗ порядок проведения расчетов по оценке пожарного риска определяется нормативными правовыми актами

Российской Федерации. В настоящее время порядок проведения расчетов по оценке пожарного риска определяется постановлением Правительства

РФ от 31 марта 2009 г. № 272 «О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска», которым утверждены «Правила проведения расчетов по оценке пожарного риска».

Согласно п. 5 указанных Правил определение расчетных величин пожарного риска проводится по методикам, утверждаемым МЧС России.

В соответствии с указанным постановлением Правительства Россий ской Федерации в 2009 г. в отношении производственных объектов была

разработана и утверждена «Методика определения расчетных величин по жарного риска на производственных объектах» (утв. приказом МЧС Рос сии от 10 июля 2009 г. №404, зарегистрировано в Минюсте от 17 августа

2009 г. №14541).

Опыт применения указанной методики, обращения организаций и отдельных граждан показал на необходимость разработки методического документа (пособия), содержащего подробные разъяснения по практиче скому применению методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах.

В связи с выше изложенным, в рамках написания монографии и была рассмотрена методика определения расчетных величин пожарного риска для производственных объектов.

тах реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий и ча стоты возникновения пожаров.

В монографии учитывались результаты ранее проведенных исследо ваний, существующие методические документы по оценке пожарной опас ности производственных объектов, данные отечественных и зарубежных источников информации (включая международные нормативные докумен ты) по проблемам оценки пожарного риска.

1. ПОЖАРНЫЕ РИСКИ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ

Расчетные величины пожарного риска являются количественной ме рой возможности реализации пожарной опасности объекта и ее послед ствий для людей.

Количественной мерой возможности реализации пожарной опасно сти объекта является риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов пожара, в том числе:

 риск гибели работника объекта;

 риск гибели людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта.

Риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов по жара на объекте характеризуется числовыми значениями индивидуального и социального пожарных рисков.

Расчеты по оценке пожарного риска проводятся путем сопоставле ния расчетных величин пожарного риска с соответствующими норматив ными значениями пожарных рисков, установленными Федеральным зако ном [3].

Статьей 93 закона [3] установлены следующие нормативные значе ния пожарного риска для производственных объектов.

Величина индивидуального пожарного риска в зданиях, сооружени ях, строениях и на территориях производственных объектов не должна превышать одну миллионную в год (т.е. 10-6 год-1).

Для производственных объектов, на которых обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной миллионной в год невозможно в

связи со спецификой функционирования технологических процессов, до пускается увеличение индивидуального пожарного риска до одной десяти тысячной в год (т.е. 10-4 год-1). При этом должны быть предусмотрены ме ры по обучению персонала действиям при пожаре и по социальной защите работников, компенсирующие их работу в условиях повышенного риска.

Величина индивидуального пожарного риска в результате воздей ствия опасных факторов пожара на производственном объекте для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, не должна превышать од ну стомиллионную в год (т.е. 10-8 год-1).

Величина социального пожарного риска воздействия опасных фак торов пожара на производственном объекте для людей, находящихся в се литебной зоне вблизи объекта, не должна превышать одну десятимилли онную в год (т.е. 10-7 год-1).

К производственным объектам, на которых обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной миллионной в год (10-6 год-1) не возможно в связи со спецификой функционирования технологических процессов, и для которых допускается увеличение индивидуального по жарного риска до одной десятитысячной в год (10-4 год-1), рекомендуется относить:

 опасные производственные объекты в соответствии с Феде ральным законом [5];

 производственные объекты, включающие здания (помещения) категорий А и/или Б, наружные установки категорий АН и/или БН;

 производственные объекты, на которых обращаются горючие вещества и материалы, нагретые выше температуры самовоспламенения.

Результаты оценки пожарного риска используются:

a) для обоснования обеспечения допустимых значений пожарного риска, установленных федеральным законодательством, в следующих слу чаях:

 объекты, для которых федеральными законами о технических регламентах и/или нормативными документами по пожарной безопасности не установлены требования пожарной безопасности;

 объекты, для которых не в полном объеме выполнены требова ния нормативных документов по пожарной безопасности;

b) для принятия решений по разработке дополнительных мер по снижению пожарной опасности объекта в случае превышения одними или несколькими расчетными значениями пожарных рисков нормативных зна чений, установленных федеральным законодательством;

c) при разработке проектной документации на объекты капиталь ного строительства и проведении государственной экспертизы проектной документации. Необходимость включения в проектную документацию расчетов по оценке пожарного риска регламентируется Постановлением

Правительства Российской Федерации [6].

Определение расчетных величин пожарного риска на объекте осу ществляется на основании:

а) анализа пожарной опасности объекта;

б) определения частоты реализации пожароопасных ситуаций;

в) построения полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития;

г) оценки последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития;

д) наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий, сооружений и строений.

Ниже описывается процедура и основные этапы проведения расчетов по оценке пожарного риска.

1.1. Общие требования пожарной безопасности к производственным объектам

1.1.1. Требования к технической документации на производственные объекты

Техническая документация на производственные объекты, в том числе на здания, сооружения и технологические процессы, должна содер жать пожарно-технические характеристики, предусмотренные настоящим техническим регламентом.

Состав и функциональные характеристики систем обеспечения по жарной безопасности производственных объектов должны быть оформле ны в виде самостоятельного раздела проекта, который подлежит согласо ванию с органами государственного пожарного надзора в порядке, уста новленном федеральным органом исполнительной власти, специально уполномоченным на решение задач в области пожарной безопасности.

Для производственных объектов, подпадающих под требования ста тьи 6 настоящего регламента, а также для объектов, отвечающих одному или нескольким из перечисленных ниже условий, должна быть составлена декларация пожарной безопасности:

 предприятие относится к числу объектов, для которых в соот ветствии с законодательством Российской Федерации должна быть разра ботана декларация промышленной безопасности;

 предприятие относится к числу объектов сбора, подготовки и переработки нефти с общей мощностью установок, превышающей 3 млн.

т.;

 предприятие относится к числу объектов сбора, подготовки и переработки газа с общей мощностью установок, превышающей 3 млрд.

м(3) в год;

 предприятие относится к числу объектов, в технологических процессах которых обращаются горючие пыли и волокна в количестве, превышающем 3 000 т., или твердые горючие вещества в количестве, пре вышающем 5 000 т.;

 в проектно-сметной документации предприятия имеются от ступления от обязательных требований пожарной безопасности или отсут ствуют нормативные документы по пожарной безопасности, регламенти рующие требования к предприятию.

1.1.2. Нормативные значения пожарного риска для производственных объектов

Индивидуальный пожарный риск в зданиях, сооружениях и на тер ритории производственных объектов не должен превышать значения 10(-

6)·год (-1).

Риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов по жара должен определяться с учетом функционирования систем обеспече ния пожарной безопасности зданий и сооружений.

Для производственных объектов, на которых обеспечение индивиду ального пожарного риска 10(-6)·год(-1) невозможно в связи со спецификой функционирования технологических процессов, допускается увеличение индивидуального пожарного риска до значения 10(-4)·год(-1). При этом должны быть предусмотрены меры социальной защиты работников, ком пенсирующие их работу в условиях повышенного риска.

Индивидуальный пожарный риск воздействия опасных факторов пожара на производственном объекте для людей, находящихся в селитеб ной зоне объекта, не должен превышать 10(-8)·год(-1).

Социальный пожарный риск воздействия опасных факторов пожара на производственном объекте для людей, находящихся в селитебной зоне объекта, не должен превышать 10(-7)·год(-1).

Индивидуальный и социальный пожарные риски воздействия опас ных факторов пожара на людей, находящихся в селитебной зоне, рассчи тываются для производственных объектов, перечень которых определяется федеральным органом исполнительной власти, специально уполномочен ным на решение задач по пожарной безопасности.

1.2. Порядок анализа пожарной опасности производственного объекта и расчета пожарного риска

1.2.1 Последовательность оценки пожарного риска производственного объекта

Оценка пожарного риска на производственном объекте должна предусматривать:

 анализ пожарной опасности производственного объекта;

 определение частоты реализации пожароопасных аварийных ситуаций на производственном объекте;

 построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития;

 оценку последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития;

 вычисление пожарного риска.

Анализ пожарной опасности производственных объектов должен предусматривать:

 анализ пожарной опасности технологической среды и парамет ров технологических процессов на производственном объекте;

 определение перечня пожароопасных аварийных ситуаций для каждого технологического процесса;

 определение перечня причин возникновения пожароопасных аварийных ситуаций для каждого технологического процесса;

 построение сценариев возникновения и развития пожаров с ги белью людей.

1.2.2 Анализ пожарной опасности производственных объектов

Анализ пожарной опасности технологических процессов предусмат ривает сопоставление показателей пожарной опасности веществ и матери алов, обращающихся в технологическом процессе, с параметрами техноло гического процесса.

Перечень показателей пожарной опасности веществ и материалов, обращающихся в технологическом процессе, необходимых и достаточных

для характеристики пожарной опасности технологической среды в зависи мости от их агрегатного состояния приведен в табл. 1 настоящего регла мента. Перечень потенциальных источников зажигания пожароопасной технологической среды определяется посредством сопоставления парамет ров технологического процесса и иных источников зажигания с показате лями пожарной опасности веществ и материалов.

Определение пожароопасных аварийных ситуаций на производ ственном объекте должно осуществляться на основе анализа пожарной опасности каждого из технологических процессов и предусматривать вы бор ситуаций, при реализации которых возникает опасность для людей,

находящихся в зоне поражения опасными факторами пожара и вторичны ми последствиями воздействия опасных факторов пожара. К пожароопас ным аварийным ситуациям не относятся аварийные ситуации, в результате которых не возникает опасность для жизни и здоровья людей. Эти ситуа ции не учитываются при расчете пожарного риска.

Для каждой пожароопасной ситуации на производственном объекте

должно быть приведено описание причин возникновения и развития пожа роопасных ситуаций, места их возникновения и факторов пожара, пред ставляющих опасность для жизни и здоровья людей в местах их пребыва ния.

Для построения основных сценариев пожароопасных ситуаций ис пользуется метод логических деревьев событий, обуславливающий воз никновение и развитие пожароопасных ситуаций (далее – логическое дере во).

Логическое дерево является основой для расчета пожарного риска.

Сценарий возникновения и развития пожароопасной ситуации на логиче ском дереве отображается в виде последовательности событий от исходно- го до конечного события (ветвь логического дерева), приводящего к воз никновению пожара (взрыва). Анализ событий, входящих в каждую из ветвей логического дерева, и их последовательность обуславливает необ ходимость сбора и объем информации, требуемых для расчета частот реа лизации каждого из событий.

Для определения причин возникновения пожароопасных ситуаций должны быть установлены события, реализация которых может привести к образованию горючей среды и появлению источника зажигания.

1.2.3 Оценка пожарного риска на производственном объекте

Для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций на производственном объекте используется информация по:

 отказам оборудования, используемого на производственном объекте;

 параметрам надежности применяемого оборудования;

 ошибочным действиям персонала производственного объекта;

 гидрометеорологической обстановке в районе размещения производственного объекта;

 географическим особенностям местности в районе размещения производственного объекта.

Построение полей опасных факторов пожара (взрыва) для различных

сценариев его развития осуществляется на основе сопоставления инфор мации по моделированию динамики опасных факторов пожара на террито рии, прилегающей к производственному объекту, и информации о крити ческих для жизни и здоровья людей значениях опасных факторов анализи руемого пожара (взрыва).

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на лю дей для различных сценариев развития пожароопасных ситуаций преду сматривает определение числа людей, попавших в зону поражения опас ными факторами пожара.

Для оценки последствий воздействия опасных факторов пожара на людей используются как детерминированные, так и вероятностные модели развития пожароопасных ситуаций и воздействия их опасных факторов на людей.

1.3. Требования к генеральным планам производственных объектов

1.3.1 Зонирование территории производственных объектов

При проектировании производственных объектов необходимо предусматривать зонирование их территории по функциональному при знаку размещаемых зданий и сооружений с учетом технологических связей

и обязательным соблюдением требований пожарной безопасности. Ука занное зонирование должно быть отражено на генеральных планах произ водственных объектов, являющихся самостоятельным разделом проектной документации.

По функциональному признаку территорию производственного объ екта следует разделять на зоны:

 предзаводскую (за пределами ограды или условной границы предприятия);

 производственную;

 подсобную;

 складскую.

Иные требования пожарной безопасности к зонированию территории производственных объектов определяются настоящим техническим регла ментом и (или) нормативными документами по пожарной безопасности по планировке и застройке городов, поселков и сельских населенных пунктов.

1.3.2 Размещение пожарных депо на территории производственных объектов

При создании на территории производственного объекта объектовых подразделений пожарной охраны пожарные депо для размещения пожар ной техники и личного состава этих подразделений должны располагаться на земельных участках, примыкающих к дорогам общего пользования.

Дислокация подразделений объектовой пожарной охраны на терри тории производственного объекта должна определяться расчетом в зави симости от пожарной опасности защищаемых объектов и целей выезда подразделения пожарной охраны для тушения пожара или устанавливаться исходя из условия, что радиус выезда пожарных подразделений не должен превышать 2 км.

Выезды из пожарных депо должны быть расположены таким обра зом, чтобы выезжающие пожарные автомобили не пересекали основных транспортных потоков.

Количество пожарных автомобилей и численность личного состава пожарных подразделений устанавливаются администрацией предприятия самостоятельно.

1.3.3 Требования к дорогам, въездам и проездам на территории производственного объекта

Производственные объекты с площадками размером более 5 га должны иметь не менее двух въездов, за исключением складов нефти и нефтепродуктов I и II категорий, которые независимо от размеров площад ки должны иметь не менее двух выездов на автомобильные дороги общей сети или на подъездные пути склада или предприятия.

При размере стороны площадки производственного объекта более

1000 м и расположении ее вдоль улицы или автомобильной дороги на этой стороне следует предусматривать не менее двух въездов на площадку. Рас стояние между въездами не должно превышать 1500 м.

Огражденные участки внутри площадок производственных объектов

(открытые трансформаторные подстанции, склады и т. п.) площадью более

5 га должны иметь не менее двух въездов.

К зданиям и сооружениям по всей их длине должен быть обеспечен подъезд пожарных автомобилей, с одной стороны – при ширине здания или сооружения до 18 м. и с двух сторон при ширине более 18 м., а также при устройстве замкнутых и полузамкнутых дворов.

К зданиям с площадью застройки более 10 га или шириной более 100 м. подъезд пожарных автомобилей должен быть обеспечен со всех сторон.

В случаях, когда по производственным условиям не требуется устройства дорог, подъезд пожарных автомобилей допускается предусмат ривать по спланированной поверхности, укрепленной по ширине 3,5 м. в местах проезда при глинистых и песчаных (пылеватых) грунтах различны ми местными материалами с созданием уклонов, обеспечивающих есте ственный отвод поверхностных вод.

Расстояние от края проезжей части или спланированной поверхности обеспечивающей проезд пожарных автомобилей, до стен зданий высотой до 12 м должно быть не более 25 м, при высоте зданий свыше 12 до 28 м – не более 8 м, а при высоте зданий свыше 28 м – не более 10 м.

К водоемам, являющимся источниками противопожарного водо снабжения, а также к градирням, брызгальным бассейнам и другим соору жениям, вода из которых может быть использована для тушения пожара, надлежит предусматривать подъезды с площадками для разворота пожар ных автомобилей их установки и забора воды размером не менее 12х12 м.

Пожарные гидранты надлежит располагать вдоль автомобильных дорог на расстоянии не более 2,5 м от края проезжей части, но не ближе 5 м от стен здания.

Подъезды для пожарных машин не следует предусматривать к зда ниям и сооружениям, материалы и конструкции которых, а также техноло гические процессы, исключают возможность возгорания.

Переезды или переходы через внутриобъектовые железнодорожные пути должны быть всегда свободны для пропуска пожарных автомобилей и иметь сплошные настилы заподлицо с головками рельсов.

Ширина ворот автомобильных въездов на площадку производствен ного объекта должна обеспечивать беспрепятственный проезд основных и специальных пожарных автомобилей.

Иные требования пожарной безопасности к устройству и параметрам дорог, проездов и подъездов на территории производственных объектов устанавливаются специальными техническими регламентами и (или) нор мативными документами по пожарной безопасности.

1.3.4 Требования к источникам водоснабжения на производственных объектах

На производственных объектах должен предусматриваться наруж ный противопожарный водопровод. Источником водоснабжения объеди ненной или отдельной системы наружного противопожарного водопровода должна быть сеть городского водопровода или водозаборные скважины, а источником водоснабжения отдельной системы наружного противопожар ного водопровода – водозаборные скважины или наземные водоемы. Сеть объединенного водопровода должна обеспечивать расчетный расход воды с учетом хозяйственно-питьевых нужд и целей пожаротушения. Расста новка пожарных гидрантов на водопроводной сети должна обеспечивать пожаротушение любого обслуживаемого данной сетью здания, сооруже ния или его части.

Запас воды для целей пожаротушения в пожарных резервуарах и других искусственных водоисточниках должен определяться исходя из расчетных расходов воды на наружное пожаротушение и продолжительно сти тушения пожаров.

Требования пожарной безопасности, предъявляемые к наружному противопожарному водопроводу и искусственным водоисточникам, опре деляются специальными техническими регламентами и (или) норматив ными документами по пожарной безопасности.

1.3.5 Требования по ограничению распространения пожара на производственных объектах

Расстояния между зданиями и сооружениями, от складов до зданий и сооружений, между складами, открытыми технологическими установками, агрегатами и оборудованием, а также от них до зданий и сооружений, от газгольдеров для горючих газов до зданий и сооружений на территории

производственного объекта в зависимости от степени огнестойкости, кате гории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности и других характе ристик должны приниматься в соответствии с требованиями технических регламентов и (или) нормативных документов по пожарной безопасности.

Резервуарные парки производственных объектов или отдельно стоя щие резервуары с нефтепродуктами, сжиженными горючими газами, ядо витыми веществами должны располагаться на более низких отметках по

отношению к зданиям и сооружениям производственного объекта и в со ответствии с требованиями нормативных документов по пожарной без опасности должны быть обнесены (с учетом рельефа местности) сплош ными стенами из негорючих материалов или земляными валами.

В случаях размещения указанных сооружений на более высоких от метках должны быть предусмотрены дополнительные меры по предотвра-

щению при авариях наземных резервуаров возможности проникновения разлившейся горючей жидкости за пределы ограждающих сооружений.

Размещение наружных сетей с горючими жидкостями и газами под зданиями и сооружениями производственных объектов не допускается.

По периметру площадок производственных объектов хранения нефтепродуктов в таре должно быть предусмотрено устройство замкнутого обвалования или ограждающей стены из негорючих материалов.

Кроме того, замкнутое земляное обвалование или ограждающая сте на из негорючих материалов должны быть предусмотрены по периметру каждой группы наземных резервуаров и рассчитаны на гидростатическое давление разлившейся жидкости.

В пределах одной группы наземных резервуаров внутренними зем ляными валами или ограждающими стенами следует отделять каждый ре зервуар объемом 20 000 м(3) и более или несколько меньших резервуаров суммарной вместимостью 20 000 м(3):

 резервуары с маслами и мазутами от резервуаров с другими нефтепродуктами;

 резервуары для хранения этилированных бензинов от других резервуаров группы.

Свободный от застройки объем обвалованной территории, образуе мый между внутренними откосами обвалования или ограждающими сте нами, следует определять по расчетному объему разлившейся жидкости, равному номинальному объему наибольшего резервуара в группе или от дельно стоящего резервуара.

Высота обвалования или ограждающей стены каждой группы резер вуаров, расстояние от стенок резервуаров до подошвы внутренних откосов обвалования или до ограждающих стен определяется в соответствии с тре бованиями технических регламентов и (или) нормативных документов по пожарной безопасности.

Обвалование подземных резервуаров следует предусматривать толь ко при хранении в этих резервуарах нефти и мазутов. Объем, образуемый между внутренними откосами обвалования, следует определять из условия удержания разлившейся жидкости в количестве, равном 10% объема наибольшего подземного резервуара в группе.

На территории производственного объекта запрещается размещение надземных сетей трубопроводов с горючими жидкостями и газами:

 транзитных внутриплощадочных трубопроводов с горючими жидкостями и газами по эстакадам, отдельно стоящим колоннам и опорам из горючих материалов, а также по стенам и кровлям зданий, за исключе нием зданий I и II степеней огнестойкости;

 трубопроводов с горючими жидкостями и газами в галереях, если смешение этих продуктов может вызвать взрыв или пожар;

 трубопроводов с горючими жидкостями и газами, по сгорае мым покрытиям и стенам;

 по покрытиям и стенам зданий категорий А и Б по взрывопо жарной и пожарной опасности;

 газопроводов горючих газов по территории складов твердых и жидких горючих материалов.

Надземные трубопроводы для горючих жидкостей, прокладываемые на отдельных опорах и эстакадах следует размещать на расстоянии не ме нее 3 м от стен зданий с проемами и не менее 0,5 м от стен зданий без про емов.

2. ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТОВ ПО ОЦЕНКЕ

ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ

2.1. Анализ пожарной опасности объекта

Анализ пожарной опасности объекта предусматривает:

а) анализ пожарной опасности технологической среды и парамет ров технологических процессов на объекте;

б) определение перечня пожароопасных аварийных ситуаций и параметров для каждого технологического процесса;

в) определение для каждого технологического процесса перечня причин, возникновение которых позволяет характеризовать ситуацию как пожароопасную;

г) построение сценариев возникновения и развития пожаров, вле кущих за собой гибель людей.

Анализ пожарной опасности технологической среды и параметров технологических процессов предусматривает сопоставление показателей пожарной опасности веществ и материалов, обращающихся в технологиче ском процессе, с параметрами технологического процесса.

При анализе пожарной опасности технологической среды и парамет ров технологических процессов на объекте используются следующие све дения:

 данные о наличии и виде горючих веществ и материалов, их количестве, физико-химических свойствах и показателях пожарной опас ности;

 технологические параметры оборудования (давление, темпера тура, уровни заполнения, материальные потоки) и подводящих/отводящих трубопроводов (диаметры, толщины стенок, расстояние до отсекающей арматуры);

 параметры исполнительных механизмов систем противоава рийной защиты (время закрытия и открытия запорной арматуры, надеж ность срабатывания, производительность насосов или других устройств аварийного опорожнения);

 геометрические характеристики взаимного расположения обо рудования и его элементов, привязка единицы оборудования на местности;

Перечень потенциальных источников зажигания пожароопасной технологической среды определяется посредством сопоставления парамет ров технологического процесса и иных источников зажигания с показате лями пожарной опасности веществ и материалов.

Некоторые свойства и показатели пожарной опасности наиболее распространенных веществ и материалов приведены ниже.

Определение перечня пожароопасных аварийных ситуаций и пара метров для каждого технологического процесса осуществляется на основе анализа пожарной опасности каждого из технологических процессов, предусматривающего выбор ситуаций, при реализации которых возникает опасность для людей, находящихся в зоне поражения опасными факторами пожара, взрыва и сопутствующими проявлениями опасных факторов по жара.

Не подлежат рассмотрению ситуации, в результате которых не воз никает опасность для жизни и здоровья людей. Эти ситуации не учитыва ются при расчете пожарного риска.

Для каждой пожароопасной ситуации на объекте приводится описа ние причин возникновения и развития пожароопасных ситуаций, мест их возникновения и факторов пожара, представляющих опасность для жизни и здоровья людей в местах их пребывания.

Для определения причин возникновения пожароопасных ситуаций рассматриваются события, реализация которых может привести к образо ванию горючей среды и появлению источника зажигания.

Наиболее вероятными событиями, которые могут являться причина ми пожароопасных ситуаций на объектах, считаются следующие:

 выход параметров технологических процессов за критические значения, который вызван нарушением технологического регламента

(например, перелив жидкости при сливоналивных операциях, разрушение оборудования вследствие превышения давления по технологическим при чинам, появление источников зажигания в местах образования горючих га зопаровоздушных смесей);

 разгерметизация технологического оборудования, вызванная механическим (влияние повышенного или пониженного давления, дина мических нагрузок и т.п.), температурным (влияние повышенных или по- ниженных температур) и агрессивным химическим (влияние кислородной, сероводородной, электрохимической и биохимической коррозии) воздей ствиями;

 механическое повреждение оборудования в результате ошибок работника, падения предметов, некачественного проведения ремонтных и регламентных работ и т.п. (например, разгерметизация оборудования или выход из строя элементов его защиты в результате повреждения при ре монте или столкновения с железнодорожным или автомобильным транс портом).

Выявление аварийных ситуаций осуществляется на основании изу чения:

 структуры объекта, пространственного размещения его эле ментов;

 основных операций, осуществляемых на объекте, технологиче ских схем, используемого оборудования;

 перечня веществ и материалов, применяемых на объекте;

 перечня основных опасностей, характерных для рассматривае мого объекта;

 перечня событий, которые могут являться причинами пожаро опасных ситуаций;

 отказов оборудования, имевших место на практике ранее;

 данных по надежности используемого оборудования;

 возможных ошибочных действий персонала;

 местных метеорологических и географических характеристик.

В перечне пожароопасных ситуаций применительно к каждому участку, технологической установке, зданию объекта выделяются группы пожароопасных ситуаций, которым соответствуют одинаковые модели процессов возникновения и развития.

При анализе пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизаци ей технологического оборудования, рассматриваются утечки при различ ных диаметрах истечения (в том числе максимальные – при полном раз рушении оборудования или подводящих / отводящих трубопроводов).

Следует отметить, что полностью проанализировать все многообра зие пожароопасных аварийных ситуаций на достаточно крупном объекте в ряде случаев может не представляться возможным. В тоже время проведе ние расчетов по оценке пожарного риска предполагает рассмотрение как

можно более широкого перечня пожароопасных аварийных ситуаций, учи тывающего в основном события, которые имели место на практике эксплу атации рассматриваемых объектов. Поэтому при проведении расчетов по жарного риска должен быть разработан перечень пожароопасных аварий ных ситуаций, который, с одной стороны, должен охватывать все техноло гические блоки, участки, технологические установки, здания, строения и сооружения объекта, с другой стороны, по этому перечню должны быть проведены необходимые расчеты при учете вариации различных парамет ров при разработке мероприятий по обеспечению пожарной безопасности.

Основными методами достижения этой цели являются объединение пожароопасных аварийных ситуаций в группы типовых пожароопасных аварийных ситуаций и исключение ситуаций с незначительным риском.

При объединении в группы типовых пожароопасных аварийных си туаций применительно к каждому блоку, участку, технологической уста новке, зданию, строению и сооружению объекта должны быть выделены типовые пожароопасные аварийные ситуации, которым соответствуют одинаковые модели возникновения и развития. При этом выбранные для расчетов типовые ситуации должны отражать специфику пожарной опас ности всех участков объекта.

2.2. Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций

Для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций на объекте используется информация:

а) об отказах оборудования, используемого на объекте;

б) о параметрах надежности используемого на объекте оборудования;

в) об ошибочных действиях работника объекта;

г) о гидрометеорологической обстановке в районе размещения объ екта;

д) о географических особенностях местности в районе размещения объекта.

Для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций мо гут использоваться статистические данные по аварийности или расчетные данные по надежности технологического оборудования, соответствующие специфике рассматриваемого объекта.

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций является одним из наиболее важных этапов проведения расчетов по оценке пожар ного риска, который в значительной мере определяет достоверность полу ченных результатов расчета значений риска.

Также частоты реализации пожароопасных ситуаций и возникнове ния пожаров могут быть получены с использованием анализа деревьев не исправностей в соответствии со стандартом [14].

Дерево неисправностей – это организованное графическое представ ление условий или других факторов, вызывающих нежелательное событие, называемое вершиной событий. Представление приводят в форме, которая может быть понята, проанализирована и, по мере необходимости, пере строена таким образом, чтобы облегчить идентификацию:

 факторов, воздействующих на надежность и характеристики эффективности системы, например режимов неисправностей компонентов, ошибок оператора, условий окружающей среды, ошибок программного обеспечения;

 противоречивых требований или спецификаций, которые могут влиять на надежность и эффективность системы;

 общих событий, воздействующих более чем на один функцио нальный компонент, который может уменьшить преимущества резервиро вания.

Анализ дерева неисправностей является в основном дедуктивным

(нисходящим) методом анализа, нацеленного на точное определение при чины или комбинации причин, приводящих к вершине событий.

2.3. Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития

При построении полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития учитываются:

 тепловое излучение при факельном горении, пожарах проливов горючих веществ на поверхность и огненных шарах;

 избыточное давление и импульс волны давления при сгорании газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

 избыточное давление и импульс волны давления при разрыве сосуда (резервуара) в результате воздействия на него очага пожара;

 избыточное давление при сгорании газопаровоздушной смеси в помещении;

 концентрация токсичных компонентов продуктов горения в помещении;

 задымление атмосферы помещения;

Оценка величин указанных факторов проводится на основе анализа

физических явлений, протекающих при пожароопасных ситуациях, пожа рах, взрывах. При этом рассматриваются следующие процессы, возникаю щие при реализации пожароопасных ситуаций и пожаров или являющиеся их последствиями (в зависимости от типа оборудования и обращающихся на объекте горючих веществ):

 истечение жидкости из отверстия;

 истечение газа из отверстия;

 двухфазное истечение из отверстия;

 растекание жидкости при разрушении оборудования;

 выброс газа при разрушении оборудования;

 формирование зон загазованности и т.д.

Также, при необходимости, рассматриваются иные процессы, кото рые могут иметь место при возникновении пожароопасных ситуаций и по жаров.

2.4. Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара, взрыва на людей для различных сценариев их развития осуществляется на основе сопоставления информации о моделировании динамики опасных факторов пожара на территории объекта и прилегающей к нему территории и ин формации о критических для жизни и здоровья людей значениях опасных факторов пожара, взрыва. Для этого используются критерии поражения людей опасными факторами пожара.

Для оценки пожарного риска используют, как правило, вероятност ные критерии поражения людей опасными факторами пожара. Детермини рованные критерии используются при невозможности применения вероят ностных критериев.

2.5. Анализ наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий

При анализе влияния систем обеспечения пожарной безопасности зданий на расчетные величины пожарного риска предусматривается рас смотрение комплекса мероприятий по обеспечению пожарной безопасно сти объекта.

При этом рассматриваются следующие мероприятия по обеспечению пожарной безопасности:

 мероприятия, направленные на предотвращение пожара;

 мероприятия по противопожарной защите;

 организационно-технические мероприятия по обеспечению пожарной безопасности.

Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности учитываются при определении частот реализации пожароопасных ситуаций, возможных сценариев возникновения и развития пожаров и последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его разви тия.

2.6. Вычисление величин пожарного риска на объекте

Расчет значений индивидуального и социального пожарных рисков в зданиях и на территории объекта, а также в селитебной зоне вблизи объек та проводится с использованием в качестве промежуточной величины зна чения соответствующего потенциального пожарного риска.

Величина потенциального пожарного риска Р(а) (год-1) (далее – по тенциальный риск) в определенной точке (а) на территории объекта и в се литебной зоне вблизи объекта определяется по формуле:

Р (a )   Qdj (a )  Q j (1) j 1

где J - число сценариев развития пожароопасных ситуаций (пожа ров, ветвей логического дерева событий); Qdj(a) - условная вероятность поражения человека в определенной точке территории (а) в результате

реализации j-го сценария развития пожароопасных ситуаций, отвечающе го определенному инициирующему аварию событию; Qj - частота реали зации в течение года j-го сценария развития пожароопасных ситуаций, год.

Условные вероятности поражения человека Qdj(a) определяются кри териями поражения людей опасными факторами пожара.

При расчете риска рассматриваются различные метеорологические условия с типичными направлениями ветров и ожидаемой частотой их возникновения.

Величина потенциального риска определяется посредством наложе ния зон поражения опасными факторами с учетом частоты реализации каждого сценария развития аварии на карту местности с привязкой их к соответствующему инициирующему аварию событию (элементу оборудо вания, технологической установке) и зонам поражения.

При проведении расчета риска предусматривается рассмотрение раз личных пожароопасных ситуаций, определение зон поражения опасными факторами пожара, взрыва и частот реализации указанных пожароопасных ситуаций. Для удобства расчетов территория местности может разделяться на зоны, внутри которых величины Р(а) полагаются одинаковыми.

Результаты расчетов потенциального риска, как правило, отобража ются на карте (ситуационном плане) предприятия и прилегающих районов в виде замкнутых линий равных значений (изолинии функции Р(а)). Изо линии функции Р(а) называются контурами риска. Их физический смысл состоит в том, что они разделяют территорию предприятия (так же, как и местность вокруг предприятия) на области, в которых ожидаемая частота возникновения опасных факторов аварии, приводящих к гибели людей, за ключена в определенных, указанных на рисунке, пределах.

В необходимых случаях оценка условной вероятности поражения человека проводится с учетом совместного воздействия более чем одного

опасного фактора. Так, например, для расчета условной вероятности пора жения человека при реализации сценария, связанного со взрывом резерву ара с легковоспламеняющейся жидкостью, под давлением, находящегося в очаге пожара, необходимо учитывать, кроме теплового излучения огнен ного шара, воздействие волны давления.

Условная вероятность поражения человека Qdj(a) от совместного не зависимого воздействия нескольких опасных факторов в результате реали зации j-го сценария развития пожароопасных ситуаций определяется по формуле h

Qdj (a )  1   1  Qk  Qdjk (a ) (2) k 1

где h - число рассматриваемых опасных факторов; Qk - вероят ность реализации k-го опасного фактора; Qdjk(a) - условная вероятность поражения k-м опасным фактором.

2.6.1. Потенциальный риск в зданиях объекта

Величина потенциального риска Pi (год1) в i-м помещении здания объекта определяется по формуле:

Р i   Q j  Qdij (3) j 1

где J - число сценариев возникновения пожара в здании; Qj - частота реализации в течение года j-го сценария пожара, год1; Qdij - условная ве роятность поражения человека при его нахождении в i-м помещении и реализации j-го сценария пожара.

Условная вероятность поражения человека Qdij определяется по формуле:

Qdij  (1  Рэij )  (1  Dij ) (4)

где Pэij - вероятность эвакуации людей, находящихся в i-м помеще нии здания, при реализации j-го сценария пожара; Dij- - вероятность эф фективной работы технических средств по обеспечению безопасности людей в i-м помещении при реализации j-го сценария пожара.

Вероятность эвакуации Рэу - определяется по формуле:

Р эij  1  (1  Р э.п.ij )  (1  Pд.в .ij ) (5)

где Рэ.п.ij - вероятность эвакуации людей, находящихся в i-м помеще нии здания, по эвакуационным путям при реализации j-го сценария пожа ра; Рд.в.ij - вероятность выхода из здания людей, находящихся в i-м поме щении, через аварийные или иные выходы.

При отсутствии данных вероятность Рд.в.ij допускается принимать равной 0,03 при наличии аварийных или иных выходов и 0,001 при их от сутствии.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям Рэ.п.ij определяется по формуле:

0 ,8 Ч τ блij

, если t pij ≤0 ,8 Ч τ блij ≤t pij + τ н .э.ij τ н .э .

Р э.пij = 0 ,999, если t pij + τ н .э .ij ≤0 ,8 Ч τ блij (6)

0 ,001, если t pij ≥0 ,8 Ч τ блij

где τблij - время от начала реализации j-го сценария пожара до блоки рования эвакуационных путей в результате распространения на них опас ных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значе ния (время блокирования эвакуационных путей), мин; tрij - расчетное время эвакуации людей из i-го помещения при j-м сценарии пожара, мин; τнэij_ интервал времени от начала реализации j-го сценария пожара до начала эвакуации людей из i-го помещения, мин.

Время от начала пожара до начала эвакуации людей τнэ для зданий без систем оповещения определяется по результатам исследования поведе ния людей при пожарах в зданиях конкретного назначения.

Если местом возникновения пожара является зальное помещение, где пожар может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в нем людьми, то τнэ допускается принимать равным нулю.

В этом случае вероятность Рэnij определяется по формуле:

0 ,999, если t pij ≤0 ,8 Ч τ блij

Р э.пij = (7)

0 ,001, если t pij ≥0 ,8 Ч τ блij

Расчетное время эвакуации tрij вычисляется при максимально воз можной расчетной численности людей в здании, определяемой на основе

решений по организации эксплуатации здания, от наиболее удаленной от эвакуационных выходов точки i-го помещения.

При определении величин потенциального риска для работников, ко торые находятся в здании на территории объекта, допускается рассматри вать для здания в качестве расчетного один наиболее неблагоприятный сценарий возникновения пожара, характеризующийся максимальной

условной вероятностью поражения человека. В этом случае расчетная ча стота возникновения пожара принимается равной суммарной частоте реа лизации всех возможных в здании сценариев возникновения пожара.

Вероятность Dij - эффективной работы технических средств по обес печению пожарной безопасности i-го помещения при реализации j-го сце нария пожара определяется по формуле:

Dij  1   (1  Ddjk ) (8) k 1

где К - число технических средств противопожарной защиты; Dijk - вероятность эффективного срабатывания (выполнения задачи) k-го тех нического средства при j-м сценарии пожара для i-го помещения здания.

При отсутствии данных по эффективности технических средств ве личины Dij допускается принимать равными 0.

При определении значений Dij следует учитывать только техниче ские средства, направленные на обеспечение пожарной безопасности находящихся (эвакуирующихся) в i-м помещении здания людей при реали зации j-го сценария пожара. При этом учитываются следующие мероприя тия:

 применение объемно-планировочных и конструктивных реше ний, обеспечивающих ограничение распространения пожара в безопасную зону (при организации эвакуации в безопасную зону);

 наличие систем противодымной защиты рассматриваемого по мещения и путей эвакуации;

 использование автоматических установок пожарной сигнали зации в сочетании с СОУЭ;

 наличие установок пожаротушения в помещении очага пожара.

2.6.2 Индивидуальный пожарный риск в зданиях и на территории объекта

Индивидуальный пожарный риск для работников объекта оценивает ся частотой поражения определенного работника объекта опасными фак торами пожара, взрыва в течение года.

Области, на которые разбита территория объекта, нумеруются i=1,…,I.

Работники объекта нумеруются m = 1,…,M.

Номер работника т однозначно определяет наименование должности работника, его категорию и другие особенности его профессиональной де ятельности, необходимые для оценки пожарной безопасности. Допускается проводить расчет индивидуального риска для работника объекта, относя его к одной категории наиболее опасной профессии.

Величина индивидуального риска Rm (год-1) для работника т объекта при его нахождении на территории объекта определяется по формуле:

Рm   qim  P( i ) (9) i 1

где P(i) - величина потенциального риска в i-й области территории объекта, год-1; qim - вероятность присутствия работника т в i-й области территории объекта.

Величина индивидуального риска Rm (год1) для работника т при его нахождении в здании объекта, обусловленная опасностью пожаров в зда нии, определяется по формуле:

Рm   qim  Pi (10) i 1

где Pi - величина потенциального риска в i-м помещении здания, год1;

qim -вероятность присутствия работника т в i-м помещении; N - число помещений в здании, сооружении и строении.

Индивидуальный риск работника т объекта определяется как сумма величин индивидуального риска при нахождении работника на территории и в зданиях объекта, определенных по формулам (9) и (10).

Вероятность qim определяется исходя из доли времени нахождения рассматриваемого человека в определенной области территории и/или в i-

м помещении здания в течение года на основе решений по организации эксплуатации и технического обслуживания оборудования и зданий объек та.

2.6.3 Индивидуальный и социальный пожарный риск в селитебной зоне вблизи объекта

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индиви дуальный пожарный риск принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне, определенным по формуле (1).

Для объекта социальный пожарный риск принимается равным часто те возникновения событий, ведущих к гибели 10 и более человек.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, соци альный риск S (год-1) определяется по формуле:

S   Qj (11) j 1

где L - число сценариев развития пожароопасных ситуаций (пожа ров), для которых выполняется условие Nt > 10; Nt - среднее число погиб ших в селитебной зоне вблизи объекта людей в результате воздействия опасных факторов пожара, взрыва при реализации j-го сценария.

Величина Ni - определяется по формуле:

N i   Qdij  ni (12) i 1

где I - количество областей, на которые разделена территория, прилегающая к объекту (i - номер области); Qdij - условная вероятность поражения человека, находящегося в i-й области, опасными факторами при реализации j-го сценария; ni - среднее число людей, находящихся в i-й области.

3. РАСЧЕТЫ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ

ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ

3.1. Пример расчета для производственного здания

Рассматривается одноэтажная контроллерная управления технологи ческими процессами на производстве.

В рассматриваемом здания расположены:

 помещение контроллерной площадью S = 72 м ;

 помещение электрооборудования площадью S = 44 м ;

 коридор;

 тамбур.

Планы рассматриваемого здания представлен на рис. 1.

Требуется определить расчетные величины потенциального пожар ного риска в помещениях рассматриваемого здания и индивидуального пожарного риска для персонала, обслуживающего здание. Для расчета значений потенциального риска рассматриваются сценарии проектных по жаров, по которым пожар может возникнуть в каждом из помещений зда ния.

Рис. 1. План рассматриваемого здания

1 - помещение контроллерной; 2 - помещение электрооборудования; 3 - коридор; 4 - тамбур

Исходя из положений п. 33 методики [1] для определения времени от

начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате рас пространения на них опасных факторов пожара, допускается дополнитель но использовать методы, содержащиеся в методиках определения расчет ных величин пожарного риска, утвержденных в установленном порядке.

Расчет распространения опасных факторов пожара производится с помо щью зонной модели пожара в здании в соответствии с [15].

3.1.1. Результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом здании

Сценарий №1. Очаг пожара возникает в помещении контроллерной

(поз. 1). Пламя распространяется по горючим материалам помещения

(электротехнические материалы, трансформаторное масло), очаг пожара развивается по площади и мощности. Над очагом пожара формируется

конвективная колонка. Конвективная колонка, поднимаясь над очагом по жара, достигает потолка и растекается по нему веерной струей. Формиру ется задымленная зона, которая распространяется по всему объему поме щения. В результате распространения опасных факторов пожара блокиру ются опасными факторами пожара эвакуационные выходы из помещения.

Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении опре деляется с определенным запасом надежности как для электростанций Qj =

2,2·10-5 м-2, что в расчете на всю площадь помещения дает: Qj = 2,2·10-5м-

·72 м2 = 1,6·10-3 год-1.

Параметры для расчета по зонной модели принимаем по таблице 1:

Таблица 1 - Параметры для расчета по зонной модели низшая теплота сгорания 20,9 МДж/кг линейная скорость пламени 0,0125 м/с удельная скорость выгорания 0,0076 кг/м2·с дымообразующая способность 327 Нп·м2/кг потребление кислорода O2 -1,95 кг/кг коэффициент полноты сгорания 0,95

Выделение газа:

углекислого газа CO2 0,375 кг/кг угарного газа CO 0,0556 кг/кг хлористого водорода HCl 0,0054 кг/кг.

Ниже приведены результаты расчета времени блокирования эвакуа ционных выходов в помещениях рассматриваемого здания.

Таблица 2 - Результаты расчета времени блокирования эвакуацион ных выходов в помещении контроллерной (поз. 1)

Ед.

Параметр Значение изм.

Высота м. 1.7

Время блокирования с

Не достигается в течение

По повышенной температуре с.

1800 с

По потере видимости с

По пониженному содержанию кисло с рода

Не достигается в течение

По XCO2 с.

1800 с

По XCO с

По XHCI с

Расчетное время эвакуации из помещения контроллерной (поз. 1) со ставляет = 0,1 мин = 6 с. Время от начала пожара до начала эвакуации лю дей τн э i j принимаем в соответствии как для помещения очага пожара рав ным 0 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет Pэ.пij =

0,999, так как выполнено условие tpij + τн э i j = 6 с < 0,8 · τн э i j = 0,8·104 = 83,2 с. Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рас сматриваемом помещении Pд.в.ij, через аварийные выходы равной = 0,03.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматри ваемом помещении Pэij, равна согласно формуле (5) Pэij = 1 - (1 – Pэ.пij)·(1 –

Pд.вij) = 0,999. Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого поме щения Dij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Qdij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара составляет согласно формуле (4):

Qdij  (1  Pэij )  (1  Dij )  0,001

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рас сматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3) методики: Pij = Qj ·Qd i j = 1,6·10-3 год-1·0,001 = 1,6·10-6 год-1.

Таблица 3 - Результаты расчета времени блокирования эвакуацион ных выходов в помещении электрооборудования (поз. 2)

Параметр Ед. изм. Значение

Высота м. 1.7

Время блокирования с

По повышенной температуре с. Не достигается в течение 1800 с

По потере видимости с

По пониженному содержанию с. Не достигается в течение 1800 с кислорода

По XCO2 с. Не достигается в течение 1800 с

По XCO с

По XHCI с

Расчетное время эвакуации из помещения электрооборудования (поз.

2) составляет tpij = 0,11 мин = 6 с. Время от начала пожара до начала эваку ации людей τэ.нij принимаем равным 0,5 мин = 30 с. Вероятность эвакуации

по эвакуационным путям составляет Pэпij = 0,999, так как выполнено усло вие tpij + τн.эij = 6 + 30 = 36 с < 0,8·τблij = 0,8·319 = 255 с. Принимаем вероят ность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помеще нии Pд.вi j , через аварийные выходы равной = 0,03. Таким образом, вероят ность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Pэij, равна согласно формуле (5) Pэij = 1 - (1 – Pэ.пij)·(1 – Pд.вij) = 0,999. Принима ем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения Dij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Qdij в рассматриваемом поме щении при реализации данного сценария пожара составляет согласно фор муле (4) Qdij = (1 - Pэij)·(1 - Dij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рас сматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

Рij = Q j Ч Qdij = 1,6 Ч 10 -3 год -1 Ч 0 ,001 =

= 1 ,6 Ч 10 -6 год - 1

Сценарий №2. Очаг пожара возникает в помещении электрооборудо вания (поз. 2). Пламя распространяется по горючим материалам помеще ния (электротехнические материалы, карболит, текстолит), очаг пожара развивается по площади и мощности. Над очагом пожара формируется

2,2·10-5 м-2, что в расчете на всю площадь помещения дает: Qj = 2,2·10-5м-

·44 м2 = 9,7·10-4 год-1.

Параметры для расчета по зонной модели принимаем по таблице 4:

Таблица 4 - Параметры для расчета по зонной модели низшая теплота сгорания 20,9 МДж/кг линейная скорость пламени 0,0125 м/с удельная скорость выгорания 0,00760 кг/м2-с дымообразующая способность 327 Нп-м2/кг потребление кислорода O2 -1,95 кг/кг коэффициент полноты сгорания 0,95

Выделение газа:

углекислого газа CO2 0,375 кг/кг угарного газа CO 0,0556 кг/кг хлористого водорода HCl 0,0054 кг/кг.

Таблица 5 - Результаты расчета времени блокирования эвакуацион ных выходов в помещении контроллерной (поз. 1)

Параметр Ед. изм. Значение

Высота м. 1.7

Время блокирования с

По повышенной температуре с. Не достигается в течение 1800 с

По потере видимости с

По пониженному содержа с. Не достигается в течение 1800 с нию кислорода

По XCO2 с. Не достигается в течение 1800 с

По XCO с

По XHCI с

Расчетное время эвакуации из помещения контроллерной (поз. 1) со ставляет = 0,1 мин = 6 с. Время от начала пожара до начала эвакуации лю дей τнэij принимаем равным 0,5 мин = 30 с. Вероятность эвакуации по эва-

куационным путям составляет Pэпij = 0,999, так как выполнено условие tpij + τн.эij = 6 + 30 = 36 с < 0,8·τблij = 0,8·347 = 278 с. Принимаем вероятность вы хода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении Pд.вi j ,, через аварийные выходы равной Pд.вi j , = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Pэi j , равна

согласно формуле (5) Pэij = 1 - (1 – Pэ.пij)·(1 – Pд.вij) = 0,999. Принимаем ве роятность эффективной работы технических средств по обеспечению по жарной безопасности рассматриваемого помещения Dij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Qdij в рассматриваемом поме щении при реализации данного сценария пожара составляет согласно фор муле (4) Qdij = (1 - Pэij)·(1 - Dij) = 0,001.

Р ij = Q j Ч Qdij = 9 ,7 Ч 10 4 год -1 Ч 0 ,001 =

= 9 ,7 Ч 10 7 год - 1

Таблица 6 - Результаты расчета времени блокирования эвакуацион ных выходов в помещении электрооборудования (поз. 2)

Параметр Ед. изм. Значение

Высота м. 1.7

Время блокирования с

По повышенной температуре с

По потере видимости с

По пониженному содержанию кислоро с да

Не достигается в тече-

По XCO2 с.

ние 1800 с

По XCO с

По XHCI с

Расчетное время эвакуации из помещения электрооборудования

(поз.2) составляет = 0,11 мин = 6 с. Время от начала пожара до начала эва куации людей τнэij принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет Pэпij = 0,999,

так как выполнено условие tpij + τн.эij = 6 с < 0,8·τблij = 0,8-72 = 58 с. Прини маем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматривае мом помещении Pд.вi j , через аварийные выходы Pд.вi j = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помеще нии Pэi j , равна согласно формуле (5) Pэij = 1 - (1 – Pэ.пij)·(1 – Pд.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения Dij

= 0. В результате условная вероятность поражения человека Qdij в рассмат риваемом помещении при реализации данного сценария пожара составляет согласно формуле (4): Qdij = (1 - Pэij)·(1 - Dij) = 0,001.

Рij = Q j Ч Qdij = 9 ,7 Ч 10 -4 год -1 Ч 0 ,001 =

= 9 ,7 Ч 10 -7 год - 1

Таблица 7 - Результаты определения потенциального пожарного рис ка для здания контроллерной

Итоговый по-

Потенциальный

№ Наименование поме- тенциальный пожарный риск по сценария щения, позиция пожарный риск, сценарию, год-1 год-

Помещение контрол-

1 1,6·10-6 2,57·10-6 лерной (поз. 1)

2 9,7·10-7

Помещение электро-

1 1,6·10-6 2,57·10-6 оборудования (поз. 2)

2 9,7·10-7

3.1.2. Результаты определения индивидуального пожарного риска для рассматриваемого здания

Принимаем, что у каждого представителя той или иной профессии

200 рабочих дней в году. Принимаем, что в рассматриваемом здании рабо тают представители следующих профессий, с указанием доли времени, ко торое они проводят в течение года в данном здании:

- оператор – 8 часов в рабочий день = 1600 ч/год = 0,18.

Ниже приведены результаты определения индивидуального пожар ного риска для работников в рассматриваемом здании.

Таблица 8 - Индивидуальный пожарный риск для работников в зда нии контроллерной

Индивидуаль-

Относительная до- Итоговый

Наимено- ный пожар-

Название по- ля времени пребы- ин вание про- ный риск ра мещения, по- вания работника в дивиду фессии ра- ботника в зиция данном помещении альный ботника данном поме в течение года -1 риск, год-1 щении, год

Помещение контрол-

0,16 0,4·10-6 лерной

(поз. 101)

Контролер 4,5·10-7

Помещение электрообо-

0,02 0,05·10-6 рудования

(поз. 102)

Индивидуальный пожарный риск не превышает нормативное значе ние, так как выполняется условие:

Rmmax = 4,5·10-7 < RmH = 10-6 год-1.

3.2. Пример расчета для наружной установки

Расчет обусловленных возможными пожарами на наружной установ ке производственного объекта величин индивидуального и социального риска, выполненный по методике [1].

3.2.1. Описание наружной установки

В качестве наружной установки рассматривается резервуарный парк бензина, условно размещаемый на территории производственного объекта в Краснодарском регионе.

В состав резервуарного парка бензина входят 2 резервуара (резерву ары №1 и №2) объемом по 10000 м3 каждый (диаметр резервуара 34,2 м, высота – 11,92 м) и 2 трубопровода бензина (вход и выход продукта из каждого резервуара осуществляется по одному патрубку) диаметром 900 мм, суммарная длина трубопроводов парка (Lтруб) составляет 200 м. Резер вуары стальные вертикальные цилиндрические с купольной крышей без понтона. Парк имеет ограждающую стену, рассчитанную на гидростатиче ское давление разлившейся жидкости. Площадь внутри обвалования

(ограждения) парка составляет 7000 м2. Резервуарный парк предназначен для хранения бензина (бензин марки АИ-93).

3.2.2. Перечень исходных данных и используемых справочных источников информации.

Физико-химические свойства обращающихся в парке горючих ве ществ и материалов.

Свойства бензина принимались согласно данным. При этом с опре деленным запасом надежности свойства принимались по бензину АИ-93

(зимний): суммарная формула – С6911 Н12168; молярная масса – 95,3 кг/кмоль; температура вспышки – минус 37°С; константы уравнения Анту ана в диапазоне температур -60+90°С: А = 4,26511, В = 695,019, СА =

223,220; нижний концентрационный предел распространения пламени

(НКПР) – 1,1% (об.).

Статистические данные, необходимые для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций.

Данные по частотам реализации инициирующих пожароопасные си туации событий для резервуаров (резервуары для хранения ЛВЖ при дав лении близком к атмосферному со стационарной крышей) и трубопрово дов рассматриваемого парка.

Частота разгерметизации резервуара с диаметром отверстия истече ния 25 мм:

Qразгерм.рез.25 мм = 8,8·10-5 год-1

Частота разгерметизации резервуара с диаметром отверстия истече ния 100 мм:

Qразгерм.рез.100 мм = 1,2·10-5 год-1

Частота полного разрушения резервуара:

Qпол.разруш.рез. = 5,0·10-6 год-1.

Частота возникновения пожара на дыхательной арматуре резервуара:

Qпож.дых.армат.рез. = 9,0·10-5 год-1.

Частота возникновения пожара по всей поверхности резервуара:

Qпож.поверх.рез.= 9,0·10-5 год-1.

Частота разгерметизации трубопровода с диаметром отверстия исте чения 12,5 мм:

Qразгерм.труб.12.5 мм = 3,1·10-7 (год·м)-1.

Частота разгерметизации трубопровода с диаметром отверстия исте чения 25 мм:

Qразгерм .труб.25мм = 1,3·10-7 (год·м)-1.

Частота разгерметизации трубопровода с диаметром отверстия исте чения 50 мм:

Qразгерм. труб.50 мм = 5,2·10-8 (год·м)-1.

Частота разгерметизации трубопровода с диаметром отверстия исте чения 100 мм:

Qразгерм .труб.100мм = 2,2·10-8 (год·м)-1.

Частота разрыва трубопровода п о полному сечению:

Qразгерм .труб.раазрыв =4,2·10-9 (год·м)-1.

Условные вероятности мгновенного воспламенения и условные ве роятности последующего воспламенения при отсутствии мгновенного, а

также условные вероятности сгорания с образованием избыточного давле ния при образовании горючего газопаровоздушного облака и его последу ющем воспламенении в зависимости от типа утечки. При этом для утечек

из резервуаров и трубопроводов, кроме случаев полного разрушения ре зервуаров и полного разрыва трубопроводов, указанные условные вероят ности с определенным запасом надежности принимались равными макси мальным соответствующим условным вероятностям. Для бензина (ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С) указанные выше условные вероятно сти принимались как для двухфазной среды.

Условная вероятность мгновенного воспламенения для утечек из ре зервуаров и трубопроводов, кроме случаев полного разрушения резервуа ров и полного разрыва трубопроводов, принималась равной:

Рмгн .вооспл .утеч.= 0,150

Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения для утечек из резервуаров и трубопроводов, кроме случаев полного разрушения резервуаров и полного разрыва трубо проводов, принималась равной:

Рпосл.воспл. утеч.= 0,176

Условная вероятность мгновенного воспламенения для случаев пол ного разрушения резервуаров и полного разрыва трубопроводов принима лась равной:

Рмгн.воспл.разр.= 0,200

Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения для случаев полного разрушения резервуаров и полного разрыва трубопроводов принималась равной:

Рпосл.воспл.разр = 0,240

Условная вероятность сгорания с образованием избыточного давле ния при образовании паровоздушного облака и его последующем воспла менении для всех типов утечек из резервуаров и трубопроводов принима лась равной:

Робр .изб.давл.= 0,600

Данные по вероятности успешного срабатывания различных си стем противоаварийной и противопожарной защиты.

Защита резервуаров парка от нагрева, деформации и разрушения во время пожара осуществляется при помощи стационарных установок водя ного орошения, в качестве которых предусматриваются кольца орошения.

Условная вероятность эффективной работы систем водяного орошения ре зервуаров принимается равной Рор = 0,95.

Данные по метеорологическим условиям в районе местонахож дения объекта.

Расчетная температура принималась равной максимально возможной температуре в климатической зоне размещения объекта (г. Краснодар) t0 =

+53°С [16].

Максимальная повторяемость штиля на территории г. Краснодар со гласно [17] составляет Рштиля = 0,12.

3.2.3. Анализ пожарной опасности рассматриваемого объекта

Анализ имевших место инцидентов с пожарами и взрывами на скла дах нефти и нефтепродуктов, к которым относится и рассматриваемый в

настоящем примере резервуарный парк, позволяет выделить закономерно сти возникновения и развития пожароопасных ситуаций и пожаров, со гласно которым аварии с пожарами и взрывами на объектах такого рода являются, как правило, следствием ситуаций, развивающихся по следую щей типовой схеме:

 в результате нарушения герметичности арматуры или оборудо вания происходит истечение горючих продуктов в окружающее простран ство;

 вышедшие горючие продукты либо воспламеняются, либо со здают обширную зону газопаровоздушной смеси с взрывоопасной концен трацией горючего;

 факторы возникшего пожара (взрыва) интенсивно воздейству ют на аппарат или трубопровод, из которого происходит истечение, а так же на соседнее оборудование, трубопроводы и т.п., вследствие чего в них повышается давление выше расчетного, они теряют прочность и разруша ются или происходит их разгерметизация вследствие разрушения от пла мени уплотняющих устройств;

 количество выходящего продукта и масштабы пожара увели чиваются со временем, принося большой материальный ущерб и приводя к человеческим жертвам.

Определение перечня пожароопасных ситуаций и пожаров и сце нариев их развития

Для построения множества сценариев возникновения и развития по жароопасных ситуаций и пожаров в рассматриваемом резервуарном парке был использован метод логических деревьев событий. Построение логиче ских деревьев событий, лежащих в основе оценки пожарного риска для рассматриваемого резервуарного парка, осуществлялось, исходя из следу ющих консервативных предпосылок.

1. В качестве инициирующих пожароопасные ситуации и пожары

в резервуарном парке рассматриваются следующие события: разгермети зация резервуаров, разгерметизация трубопроводов бензина, возникнове ние пожаров на дыхательной арматуре резервуаров и возникновение пожа ров по всей поверхности резервуаров.

2. Принимается, что пожар на дыхательной арматуре резервуара приводит к возникновению пожара резервуара по всей поверхности с условной вероятностью 100%.

3. Принимается, что все случаи разгерметизации резервуара, ха- рактеризующиеся его полным разрушением, относятся к квазимгновенно му разрушению резервуара (распад резервуара на приблизительно равные по размеру части в течение секунд или долей секунд). Для этих случаев принимается, что происходит перелив части хранимого в резервуаре про дукта через обвалование (ограждение) парка.

4. Реализация инициирующих пожароопасные ситуации событий, связанных с разгерметизацией резервуаров и трубопроводов парка, приво дит к образованию пролива в пределах обвалования (ограждения) парка, а в случае полного разрушения резервуара также и к проливу вне обвалова ния (ограждения).

5. При мгновенном воспламенении вышедшего горючего продук та возникает пожар пролива.

6. При отсутствии мгновенного воспламенения вышедшего го рючего продукта происходит испарение бензина с поверхности пролива с

возможностью образования взрывоопасного паровоздушного облака. При нимается, что испарение с поверхности пролива бензина приводит к обра зованию взрывоопасного паровоздушного облака только в случае безвет рия (штиля).

7. Последующее воспламенение при условии отсутствия мгно венного воспламенения приводит к взрыву образовавшегося паровоздуш ного облака или его сгоранию в режиме пожара-вспышки. Последующее воспламенение при условии отсутствия мгновенного воспламенения при наличии ветра приводит к пожару пролива.

8. Воздействие пожара пролива бензина на резервуар парка при условии неэффективной работы (невыполнения задачи) системой водяного орошения резервуара приводит к возникновению пожара резервуара по всей поверхности.

9. Воздействие на резервуары парка пожара-вспышки и взрыва паровоздушного облака с возможностью дальнейшей эскалации пожара не рассматривается, поскольку зоны поражения от первичных пожаров (взрыв или пожар-вспышка) шире зон поражения от возможных вторичных пожа ров.

10. Воздействие пожара одного из резервуаров парка при условии неэффективной работы (невыполнения задачи) системой водяного ороше-

ния соседнего резервуара приводит к возникновению пожара по всей по верхности соседнего резервуара.

На рис. 2-4 приведены деревья событий при возникновении и разви тии пожароопасных ситуаций и пожаров, на основе которых проводились расчеты по оценке пожарного риска для рассматриваемого резервуарного парка. На указанных деревьях событий возможность перехода ситуации от стадий к стадии показана с использованием вспомогательных величин – условных вероятностей Р1-Р10, которые определяются следующими соот ношениями.

P 1 - условная вероятность мгновенного воспламенения:

Р мгн .воспл . утеч . для утечек, кроме полн. разрушения и полн. разрыва

Р1 =

Р мгн .воспл . разр . дляслучаев полного разрушения или полного разрыва

Р2 - условная вероятность безветрия (штиля):

Рис. 2. Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с разгерметизацией резервуара или трубопровода рассматриваемого резервуарного парка

Рис. 3. Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с полным разрушением одного из резервуаров рассматриваемого резервуарного парка

Рис. 4. Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с возникновением пожара по всей поверхности одного из резервуаров рассматриваемого резервуарного парка

Р 2 = Р штиля

Р3 - условная вероятность последующего воспламенения при отсут ствии мгновенного воспламенения:

Р посл .воспл . утеч . для утечек, кроме полн. разрушения и полн. разрыва

Р3 =

Р посл .воспл . разр . дляслучаев полного разрушения или полного разрыва

Р4 - условная вероятность сгорания с образованием избыточного давления при образовании паровоздушного облака и его последующем воспламенении:

Р 4 = Р обр.изб.да вл.

Р5 - условная вероятность эффективной работы систем водяного орошения одновременно на двух резервуарах (резервуары №1 и №2) парка

при воздействии на них пожара пролива бензина в обваловании (огражде нии) парка:

Р 5 = Р ор. Ч Р ор

Р6 - условная вероятность эффективной работы системы водяного орошения на резервуаре №2 и одновременно неэффективная работа систе мы водяного орошения на резервуаре №1 при воздействии на резервуары пожара пролива бензина в обваловании (ограждении) парка:

Р 6 = (1 - Р ор. ) Ч Р ор

Р7 - условная вероятность эффективной работы системы водяного орошения на резервуаре №1 и одновременно неэффективная работа систе мы водяного орошения на резервуаре №2 при воздействии на резервуары пожара пролива бензина в обваловании (ограждении) парка:

Р7 = Р ор. Ч ( 1 - Р ор )

Р8 - условная вероятность неэффективной работы систем водяного орошения одновременно на резервуарах №1 и №2 при воздействии на ре зервуары пожара пролива бензина в обваловании (ограждении) парка:

Р 8 = (1 - Р ор. ) Ч ( 1 - Р ор )

Р9 - условная вероятность эффективной работы системы водяного орошения одного резервуара при воздействии на него внешнего пожара:

Р 9 = Р ор.

Р10 - условная вероятность неэффективной работы системы водяного орошения одного резервуара при воздействии на него внешнего пожара:

Р 10 = 1 - Р ор

Перечень рассматриваемых пожароопасных ситуаций и пожаров, а также сценариев их развития приведен в табл. 9

Таблица 9

Наименова- Наименование по-

Сценарий развития пожароопасной № ние оборудо- жароопасной ситу ситуации/ пожара сценария вания ации / пожара

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка без воз- 1 никновения вторичных пожаров

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз- никновением вторичного пожара резервуара №1 по всей поверхности

Разгерметизация

Пожар пролива бензина в обвало резервуара, харак вании (ограждении) парка с воз теризующаяся 3 никновением вторичного пожара диаметром отвер резервуара №2 по всей поверхности стия истечения 25 мм Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз никновением вторичных пожаров 4 одновременно резервуаров №1 и

№2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в режиме пожара-вспышки

Пожар пролива бензина в обвало-

Резервуар вании (ограждении) парка без воз- 7 хранения никновения вторичных пожаров бензина №1 Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз- никновением вторичного пожара резервуара №1 по всей поверхности

Разгерметизация

Пожар пролива бензина в обвало резервуара, харак вании (ограждении) парка с воз теризующаяся 9 никновением вторичного пожара диаметром отвер резервуара №2 по всей поверхности стия истечения 100 мм Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз никновением вторичных пожаров 10 одновременно резервуаров №1 и

№2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в режиме пожара-вспышки

Пожар пролива бензина в обвало-

Разгерметизация вании (ограждении) парка и проли резервуара, харак ва перелившегося через обвалова- 13 теризующаяся пол ние (ограждение) бензина без воз ным разрушением никновения вторичных пожаров

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка и проли ва перелившегося через обвалова- ние (ограждение) бензина с воз никновением вторичного пожара резервуара №2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в режиме пожара-вспышки

Пожар резервуара № 1 по всей по- 17 верхности без возникновения вто-

Возникновение ричных пожаров пожара резервуара

Пожар резервуара №1 по всей по по всей по верхности с возникновением вто верхности 18 ричного пожара резервуара №2 по всей поверхности

Пожар резервуара № 1 по всей по- 19 верхности без возникновения вто-

Возникновение ричных пожаров пожара на дыха- Пожар резервуара №1 по всей по тельной арматуре верхности с возникновением вто- ричного пожара резервуара №2 по всей поверхности

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка без воз- 21 никновения вторичных пожаров

Разгерметизация

Пожар пролива бензина в обвало резервуара, харак вании (ограждении) парка с воз теризующаяся 23 никновением вторичного пожара диаметром отвер резервуара №2 по всей поверхности стия истечения 25

Пожар пролива бензина в обвало мм вании (ограждении) парка с воз-

Резервуар никновением вторичных пожаров 24 хранения одновременно резервуаров №1 и бензина №2 №2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в 26 режиме пожара-вспышки

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка без воз- 27

Разгерметизация никновения вторичных пожаров резервуара, харак-

Пожар пролива бензина в обвало теризующаяся вании (ограждении) парка с воз диаметром отвер- никновением вторичного пожара стия истечения 100 резервуара №1 по всей поверхности мм

Пожар пролива бензина в обвало- вании (ограждении) парка с воз- никновением вторичного пожара резервуара №2 по всей поверхности

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз никновением вторичных пожаров 30 одновременно резервуаров №1 и

№2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в 32 режиме пожара-вспышки

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка и проли ва перелившегося через обвалова- 33 ние (ограждение) бензина без воз никновения вторичных пожаров

Разгерметизация Пожар пролива бензина в обвало резервуара, харак- вании (ограждении) парка и проли теризующаяся пол- ва перелившегося через обвалова- 34 ным разрушением ние (ограждение) бензина с воз никновением вторичного пожара резервуара №1 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в 36 режиме пожара-вспышки

Пожар резервуара №2 по всей по- 37 верхности без возникновения вто-

Возникновение ричных пожаров пожара резервуара

Пожар резервуара №2 по всей по по всей поверхно верхности с возникновением вто сти ричного пожара резервуара № 1 по всей поверхности

Пожар резервуара №2 по всей по- 39 верхности без возникновения вто-

Возникновение ричных пожаров пожара на дыха- Пожар резервуара №2 по всей по тельной арматуре верхности с возникновением вто- ричного пожара резервуара № 1 по всей поверхности

Трубопрово- Пожар пролива бензина в обвало ды бензина вании (ограждении) парка без воз- 41 никновения вторичных пожаров

Пожар пролива бензина в обвало-

Разгерметизация вании (ограждении) парка с воз трубопровода, ха- никновением вторичного пожара рактеризующаяся резервуара №1 по всей поверхности диаметром отвер-

Пожар пролива бензина в обвало стия истечения вании (ограждении) парка с воз-

12,5 мм никновением вторичного пожара резервуара №2 по всей поверхности

Пожар пролива бензина в обвало- вании (ограждении) парка с воз- никновением вторичных пожаров одновременно резервуаров №1 и

№2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в 46 режиме пожара-вспышки

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка без воз- 47 никновения вторичных пожаров

Разгерметизация

Пожар пролива бензина в обвало трубопровода, ха вании (ограждении) парка с воз рактеризующаяся никновением вторичного пожара диаметром отвер резервуара №2 по всей поверхности стия истечения 25

Пожар пролива бензина в обвало мм вании (ограждении) парка с воз никновением вторичных пожаров 50 одновременно резервуаров №1 и

№2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в 52 режиме пожара-вспышки

Пожар пролива бензина в обвало- 53 вании (ограждении) парка без воз никновения вторичных пожаров

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз- никновением вторичного пожара

Разгерметизация резервуара №1 по всей поверхности трубопровода, ха- Пожар пролива бензина в обвало рактеризующаяся вании (ограждении) парка с воз- диаметром отвер- никновением вторичного пожара стия истечения 50 резервуара №2 по всей поверхности мм Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз никновением вторичных пожаров 56 одновременно резервуаров №1 и

№2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в 58 режиме пожара-вспышки

Разгерметизация Пожар пролива бензина в обвало трубопровода, ха- вании (ограждении) парка без воз- 59 рактеризующаяся никновения вторичных пожаров диаметром отвер- Пожар пролива бензина в обвало стия истечения 100 вании (ограждении) парка с воз- 60 мм никновением вторичного пожара резервуара №1 по всей поверхности

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз- никновением вторичного пожара резервуара №2 по всей поверхности

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка с воз никновением вторичных пожаров 62 одновременно резервуаров №1 и

№2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в 64 режиме пожара-вспышки

Пожар пролива бензина в обвало вании (ограждении) парка без воз- 65 никновения вторичных пожаров

Разгерметизация

Пожар пролива бензина в обвало трубопровода, ха вании (ограждении) парка с воз рактеризующаяся 67 никновением вторичного пожара разрывом по пол резервуара №2 по всей поверхности ному сечению

Пожар пролива бензина в обвало-

(полным разрывом) вании (ограждении) парка с воз никновением вторичных пожаров 68 одновременно резервуаров №1 и

№2 по всей поверхности

Взрыв паровоздушного облака

Сгорание паровоздушного облака в 70 режиме пожара-вспышки

3.2.4. Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций

Частоты реализации сценариев развития рассматриваемых пожаро опасных ситуаций и пожаров (см. табл. 9) определялись в соответствии с деревьями событий (рис. 2-4).

Частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих на резервуаре №1 (1-20).

Частота реализации сценария №1:

Q1 = Qразгерм рез 25мм. ·(Рмгн.воспл.утеч. +(1– Рмгн.воспл.утеч.)·(1– Рштиля)·

Рпосл.воспл.утеч.)Ч Рор. · Рор. = 8,8·10-5·(0,150+(1–0,150)·(1–0,12)·0,176)·0,95·0,95

= 2,2·10-5 год-1

Частота реализации сценария №2:

Q2 = Qразгерм.рез 25мм.·(Рмгн.воспл.утеч.+(1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)·Рпосл.воспл.утеч.)Ч(1–Рор.)·Рор.= 8,8·10-5·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·(1–0,95)·0,95 = 1,2·10-6 год-1.

Частота реализации сценария №3:

Q3 =Qразгерм.рез.25мм.·(Рмгн.воспл.утеч.+(1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)·Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.Ч (1–Рор.) = 8,8·10-5·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95·(1–0,95) = 1,2·10-6 год-1.

Частота реализации сценария №4:

Q4 =Qразгер.рез.25мм.·(Рмгн.вос.утеч.+(1–Рмгн.вос.ут.)·(1–Рштиля)·Рпосл.вос.утеч.)Ч(1–

Рор.)·(1–Рор.)=8,8·10-5·(0,150+(1–0,150)·(1–0,12)·0,176)·(1–0,95)·(1–

0,95)=6,2·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №5:

Q5 = Qразгерм.рез.25мм ·(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·Робр.изб.давл =

8,8·10 ·(1–0,150)·0,12·0,176·0,600 = 9,5·10-7 год-1.

-5

Частота реализации сценария №6:

Q6=Qразгерм.рез.25мм ·(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·(1–

Робр.изб.давл)=8,8·10-5·(1–0,150)·0,12·0,176·(1–0,600) = 6,3·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №7:

Q7 = Qразгерм рез 100мм. ·(Рмгн.воспл.утеч. +(1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1– Рштиля)·

Рпосл.воспл.утеч.)Ч Рор.·Рор. = 1,2·10-5·(0,150+(1–0,150)·(1–0,12)·0,176)·0,95·0,95 =

3,1·10-6 год-1

Частота реализации сценария №8:

Q8=Qразгерм.рез100мм.·(Рмгн.воспл.утеч.+(1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)·Рпосл.воспл.утеч. )Ч(1–Рор.)·Рор= 1,2·10-5·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·(1–0,95)·0,95 = 1,6·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №9:

Q9=Qразгерм.рез.100мм.·(Рмгн.воспл.утеч.+(1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)·Рпосл.воспл.утеч.)·РорЧ (1–Рор)=1,2·10-5·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95·(1–0,95)=1,6·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №10:

Q10=Qразгерм.рез.100мм.·(Рмгн.воспл.утеч.+(1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)·Рпосл.воспл.утеч.)Ч (1–Рор.)·(1–Рор.)=1,2·10-5·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·(1–0,95)·(1–0,95) =8,4·10-9 год-1.

Частота реализации сценария №11:

Q11=Qразгерм.рез.100мм ·(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·Робр.изб.давл=

1,2·10-5·(1–0,150)·0,12·0,176·0,600 = 1,3·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №12:

Q12=Qразгерм.рез.100мм·(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·(1–

Робр.изб.давл)=1,2·10-5 ·(1–0,150)·0,12·0,176·(1–0,600) = 8,6·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №13:

Q13 = Qполн.разруш.рез.·(Рмгн.воспл.разр. + (1–Рмгн.воспл.разр.)·(1–

Рштиля)·Рпосл.воспл.разр.)·Рор. = =5,0·10-6·(0,200+(1–0,200)·(1–0,12)·0,240)·0,95 =

1,8·10-6 год-1.

Частота реализации сценария №14:

Q14 = Qполн.разруш.рез.·(Рмгн.воспл.разр.. + (1–Рмгн.воспл.разр.)·(1–

Рштиля)·Рпосл.воспл.разр.)·(1–Рор) = 5,0-10-6-(0,200+(1-0,200)-(1-0,12)-0,240)-(1-

0,95) = 9,2-10-8 год-1.

Частота реализации сценария №15:

Q15 = Qполн.разруш.рез.·(1–Рмгн.воспл.разр.)·Рштиля·Рпосл.воспл.разр.·Робр.изб.давл.=

5,0·10-6·(1–0,200)·0,12·0,240·0,600 = 6,9·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №16:

Q16 = Qполн.разруш.рез.·(1–Рмгн.воспл.разр.)·Рштиля·Рпосл.воспл.разр.·(1–

Робр.изб.давл)=5,0·10-6· (1–0,200)·0,12·0,240·(1–0,600) = 4,6·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №17:

Q17 = Qпож.поверх.рез.·Рор= 9,0·10-5·0,95 = 8,6·10-5 год-1.

Частота реализации сценария №18:

Q18 = Qпож.поверх.рез.·(1 – Рор) = 9,0·10-5·(1–0,95) = 4,5·10-6 год-1.

Частота реализации сценария №19:

Q19 = Qпож.дых.армат.рез.·Рор = 9,0·10-5·0,95 = 8,6·10-5 год-1.

Частота реализации сценария №20:

Q19 = Qпож.дых.армат.рез.·(1 – Рор) = 9,0·10-5·(1–0,95) = 4,5·10-6 год-1.

Частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих на резервуаре №2 (21-40).

Частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих на резервуаре №2 (21-40) аналогичны соответ ствующим частотам реализации сценариев развития пожароопасных ситу аций и пожаров, возникающих на резервуаре №1 (1-20).

Частота реализации сценария №21:

Q21 = Q1 = 2,2·10-5 год-1.

Частота реализации сценария №22:

Q22 = Q2 = 1,2·10 -6 год-1.

Частота реализации сценария №23:

Q23 = Q3 = 1,2·10 -6 год-1.

Частота реализации сценария №24:

Q24 = Q4 = 6,2·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №25:

Q25 = Q5 = 9,5·10 -7 год-1.

Частота реализации сценария №26:

Q26 = Q6 = 6,3·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №27:

Q27 = Q7 = 3,1·10 -6 год-1.

Частота реализации сценария №28:

Q28 = Q8 = 1,6·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №29:

Q29 = Q9 = 1,6·10 -7 год-1.

Частота реализации сценария №30:

Q30 = Q10 = 8,4·10-9 год-1.

Частота реализации сценария №31:

Q31 = Q11 = 1,3·10 -7 год-1.

Частота реализации сценария №32:

Q32 = Q12 = 8,6·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №33:

Q33 = Q13 = 1,8·10 -6 год-1.

Частота реализации сценария №34:

Q34 = Q14 = 9,2·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №35:

Q35 = Q15 = 6,9·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №36:

Q36 = Q16 = 4,6·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №37:

Q37 = Q17 = 8,6·10-5 год-1.

Частота реализации сценария №38:

Q38 = Q18 = 4,5·10-6 год-1.

Частота реализации сценария №39:

Q39 = Q19 = 8,6·10-5 год-1.

Частота реализации сценария №40:

Q40 = Q20 = 4,5·10-6 год-1.

Частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих в результате разгерметизации трубопроводов парка

(41 -70).

Частота реализации сценария №41:

Q41=Qразгермтруб.12.5мм.·Lтруб.Ч(Рмгн.воспл.утеч.+(1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–Рштиля)·

Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·Рор.=3,1·10-7·200·(0,150+(1–0,150)·(1–0,12)·0,176)·0,95·0,95

= 1,6·10-5 год-1.

Частота реализации сценария №42:

Q42 = Qразгерм труб.12.5мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·Рор.=3,1·10-7·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)· (1–0,95)·0,95 = 8,3·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №43:

Q43 = Qразгерм труб.12.5мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·(1–Рор.)=3,1·10-7·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95·(1–0,95) = 8,3·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №44:

Q44 = Qразгерм труб.12.5мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·(1–Рор.)=3,1·10-7·200·(0,15+(1–0,15)·(1–

0,12)·0,176)·(1–0,95)·(1–0,95) = 4,4·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №45:

Q45 = Qразгерм.труб.12.5мм.·Lтруб. Ч (1 –

Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·Робр.изб.давл =3,1·10-7·200·(1–

0,150)·0,12·0,176·0,600 = 6,7·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №46:

Q46 = Qразгерм.труб.12.5мм.·Lтруб.Ч(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·(1–

Робр.изб.давл)= 3,1·10-7·200·(1–0,150)·0,12·0,176·(1–0,600) = 4,5·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №47:

Q47 = Qразгерм.труб.25мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·Рор. = 1,3·10-7·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95·0,95 = 6,6·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №48:

Q48 = Qразгермтруб.25мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–Рштиля)·

Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·Рор. = 1,3·10-7·200·(0,150+(1–0,150)·(1–0,12)·0,176)·(1–

0,95)·0,95 = 3,5·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №49:

Q49 = Qразгерм.труб.25мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·(1–Рор.)=1,3·10-7·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95 ·(1–0,95) = 3,5·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №50:

Q50 = Qразгерм.труб.25мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·(1–Рор.)=1,3·10-7·200·(0,15+(1–0,15)·(1–

0,12)·0,176)·(1–0,95)·(1–0,95) = 1,8·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №51:

Q51 = Qразгерм.труб.25мм.·Lтруб.Ч(1–

Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·Робр.изб.давл =1,3·10-7·200·(1–

0,150)·0,12·0,176·0,600 = 2,8·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №52:

Q52 = Qразгерм.труб.25мм.·Lтруб.Ч(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·(1–

Робр.изб.давл) = 1,3·10-7·200·(1–0,150)·0,12·0,176·(1–0,600) = 1,9·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №53:

Q53 = Qразгерм.труб.50мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·Рор. = 5,2·10-8·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95·0,95 = 2,6·10-6 год-1.

Частота реализации сценария №54:

Q54 = Qразгермтруб.50мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–Рштиля)·

Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·Рор. = 5,2·10-8·200·(0,150+(1–0,150)·(1–0,12)·0,176)·(1–

0,95)·0,95 = 1,4·10-7 год-1

Частота реализации сценария №55:

Q55 = Qразгерм.труб.50мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·(1–Рор.)=5,2·10-8·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95· (1–0,95) = 1,4·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №56:

Q56 = Qразгерм.труб.50мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·(1–Рор.)=5,2·10-8·200·(0,15+(1–0,15)·(1–

0,12)·0,176)·(1–0,95)·(1–0,95) = 7,3·10-9 год-1.

Частота реализации сценария №57:

Q57 = Qразгерм.труб.50мм.·Lтруб.Ч(1–

Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·Робр.изб.давл = 5,2·10-8·200·(1–

0,150)·0,12·0,176·0,600 = 1,1·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №58:

Q58 = Qразгерм.труб.50мм.·Lтруб.Ч(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·(1–

Робр.изб.давл) = = 5,2·10-8·200·(1–0,150)·0,12·0,176·(1–0,600) = 7,5·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №59:

Q59 = Qразгерм.труб.100мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·Рор. = 2,2·10-8·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95·0,95 = 1,1·10-6 год-1

Частота реализации сценария №60:

Q60 = Qразгермтруб.100мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·Рор. = 2,2·10-8·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·(1–0,95)·0,95 = 5,9·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №61:

Q61 = Qразгерм.труб.100мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·(1–Рор.)=2,2·10-8·200·(0,150+(1–0,150)·(1–

0,12)·0,176)·0,95 ·(1–0,95) = 5,9·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №62:

Q62 = Qразгерм.труб.100мм.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·(1–Рор.)=2,2·10-8·200·(0,15+(1–0,15)·(1–

0,12)·0,176)·(1–0,95)·(1–0,95) = 3,1·10-9 год-1.

Частота реализации сценария №63:

Q63 = Qразгерм.труб.100мм.·Lтруб.Ч(1–

Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·Робр.изб.давл = 2,2·10-8·200·(1–

0,15)·0,12·0,176·0,600 = 4,7·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №64:

Q64 = Qразгерм.труб.100мм.·Lтруб.Ч(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·(1–

Робр.изб.давл) = 2,2·10-8·200·(1–0,150)·0,12·0,176·(1–0,600) = 3,2·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №65:

Q65 = Qразгерм.труб.раазрыв.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·Рор. = 4,2·10-9·200·(0,200+(1–0,200)·(1–

0,12)·0,240)·0,95·0,95 = 2,8·10-7 год-1.

Частота реализации сценария №66:

Q66 = Qразгерм.труб.раазрыв·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·Рор. = 4,2·10-9·200·(0,200+(1–0,200)·(1–

0,12)·0,240)·(1–0,95)·0,95 = 1,5·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №67:

Q67 = Qразгерм.труб.раазрыв.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·Рор.·(1–Рор.)=4,2·10-9·200·(0,200+(1–0,200)·(1–

0,12)·0,240)·0,95· (1–0,95) = 1,5·10-8 год-1

Частота реализации сценария №68:

Q68 = Qразгерм.труб.раазрыв.·Lтруб. Ч(Рмгн.воспл.утеч. + (1–Рмгн.воспл.утеч.)·(1–

Рштиля)· Рпосл.воспл.утеч.)·(1–Рор.)·(1–Рор.)=4,2·10-9·200·(0,2+(1–0,2)·(1–

0,12)·0,240)·(1–0,95)·(1–0,95) = 7,7·10-10 год-1.

Частота реализации сценария №69:

Q69 = Qразгерм.труб.раазрыв.·Lтруб.Ч(1–

Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·Робр.изб.давл = 4,2·10-9·200·(1–

0,200)·0,12·0,240·0,600 = 1,2·10-8 год-1.

Частота реализации сценария №70:

Q70 = Qразгерм.труб.100мм.·Lтруб.Ч(1–Рмгн.воспл.утеч.)·Рштиля·Рпосл.воспл.утеч.·(1–

Робр.изб.давл) = 4,2·

10-9·200·(1–0,200)·0,12·0,240·(1–0,600) = 7,7·10-9 год-1.

3.2.5. Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития

Согласно п.16 методики [1] для рассматриваемых сценариев разви тия пожароопасных ситуаций и пожаров учитываются следующие опасные факторы пожара:

 тепловое излучение при пожарах проливов и пожарах резерву аров по всей поверхности;

 избыточное давление и импульс волны давления при сгорании паровоздушного облака в открытом пространстве;

 расширяющиеся продукты сгорания при реализации пожара вспышки.

Количество поступившего в окружающее пространство горючего продукта (бензина) при реализации пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией резервуаров и трубопроводов рассматриваемого парка, определялось, исходя из следующих предпосылок:

1. Принималось, что разгерметизация трубопроводов парка (для всех типов утечек) и разгерметизация каждого из двух резервуаров (для всех типов утечек, кроме полного разрушения) приводит истечению всего

содержимого в соответствующем резервуаре (питаемый разгерметизиро вавшимся трубопроводом резервуар или разгерметизировавшийся резерву ар) бензина с образованием пролива, ограниченного обвалованием (ограж дением) парка. При расчете количества испарившегося с поверхности про лива бензина для указанных пожароопасных ситуаций площадь поверхно сти испарения (FR1) консервативно оценивалась площадью внутри обвало вания (ограждения) парка и принималась равной 7000 м .

2. Площадь пролива бензина за пределами обвалования (ограж дения) парка в случае полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка следующим образом.

Высота обвалования парка составляет: а = 3,5 м.

Начальная высота столба жидкости в резервуаре ( h 0 ) определялась как отношение объема хранимого в резервуаре бензина (Vрез. = 10000м ) к площади днища резервуара (диаметр резервуара: Dрез = 34,2 м). Таким об разом,

V рез.

h0 = = 10 ,9 м

D рез .

πЧ

Значение параметра а/h0 составляет 0,32.

Доля перелившегося через обвалование (ограждение) бензина опре делялась и была принята равной 38%. Таким образом, количество пере лившегося через обвалование (ограждение) парка бензина составляет:

Vбен.перелив.= 10000·0,38 = 3800 м3.

Площадь пролива указанного выше количества бензина за пределами обвалования (ограждения) парка (FПРХ) рассчитывается по формуле. Коэф фициент разлития (f p ) принимался равным 20 м-1.

FПРХ = fp·Vперелив. = 20·3800 = 76000 м2.

Обвалование (ограждение) парка имеет форму прямоугольника, пе риметр которого составляет Lперим. = 350м. При определении формы форма пролива бензина за пределами обвалования (ограждения) парка принима лось, что перелившееся через обвалование (ограждение) парка количество распределено вдоль всего ограждения в полосе шириной Х, м (рис. 5).

Рис. 5. Схема к определению формы пролива бензина за пределами обвалования ограждения парка

Ширина Х, м, определяется уравнением:

Х·Lперим.+π·Х2 = FПРХ

Следовательно, ширина Х составляет:

- Lперим. Lперим2 F

+ + 4 Ч ПРХ π π2 π

Х= = 109 ,5 м

3. При расчете количества испарившегося с поверхности пролива бензина для пожароопасных ситуаций, связанных с полным разрушением резервуара и переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка, площадь поверхности испарения принималась равной: FR2 = FR1 +

FПРХ= 7000 + 76000 = 83000 м2.

4. Продолжительность испарения с поверхности пролива бензина для всех пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией резерву аров или трубопроводов парка, консервативно принималась: T = 3600 с.

Ниже приведены результаты расчета массы паров бензина посту пивших в атмосферу в результате испарения с поверхности рассматривае мых проливов бензина.

Давление насыщенного пара бензина при расчетной температуре со ставляет:

В 695,019

А- 4 ,26511- t р +С А 37+223,220

РН = 10 = 10 = 39,3кПа

Молярная масса бензина М = 95,3 кг/моль.

Интенсивность испарения бензина определяется по формуле:

W = 10 -6 Ч η Ч M Ч PH = 3 ,84 Ч 10 -4 кг /( м 2 Ч с )

Таким образом, масса паров бензина поступивших в атмосферу в ре зультате испарения с поверхности рассматриваемых проливов бензина со ставляет:

 для пролива бензина в пределах обвалования (ограждения пар ка):

М1 = FR1 · W · Т = 7000·3,84·10-4·3600 = 9677 кг;

 для случая пролива в результате полного разрушения резерву ара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка:

М2 = FR2 · W · Т = 83000·3,84·10-4·3600 = 114700 кг.

Интенсивность теплового излучения пожаров для рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных с воз никновением пожаров пролива бензина и пожаров резервуаров хранения бензина по всей поверхности, рассчитывалась по методу позволяющему рассчитывать интенсивность теплового излучения (q) пожара пролива за данного горючего продукта с очагом (проливом) заданной площади (F) на различных расстояниях от очага пожара.

Для сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, свя занных с возникновением пожаров: пожар пролива в обваловании (ограж дении) парка без возникновения вторичных пожаров, пожар пролива в об валовании (ограждении) парка с возникновением вторичных пожаров ре зервуаров №1 и/или №2, пожар резервуара №1 или №2 парка по всей по верхности с возникновением вторичного пожара соседнего резервуара, при расчете интенсивности теплового излучения пожаров площадь очага пожа- ра (площадь пролива) F1 принималась равной площади внутри обвалова ния (ограждения) парка (F1 = 7000 м ), то есть при определении площади очага пожара площадь, занимаемая не участвующими в пожаре резервуа рами, консервативно (оценка сверху площади очага) рассматривалась как часть площади очага пожара.

Для сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, свя занных с пожарами пролива бензина в обваловании (ограждении) парка и пролива перелившегося через обвалование (ограждение) бензина как без возникновения вторичных пожаров, так и с возникновением вторичных пожаров, при расчете интенсивности теплового излучения пожаров пло щадь очага пожара (площадь пролива) F2 консервативно (оценка сверху площади очага) принималась равной площади FR2 , то есть принималась равной F2 = 83000 м .

Площадь очага пожара (площадь пролива) в случае пожара резервуа ра (диаметр резервуаров №1 и №2 - 34,2 м) по всей поверхности принима лась равной:

34 ,2

F3 = π Ч = 918,6 м 2

Результатом расчета интенсивности теплового излучения пожара для соответствующего сценария является получение зависимости интенсивно сти теплового излучения от расстояния до очага пожара, таким образом,

для расчета интенсивности теплового излучения целесообразно использо вание вычислительной техники и соответствующих программных продук тов, позволяющих определять и хранить в памяти указанные зависимости для каждого из рассматриваемых сценариев.

Для демонстрации расчета интенсивности теплового излучения по жара, ниже приведен расчет интенсивности теплового излучения пожара пролива бензина площадью F3 (пожар резервуара по всей поверхности) в точке, расположенной на расстоянии r = 20 м от границы очага пожара.

Эффективный диаметр пролива рассчитывается:

4 Ч F3 4 Ч 918 ,6 d= = = 34 ,2 м π 3 ,14

Удельная массовая скорость выгорания бензина принималась рав ной: т = 0,06 кг/(м2·с).

Плотность окружающего воздуха при расчетной температуре ра=

1,15кг/м3, ускорение свободного падения g = 9,81 м/с2.

Высота пламени определяется по формуле:

Н = 42 Ч d Ч ( )0 ,61 = 42 Ч ρа Ч g Ч d

0 ,06

Ч 34 ,2 Ч ( )0 ,61 = 40 ,2 м

1,15 Ч 9 ,81Ч 34 ,2

Расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объ екта:

r = r′

+ 0 ,5 Ч d = r′

+ 0 ,5 Ч 34 ,2 = 37 ,1 м

Параметры h, S, B, A, определяющиеся соответственно формулами:

2 Ч H 2 Ч 40 ,2 h= = = 2 ,35 ;

d 34 ,2

2 Ч r 2 Ч 37 ,1

S= = = 2 ,17 ;

d 34 ,2

1 + S 2 1 + 2 ,17 2
В=        =            = 1 ,32 ;
2S     2 Ч 2 ,17

h 2 + S 2 + 1 2 ,35 + 2 ,17 2 + 1

А= = = 2 ,59.

2S 2 Ч 2 ,17

Значение фактора облученности для вертикальной площадки ( FV ), определяемое формулой, составляет:

1 1 h h S -1

FV = [ arctg( ) - { arctg( )- π S

S -1 S S + 1

A                  ( A + 1 )Ч ( S - 1 )
-             Ч arctg(                         )}] =
A2 - 1                  (A - 1) Ч (S + 1)
1      1           2 ,35
=      [      arctg(           )-
3 ,14 2 ,17
2 ,17 - 1
2,35          2 ,17 - 1     2,59
-        { arctg(           )-          Ч
2,17          2,17 + 1     2,59 - 1
( 2 ,59 + 1 ) Ч ( 2 ,17 - 1 )
Ч arctg(                                  )}] = 0 ,218
(2,59 - 1) Ч ( 2,17 + 1)

Значение фактора облученности для горизонтальной площадки (FH),
определяемое формулой, составляет:
1   ( B -   )
FН = [          S Ч arctg( ( B + 1 ) Ч ( S - 1 ) ) -
π B2 - 1                 (B - 1) Ч (S + 1)
(A - )
-     S Ч arctg( ( A + 1 ) Ч ( S - 1) )] =
A2 - 1           (A - 1) Ч ( S + 1)
( 1,32 -        )
1                  2,17                ( 1,32 + 1 ) Ч ( 2 ,17 - 1 )
=         [                       Ч arctg(                                )-
3 ,14        1 ,32 2 - 1                  (1,32 - 1) Ч ( 2,17 + 1)
(2,59 -        )
2,17                  ( 2 ,59 + 1 ) Ч ( 2 ,17 - 1 )
-                      Ч arctg(                                   )] = 0 ,116
2,592 - 1                     (2,59 - 1) Ч (2,17 + 1)

Угловой коэффициент облученности Fq определяется по формуле:

Fq = FV2 + FH2 = 0 ,2182 + 0 ,116 2 = 0 ,247

Для рассматриваемого случая (диаметр пролива (очага пожара) -

34,2м) E f находится методом линейной интерполяции приведенных в ука занной таблице значений по значениям для диаметров очага 30 м и 40 м и составляет: E f = 32,06 кВт/м2.

Таким образом, интенсивность теплового излучения пожара пролива бензина площадью F3 (пожар резервуара по всей поверхности) в точке, расположенной на расстоянии 20 м от границы очага пожара, согласно формуле (П4.52) составляет:

кВт q = E f Ч Fq Ч r = 32 ,06 Ч 0 ,247 Ч 0 ,986 = 7 ,8 м2

Аналогичным образом были получены зависимости интенсивности теплового излучения пожаров для рассматриваемых сценариев развития

пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных с возникновением пожа ров пролива бензина и пожаров резервуаров хранения бензина по всей по верхности, от расстояний до очага пожара. Графики указанных зависимо стей приведены не рис. 6

Рис. 6. Зависимости интенсивности теплового излучения пожара пролива бензина от расстояния до очага пожара, при площади очага:

F2 - кривая 1, F1 - кривая 2, F3 - кривая 3

Расчет горизонтальных размеров взрывоопасных зон, образующихся в результате испарения бензина с поверхности рассматриваемых проливов бензина: пролив бензина в пределах обвалования (ограждения парка) и пролива в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка, производился в соответ ствии со следующими формулами.

Плотность паров бензина при расчетной температуре определялась по формуле, составляет:

М ρп = =

22 ,413 Ч ( 1 + 0 ,00367 Ч t0 )

95,3 кг

= = 3 ,744 3

22,413Ч (1 + 0,00367 Ч 37) м

Горизонтальный размер взрывоопасной зоны, отсчитываемый от границы пролива, рассчитывался по формуле (П3.34) и составляет:

 горизонтальный размер взрывоопасной зоны, образующейся в результате испарения с поверхности пролива бензина в пределах обвало вания (ограждения парка):

Т 0,5 РН

R1НКПР = 3 ,2 Ч ( ) Ч( )0 ,8 Ч

3600 С НКПР

М1 3600 0 ,5 39 ,3 0 ,8

Ч( )0 ,33 = 3 ,2( ) Ч( ) Ч ρП Ч Р П 3600 1,1

Ч( )0 ,33 = 222 м

3 ,744 Ч 39 ,3

 горизонтальный размер взрывоопасной зоны, образующейся в результате испарения с поверхности пролива в результате полного разру шения резервуара с переливом части бензина через обвалование (огражде ние) парка:

Т 0,5 РН

R2НКПР = 3 ,2 Ч ( ) Ч( )0 ,8 Ч

3600 С НКПР

М2 3600 0 ,5 39 ,3 0 ,8

Ч( )0 ,33 = 3 ,2( ) Ч( ) Ч ρП Ч Р П 3600 1 ,1

114700 0 ,33

Ч( ) = 503м

3 ,744 Ч 39 ,3

Расчет зависимости параметров волны давления (избыточное давле ние и импульс) при сгорании паровоздушных облаков, образующихся в ре зультате испарения бензина с поверхности рассматриваемых проливов бензина: пролив бензина в пределах обвалования (ограждения парка) и пролива в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка, от расстояния производил ся по формулам [1].

Результатом определения параметров волны давления при сгорании паровоздушного облака для соответствующего сценария является получе ние зависимости избыточного давления и импульса волны давления от

расстояния до центра облака, таким образом, для расчета параметров вол ны давления при сгорании паровоздушного облака целесообразно исполь зование вычислительной техники и соответствующих программных про дуктов, позволяющих определять и хранить в памяти указанные зависимо сти для каждого из рассматриваемых сценариев.

Для демонстрации расчета параметров волны давления при сгорании паровоздушного облака, ниже приведен расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании паровоздушного облака, образо- вавшегося в результате испарения бензина с поверхности пролива бензина в пределах обвалования (ограждения парка) с поступлением в атмосферу массы паров бензина М1 = 9677 кг, в точке, расположенной на расстоянии

200 м от обвалования (ограждения) парка.

По классификации веществ, способных к образованию горючих сме сей с воздухом, бензин относится к классу 3. Характер загроможденности окружающего пространства для резервуарного парка соответствует классу

III. Таким образом, ожидаемый режим сгорания паровоздушного облака - дефлаграция, скорость фронта пламени 150-200 м/с.

Видимая скорость фронта пламени U, определяется для рассматрива емого режима по формуле и составляет:

U =198,5 м/с.

Полученная величина не превосходит максимальной скорости, соот ветствующей данному классу (200 м/с), следовательно, принимается U =

200 м/с.

Обвалование (ограждение) парка имеет прямоугольную форму

(62мЧ113м). Центр облака совпадает с геометрическим центром пролива - центром обвалования ограждения парка. Расстояние от рассматриваемой

точки до центра облака принималось равным сумме расстояния до обвало вания (200 м) и полуширины обвалования (ограждения) парка (31 м). Та ким образом, расстояние от центра облака принималось равным R = 231 м.

Корректировочный параметр Р для бензина равен Р = 1. Удельное энерговыделение Еуд, составляет:

Е уд = β Ч Е уд.0 = 1 Ч 44 = 44 МДж/кг

Величина энергозапаса Е определялась по формуле с учетом удвое ния энергозапаса в связи с характером расположения облака. При этом консервативно принималось, что во взрыве участвует вся масса горючего вещества, содержащегося в облаке.

Е = М 1 Ч Е уд Ч 10 6 Ч 2 = 8 ,516 Ч 10 11 Дж

Атмосферное давление P0 = 101300 Па.

Безразмерное расстояние от центра облака Rx, определяемое по фор муле:

Rx =

= 1 ,136

E 3 8 ,516 Ч 10 11 3

( ) ( )

P0 101300

Степень расширения продуктов сгорания для паровоздушной смеси принималась равной а = 7. Скорость звука принималась равной С0 = 340 м/с

Величина безразмерного давления Px1 рассчитывается по формуле:

U2 σ -1 0 ,83 0,14

Rx 1 = ( 2 ) Ч ( )Ч ( - )=( )Ч

C0 σ Rx Rx2

7 -1 0 ,83 0,14

Ч( )Ч( - ) = 0 ,185

7 1,136 1,1362

Параметр W, определяемый по формуле:

U σ -1 200 7 - 1

W= Ч( )= Ч( ) = 0 ,504

C0 σ 340

Величина избыточного давления ΔР рассчитывается по формуле:

ΔP = Px 1 Ч P0 = 0 ,185 Ч 101300 = 1,87 Ч 10 4 Па

Аналогичным образом были получены зависимости избыточного давления и импульса фазы сжатия волны давления при сгорании паровоз душного облака для рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных со взрывом паровоздушного облака, от расстояний до обвалования (ограждения) парка. График зависимости из быточного давления в волне давления от расстояния до обвалования

(ограждения) парка при взрыве паровоздушного облака, образовавшегося в результате испарения с поверхности пролива бензина в пределах обвало вания (ограждения) парка (масса паров М 1 = 9677 кг), приведен на рис. 7

Рис. 7. Зависимость избыточного давления в волне давления от рас стояния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 9677 кг)

График зависимости избыточного давления в волне давления от рас стояния до обвалования (ограждения) парка при взрыве паровоздушного облака, образовавшегося в результате испарения с поверхности пролива в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина че рез обвалование (ограждение) парка (масса паров М2 = 114700 кг), приве ден на рис. 8.

Рис. 8. Зависимость избыточного давления в волне давления от расстоя ния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 114700 кг)

График зависимости импульса фазы сжатия в волне давления от рас стояния до обвалования (ограждения) парка при взрыве паровоздушного облака, образовавшегося в результате испарения с поверхности пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка (масса паров М 1 =

9677 кг), приведен на рис. 9.

Рис. 9. Зависимость импульса фазы сжатия в волне давления от рас стояния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 9677 кг)

График зависимости импульса фазы сжатия в волне давления от рас стояния до обвалования (ограждения) парка при взрыве паровоздушного облака, образовавшегося в результате испарения с поверхности пролива в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина че рез обвалование (ограждение) парка (масса паров М2 = 114700 кг), приве ден на рис. 10.

Рис. 10. Зависимость импульса фазы сжатия в волне давления от рассто яния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 114700 кг)

3.2.6. Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития

В результате построения полей опасных факторов пожара для рас сматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров были определены следующие зависимости и величины.

1. Зависимость q1(r) (кривая 2 на рис. 6) – зависимость интенсивно сти теплового излучения от расстояния до границы очага для пожаров: по жар пролива в обваловании (ограждении) парка без возникновения вто ричных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с воз никновением вторичных пожаров резервуаров №1 и/или №2, пожар резер вуара №1 или №2 парка по всей поверхности с возникновением вторично го пожара соседнего резервуара, характеризующихся площадью очага

(площадью пролива) F1 = 7000 м.

2. Зависимость q 2 (r) (кривая 1 на рис. 6) – зависимость интенсивно сти теплового излучения от расстояния до границы очага для пожаров

пролива бензина в обваловании (ограждении) парка и пролива переливше гося через обвалование (ограждение) бензина в результате полного разру шения резервуара как без возникновения вторичных пожаров, так и с воз никновением вторичных пожаров, характеризующихся площадью очага

(площадью пролива) F2 = 83000 м.

3. Зависимость q3(r) (кривая 3 на рис. 6) – зависимость интенсивно сти теплового излучения от расстояния до границы очага для пожаров, свя занных с возникновением пожара одного резервуара по всей поверхности без возникновения вторичных пожаров, характеризующихся площадью очага F3 = 918 м.

4. Горизонтальный размер взрывоопасной зоны, отсчитываемый от границы пролива, R1НКПР = 222 м – горизонтальный размер взрывоопасной зоны, образующейся в результате испарения с поверхности (площадь по верхности испарения FR1 = F1 = 7000 м) пролива бензина в пределах обвало вания (ограждения парка).

5. Горизонтальный размер взрывоопасной зоны, отсчитываемый от границы пролива, R2НКПР = 503 м – горизонтальный размер взрывоопасной

зоны, образующейся в результате испарения с поверхности пролива (пло щадь поверхности испарения FR2= F2 = 83000 м) в результате полного раз рушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограж дение) парка.

6. Зависимости ΔР1(r) и I1+(r) (рис. 7 и 10) – зависимости избыточно го давления и импульса фазы сжатия волны давления при взрыве паровоз душного облака, образующегося в результате испарения с поверхности

(площадь поверхности испарения FR1 = F1 = 7000 м) пролива бензина в пре делах обвалования (ограждения парка), от расстояния до обвалования

(ограждения) парка.

7. Зависимости ΔР2(r) и I2+(r) (рис. 7 и 10) – зависимости избыточно го давления и импульса фазы сжатия волны давления при взрыве паровоз душного облака, образующегося в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения FR2= F2 = 83000 м ) в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвало вание (ограждение) парка, от расстояния до обвалования (ограждения) парка.

На основе указанных выше зависимостей и величин в настоящем разделе определяются следующие условные вероятности поражения лю дей.

1. Qdi - условная вероятность поражения человека опасными факто рами пожаров: пожар пролива в обваловании (ограждении) парка без воз никновения вторичных пожаров, пожар пролива в обваловании (огражде нии) парка с возникновением вторичных пожаров резервуаров №1 и/или

№2, пожар резервуара №1 или №2 парка по всей поверхности с возникно вением вторичного пожара соседнего резервуара, характеризующихся площадью очага (площадью пролива) F1 = 7000 м.

Таким образом, QdI - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров.

№ 1, 2, 3, 4, 7, 8, 9, 10, 18, 20, 21, 22, 23, 24, 27, 28, 29, 30, 38, 40, 41,

42, 43, 44, 47, 48, 49, 49, 50, 53, 54, 55, 56, 59, 60, 61, 62, 65, 66, 67, 68.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет:

QI = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q7 +…+ Q66 + Q67 + Q68 = 1,0·10-4 год-1.

2. QdII - условная вероятность поражения человека опасными факто рами пожаров пролива бензина в обваловании (ограждении) парка и про лива перелившегося через обвалование (ограждение) бензина в результате полного разрушения резервуара как без возникновения вторичных пожа ров, так и с возникновением вторичных пожаров, характеризующихся площадью очага (площадью пролива) F2 = 83000 м2.

Таким образом, QdII - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 13,

14, 33, 34.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет:

QdII = Q13 + Q14 + Q33 + Q34 = 3,7·10-6 год-1.

3. QdIII - условная вероятность поражения человека опасными факто рами пожаров, связанных с возникновением пожара резервуара №1 по всей поверхности (площадь очага F3 = 918 м ) без возникновения вторичных пожаров.

Таким образом, QdIII - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 17,

19.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет: QIII

= Q17 + Q19 = 1,7·10-4 год-1.

4. QdIV - условная вероятность поражения человека опасными факто рами пожаров, связанных с возникновением пожара резервуара №2 по всей поверхности (площадь очага F3 = 918 м ) без возникновения вторичных пожаров.

Таким образом, QdIV - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 37,

39.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет:

QdIV = Q37 + Q39 = 1,7·10-4 год-1.

5. QdV - условная вероятность поражения человека опасными факто рами пожаров, связанных со сгоранием в режиме пожара-вспышки паро воздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности

(площадь поверхности испарения FR1 = F1 = 7000 м ) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка.

Таким образом, QdV - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 6,

12, 26, 32, 46, 52, 58, 64, 70.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет:

QV = Q6 + Q12 + Q26 + Q32+ Q46 + Q52 + Q58 + Q64 + Q70 =

= 2,2·10-6 год-1.

6. QdVI - условная вероятность поражения человека опасными факто рами пожаров, связанных со сгоранием в режиме пожара-вспышки паро воздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения FR2= F2 = 83000 м ) в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвало вание (ограждение) парка.

Таким образом, QdVI - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 16,

36.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет:

QVI = Q16 + Q36 = 9,2·10-8 год-1.

7. QdVII - условная вероятность поражения человека опасными факто рами пожаров, связанных со взрывом паровоздушного облака, образующе гося в результате испарения с поверхности (площадь поверхности испаре ния FR1 = F1 = 7000 м ) пролива бензина в пределах обвалования (огражде ния) парка.

Таким образом, QdVII - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 5,

11, 25, 31, 45, 51, 57, 63, 69.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет:

QVII = Q5 + Q11 + Q25 + Q31+ Q45 + Q51 + Q57 + Q63 + Q69 = 3,3·10-6 год-1.

8. QdVIII - условная вероятность поражения человека опасными фак-

торами пожаров, связанных со взрывом паровоздушного облака, образую щегося в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхно сти испарения FR 2 = F2 = 83000 м ) в результате полного разрушения резер вуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка.

Таким образом, QdVIII - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 15,

35.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет:

QdVIII = Q15 + Q35 = 1,4·10-7 год-1.

Для оценки поражающего воздействия опасных факторов пожара, характерных для рассматриваемых сценариев развития пожароопасных си туаций и пожаров, использовались вероятностные и детерминированные критерии.

Определим условные вероятности поражения человека для сценари ев, связанных с возникновением пожаров проливов и пожаров резервуаров по всей поверхности (условные вероятности поражения QdI, QdII , QdII I ,

QdIV ).

Указанные условные вероятности в зоне непосредственного воздей ствия пламени пожаров (в пределах очага пожара), соответствующих этим условным вероятностям поражения, принимались равными 1.

Таким образом, для сценариев пожаров: пожар пролива в обвалова нии (ограждении) парка без возникновения вторичных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с возникновением вторичных пожаров резервуаров №1 и/или №2, пожар резервуара №1 или №2 парка по всей поверхности с возникновением вторичного пожара соседнего резер вуара, условная вероятность поражения человека (QdI) в зоне, ограничен ной обвалованием (ограждением) парка, принималась равной 1.

Для пожаров пролива бензина в обваловании (ограждении) парка и пролива перелившегося через обвалование (ограждение) бензина в резуль тате полного разрушения резервуара как без возникновения вторичных

пожаров, так и с возникновением вторичных пожаров условная вероят ность поражения человека (QdII) в пределах обвалования (ограждения) пар ка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) парка шириной Х = 109,5 м принималась равной 1.

Для пожаров, связанных с возникновением пожара одного резервуа ра по всей поверхности без возникновения вторичных пожаров, условная вероятность поражения человека (QdIII или QdIV) в пределах площади, зани маемой резервуаром, на котором реализуется пожар, принималась равной

Условные вероятности поражения человека QdI, QdII, QdIII, QdIV за пределами соответствующих им очагов пожаров определялись с использо ванием функции на основе полученных зависимостей:

q1 ( r ), q2 ( r ), q3 ( r )

В качестве примера для демонстрации расчета условной вероятности поражения тепловым излучением пожара с использованием функции, ниже приведен расчет условной вероятности поражения человека тепловым из лучением пожара пролива бензина площадью F3 (пожар резервуара по всей поверхности) в точке, расположенной на расстоянии r' = 20 м от границы очага пожара.

Интенсивность теплового излучения указанного выше пожара в рас сматриваемой точке составляет q = 7,8 кВт/м2.

Расстояние от рассматриваемой точки до зоны, где интенсивность теплового излучения рассматриваемого пожара равна 4 кВт/м2, составляет x = 19,9 м.

Величина эффективного времени экспозиции t, определяемого по формуле:

x 19 ,9 t = t0 +=5+ = 8 ,98 с u

Значение условной вероятности поражения в зависимости от значе ния функции определяется по формуле:

Pr - 5

1 U2

Qdi ( a ) = ∫exp( - 2 ) Ч dU

2 Ч π -∞

Приведенная выше формула справедлива при положительных значе ниях функции. Значения функции меньше или равные нулю соответствуют условной вероятности поражения, равной нулю.

Таким образом, условная вероятность поражения человека тепловым излучением для рассматриваемого случая равна Qd = 0.

Аналогичным образом были получены значения условных вероятно стей поражения QdI, QdII, QdIII, QdIV на различных расстояниях от границ со ответствующих очагов пожара. Графики полученных зависимостей услов ных вероятностей QdI, QdII от расстояния до границ очагов соответствую щих указанным вероятностям пожаров приведены на рис. 11.

Рис. 11. Зависимости условных вероятностей поражения человека тепло вым излучением от расстояния до очага пожара

QdII - кривая 1, QdI - кривая 2

Согласно результатам расчета условных вероятностей поражения

(QdIII или QdIV ) при пожарах, связанных с возникновением пожара одного из резервуаров парка по всей поверхности без возникновения вторичных пожаров, указанные условные вероятности поражения в непосредственной близости от границы очага пожара (поверхность резервуара №1 или №2) за его пределами составляют 0,275. При этом на расстоянии 20 м от границы очага пожара условные вероятности QdIII или QdIv равны 0

Минимальное расстояние от стенок резервуаров до обвалования

(ограждения) парка составляет 13,9 м для каждого резервуара.

С целью упрощения вычисления величин потенциального риска для рассматриваемого резервуарного парка, условные вероятности поражения

QdIII и QdIV вне пределов занимаемой резервуаром, на котором реализуется пожар (соответственно резервуар №1 или №2), площади консервативно

(оценка сверху) принимались равными:

QdIII = QdIV = 0,275 в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) парка шириной 20 - 13,9 = 6,1 м;

QdIII = QdIV = 0 на расстояниях от обвалования (ограждения) парка более 6,1 м.

Полученному значению функции соответствует значение условной вероятности поражения 56%. Таким образом, для рассматриваемого случая условная вероятность поражения человека волной давления равна Qd =

0,56.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной монографии были определены расчетные величины пожар ного риска для производственных объектов и приведены расчёты, в част ности были посчитаны:

 Индивидуальный пожарный риск на территории объекта;

 Индивидуальный и социальный пожарный риск в селитебной зоне вблизи объекта.

Ниже приведены результаты расчётов:

Индивидуальный пожарный риск на территории объекта.

Значение индивидуального риска для отдельного работника из числа персонала зависит от особенностей его деятельности и доли времени, ко торое работник проводит на различных участках объекта, характеризую щихся различными значениями потенциального риска.

Вероятность присутствия работника на территории рассматриваемо го парка qm оценивалась, исходя из следующих предпосылок.

Принималось, что доля времени присутствия конкретного работника из числа персонала (работника m) на территории производственного объ екта, в состав которого входит рассматриваемый резервуарный парк, не превышает 40 часов в неделю, что составляет около 24%.

Рассматриваемый объект (резервуарный парк) характеризуется от сутствием постоянных рабочих мест, следовательно, персонал присутству ет в парке не более 50% своего рабочего времени.

Таким образом, вероятность (доля времени) присутствия конкретно го работника (работника m) на территории рассматриваемого резервуарно го парка не превышает: qm = 0,24∙0,5 = 0,12. Максимальное значение по тенциального риска на территории рассматриваемого резервуарного парка составляет 3,3∙10-4 год-1. Следовательно, величина индивидуального по жарного риска для персонала, обусловленного возможными пожарами в рассматриваемом парке, определяемая в соответствии с формулой, не пре вышает:

R = 0,12·3,3·10-4 = 4,0·10-5 год-1.

Рассматриваемый резервуарный парк является опасным производ ственным объектом, и полученная величина индивидуального риска не превышает нормативное значение.

Индивидуальный и социальный пожарный риск в селитебной зоне вблизи объекта.

Минимальное расстояние от обвалования (ограждения) рассматрива емого резервуарного парка до селитебной зоны составляет 3000 м. Вели чина потенциального пожарного риска на расстоянии 3000 м от обвалова ния (ограждения) резервуарного парка составляет 7,4∙10-9 год-1.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, величи на индивидуального риска принимается равной величине потенциального риска в этой зоне. Таким образом, величина индивидуального пожарного риска, обусловленного возможными пожарами в рассматриваемом резер вуарном парке, для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, составляет 7,4∙10-9 год-1 и не превышает нормативное значение.

Условные вероятности поражения QdI , … QdVII, в селитебной зоне вблизи объекта (на расстоянии 3000 м от обвалования (ограждения) парка) равны 0.

Условная вероятность поражения QdVIII в селитебной зоне вблизи объекта (на расстоянии 3000 м от обвалования (ограждения) парка состав ляет: QdVIII = 0,053.

В селитебной зоне расположены дачные участки (60 участков).

Среднее число людей, одновременно находящихся в селитебной зоне, определялось из расчета 3 человека на один участок. Таким образом, сред нее число людей, находящихся в селитебной зоне составляет: n = 60∙3 =

180 чел.

Среднее число погибших людей в селитебной зоне в результате реа лизации сценария, характеризующегося условной вероятностью пораже ния QdVIII, определяемое в соответствии с формулой, составляет:

N = QdVIII · n = 0,053·180 = 9,54<10.

Таким образом, в соответствии с формулой величина социального пожарного риска S , обусловленного возможными пожарами в рассматри ваемом резервуарном парке, для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, не превышает нормативное значение.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Методика определения расчетных величин пожарного риска на произ водственных объектах (утверждена приказом МЧС от 10.07.2009 г

№404, зарегистрировано в Минюсте от 17.08.2009 г №14541).

2. Постановление Правительства РФ от 31 марта 2009 г. № 272 "О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска".

3. Федеральный закон от 22 июля 2008 года № 123-ФЗ «Технический ре гламент о требованиях пожарной безопасности».

4. СП 12.13130.2009. Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности.

5. Федеральный закон от 21 июля 1997 г. №116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов»

6. Постановление Правительства РФ № 87 от 16 февраля 2008 г. «О соста ве разделов проектной документации и требованиях к их содержанию».

7. Пожароврывоопасность веществ и материалов и средства их тушения:

Справ. Изд.: в 2 книгах / А.Н. Баратов, А.Я. Корольченко, Г.Н. Кравчук и др. - М., Химия, 1990.

8. Монахов В.Т. Показатели пожарной опасности веществ и материалов.

Анализ и предсказание. Газхы и жидкости. - М.: ФГУ ВНИИПО МЧС

России, 2007. -248 с.

9. Пособие по применению НПБ 105-95 «Определение категорий помеще ний и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» при рассмот рении проектно-сметной документации / Шебеко Ю. Н., Смолин И. М.,

Молчадский И. С. и др. - М.: ВНИИПО, 1998. - 119 с.

10.Кошмаров Ю.А. Прогнозирование опасных факторов пожара в помеще нии. Учебное пособие. - М: Академия ГПС МВД России, 2000. - 118 с.

11.Расчет необходимого времени эвакуации людей из помещений при по жаре. Рекомендации: - М.: ВНИИПО МВД СССР, 1989. - 22 с.

12.Failure Rate and Event Data for use within Land Use Planning Risk Assess ment. Health and Safety Executive, UK.

13.PD 7974-7:2003. Application of fire safety engineering principles to the de sign of buildings. Part 7: Probabilistic fire risk assessment, British Standards

Institution (BSI), London, UK, 2003 (перевод ООО «СИТИС», 2010 г.)

14.IEC 61025:1990. Fault Tree Analysis (гармонизированный национальный стандарт РФ ГОСТ Р 51901.13-2005 «Менеджмент риска. Анализ дерева неисправностей»).

15.Методика определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожар ной опасности (утверждена приказом МЧС от 30.06.2009 г №382, заре гистрировано в Минюсте от 06.08.2009 г №14486);

16.СНиП 23-01-99. Строительная климатология.

17.СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.

18.Средства пожарной автоматики. Область применения. Выбор типа. Ре комендации. - М.: ВНИИПО, 2004. - 96 с.

19.Акимов, В.А. Основы анализа и управления риском в природной и тех ногенной сферах: Учебное пособие / В.А. Акимов, В.В. Лесных, Н.Н.

Радаев. – М.: Деловой экспресс, 2004.

20.Баратов, А.Н. Пожарная опасность строительных материалов./

А.Н.Баратов - М.: Стройиздат., 1988.

21.Мировая пожарная статистика/ Н.Н.Брушлинский, П. Вагнер, С.В. Со колов, Д. Холл– М.: Академия ГПС МЧС России, 2004. – 126 с.

22.Брушлинский, Н.Н. К вопросу о вычислении рисков / Н.Н. Брушлин ский, Клепко Е.А. // Проблемы безопасности и чрезвычайных ситуаций.

– М.: ВИНИТИ. –2004, вып. 1.

23.Брушлинский Н.Н. О понятии пожарного риска и связанных с ним по нятиях // Пожарная безопасность. – 1999, № 3.

24.Брушлинский Н.Н. Моделирование оперативной деятельности пожар ной службы – М.: Стройиздат, 1981. – 96 с.

25.Ройтман В.М. Инженерные решения по оценке огнестойкости проекти руемых и реконструируемых зданий. – М.: Пожарная безопасность и наука, 2001. – 382 с.;

26.СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции;

27.СНиП 21.01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений;

28.СНиП 2.08.01-89* «Жилые здания». Нормы проектирования.

29.СНиП 2.08.02-89* «Общественные здания». Нормы проектирования

30.СНиП 21-01-97* «Пожарная безопасность зданий и сооружений»

31.СНиП 2.09.02-85* «Производственные здания. Нормы проектирования.

32.Н.Н.Ким, Т.Г.Маклакова «Архитектура гражданских и промышленных зданий». М.: Стройиздат, 1987 г.

33.Б.Я.Орловский, А.Н.Белкин «Гражданские и сельскохозяйственные производственные здания и сооружения». М.: «Агропромиздат», 1988 г.

34.П.Г.Буга «Гражданские, промышленные и сельскохозяйственные зда ния». М.: Высшая школа, 1987 г.

35.Т.Г.Маклакова и др. «Конструкции гражданских зданий». М.: Стройиз дат, 1986 г.

36.Н.Э.Бартонь, И.Е.Чернов «Архитектурные конструкции». М.: Высшая школа, 1986 г.

37.М.С.Шумилов «Гражданские здания и их техническая эксплуатация».

М.: Высшая школа, 1985 г.

38.СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/Госстрой СССР. -М.: ЦИТП

Госстроя СССР, 1986 г.

39.Бать А.А., Сегалов А.Е. Нагрузки для расчета и испытания несущих строительных конструкций на огнестойкость//Строительная механика и расчет сооружений. - М.: 1981, 4.

40.ГОСТ 30247.1-94. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции. - М.: МНТКС, 1994 г.

41.НПБ 00-97. Пожарная нагрузка. Метод определения. -М.: ГУГПС МВД

России, 1997 г.

42.Бушев В.П., Пчелинцев В.А., Федоренко B.C., Яковлев А.И. Огнестой кость зданий. - М.: Изд. Литературы по строительству, 1970 г.

43.Ройтман В.М., Демехин В.Н., Головачев Ю.М., Маджид М.А. Метод оперативной оценки ключевых параметров температурных режимов пожара. - Сб. научных трудов ВИПТШ МВД СССР. -М.: ВИПТШ МВД

СССР. 1990 г.

44.Бартелеми Б., Крюппа Ж. Огнестойкость строительных конструкций. -

М.: Стройиздат, 1985 г.

45.Астапенко В.М., Кошмаров Ю.А., Молчадский И.С, Шевляков А.Н.

Термогазодинамика пожаров в помещении. - М.: Стройиздат, 1988 г.

46.Рыжов A.M., Молчадский И.С. Дифференциальный метод математиче ского моделирования пожаров в помещении//Пожарная профилактика. -

М.: ВНИИПО МВД СССР, 1983 г.

47.Романенков И.Г., Зигерн-Корн В.Н. Огнестойкость строительных кон струкций из эффективных материалов. - М.: Стройиздат, 1984 г.

48.Яковлев А.И. Расчет огнестойкости строительных конструкций. - М.:

Стройиздат, 1988 г.

49.Мельников Н.П., Тахтамышев А.Г., Невзорова Т.П. Стальные конструк ции. Справочник проектировщика - М.: Стройиздат. 1976 г.

50.СНиП П-23-8Г. Стальные конструкции/Госстрой СССР. - М.: ЦИТП

Госстроя СССР, 1991 г.

51.Файбишенко В.К. Металлические конструкции: Учеб. Пособие для ВУ-

Зов. -М.: Стройиздат, 1984 г.

52.Васильев А.А. Металлические конструкции: -М.: Стройиздат,

53.1979 г.

54.Маилян Р.Л., Клечановский А.А., Мартемьянов В.И. Строительные кон струкции. -М.: Высшая школа, 1981 г.

55.Строительные конструкции: Учеб.для авт.-дор.спец. ВУЗов/

И.Г.Иванов-Дятлов, К.П.Деллос, А.И.Иванов-Дятлов и др.: Под ред.

В.А.Байкова, Г.И.Попова. - 2-е изд., перераб. И доп. -М.: Высшая шко ла, 1986 г.

56.Металлические конструкции. Учебник для ВУЗов. Изд. 4-е, перераб.

Под общ.ред. Е.Н.Беленя. -М.: Стройиздат, 1973 г.

57.Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, преде лов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости ма териалов (к СНиП П-2-80)/ЦНИИСК им. Кучеренко. -М.: Стройиздат,

1985 г.

58.Романенков ИТ., Левитес Ф.А. Огнезащита строительных конструкций.

-М.: Стройиздат, 1991 г.

59.Собурь СВ. Огнезащита строительных материалов и конструкций:

Справочник. -М.: Спецтехника, 1999 г.

60.Креков Б.И. Опыт применения деревянных клееных конструкций в строительстве.// Расширение применения деревянных клееных кон-

струкций в строительстве: Материалы Всесоюзной науч. -практ. конф. -

М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1983 г.

61.Проектирование и расчет деревянных конструкций: Справоч ник/И.М.Гринь, В.В.Фурсов, Д.М.Бабушкин и др. Под. ред. И.М.Грина.

- Киев.:Будивельник, 1988 г.

62.Хрулев В.М., Рыков Р.И. Огнестойкость конструкций из дерева и пластмасс. - Иркутск: Восточно-сибирское изд. 1974 г.

63.Кирпиченков Г.М., Романенков И.Г. Оценка огнестойкости изгибаемых деревянных элементов. - Изд. Вузов. Строительство и архитектура. -

1979. 3.

64.Нагрузова Л.П., Романенков И.Г., Рыков Р.И. Несущая способность де ревянных конструкций при пожаре. - Абакан. 1996 г.

65.Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для ВУЗов // Ю.В. Слицко ухов, Б.Д. Буданов, М.М Гаппоев и др.; под ред. Г.Г. Карлсона и Ю В.

Слицкоухова. 5-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат, 1986 г.

66.СНиП П-25-80. Нормы проектирования. Деревянные конструкции. - М.:

Стройиздат, 1982 г.

67.Проектирование клееных деревянных конструкций/Кормаков Л.И. Ва лентинавичюс А.Ю. - Киев.: Будивелоник, 1983 г.

68.Дмитриев П.А., Заварыкин Н.М. Огнестойкость деревянных элементов на стальных цилиндрических нагелях./Изв. Вузов. Строительство и ар хитектура. - Новосибирск, 1988. 6.

69.Лыков А.В. Теория теплопроводности. -М.: Высшая школа.

70.1967 г.

71.Романенко П.Н., Бубырь Н.Ф., Башкирцев М.П. Теплопередача в по жарном деле. - М.: ВИПТШ МВД СССР, 1989 г.

72.Коченов В.М. Несущая способность элементов и соединений деревян ных конструкций. - М.: Гос. Изд-во лит-ра по стр-ву и архит., 1953 г.

73.Руководство по обеспечению долговечности деревянных клееных кон струкций при воздействии на них микроклимата зданий различного назначения и атмосферных факторов/ЦНИИСК им. Кучеренко. - М.::

Стройиздат, 1981 г.

ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА

ДЛЯ ОБЪЕКТОВ ПРОИЗВОДСТВА

В.А. ДРАГИН

Д.А. НОРМОВ

Печатается по решению научно-издательского и научно-методического советов КСЭИ

Подписано в печать 30.06.2015 г.

Формат 60х84. Усл. печ. л. 5,5. Тираж 500 экз.

Издательство

Кубанского социально-экономического института

350018, г. Краснодар, ул. Камвольная, 3

Ключевые слова

производственные объектымонографиядерево событий

Драгин В. А., Нормов Д. А. Порядок определения величин пожарного риска для объектов производства

ВВЕДЕНИЕ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

2 9,7·10-7

2 9,7·10-7

0 ,06

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Ключевые слова

Похожие публикации