Методика определения характеристик тепловыделения и подбора модельных очагов пожара, характерных для карьерной техники

ПОЖАРЫ И ЧРЕЗВЫЧАЙНЫЕ СИТУАЦИИ: ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ, ЛИКВИДАЦИЯ. 2026. № 1

FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2026. No. 1

НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL ARTICLE

УДК 614.842.62

DOI 10.25257/FE.2026.1.64-71

ВНИИПО МЧС России, Балашиха, Российская Федерация

Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация

Методика определения характеристик тепловыделения и подбора
модельных очагов пожара, характерных для карьерной техники
АННОТАЦИЯ
Тема. Карьерные самосвалы представляют собой объ-                            тивной теплоты сгорания смесей составили 32,9 МДж/кг
екты повышенной пожарной опасности из-за больших объё-                               и 39 МДж/кг соответственно, что согласуется с расчётными
мов горючих материалов, содержащихся в моторных отсеках.                             данными.
В статье рассматривается методика определения характери-                                    Область применения результатов. Разработанная методи-
стик тепловыделения и подбора модельных очагов пожара, со-                           ка может использоваться для моделирования пожаров в мотор-
ответствующих реальным сценариям возгораний в карьерной                              ных отсеках карьерной техники, тестирования и оптимизации
технике, для оценки эффективности систем автоматического                             систем автоматического пожаротушения, а также для прове-
пожаротушения.                                                                       дения исследований в области пожарной безопасности крупно-
Методы. На основе анализа статистики пожаров и кон-                          тоннажных транспортных средств.
структивных особенностей моторных отсеков предложены ста-                                   Выводы. Предложенный подход позволяет адекватно
ционарные и динамические модельные очаги, имитирующие                                описывать процессы горения в модельных очагах и обоснованно
разлив топлива и масел. Проведены расчёты массовой скорости                          подбирать пожарную нагрузку для имитации реальных условий.
выгорания, тепловыделения (HRR) и времени горения для сме-                           Полученные данные могут быть использованы для дальнейших
сей дизельного топлива и бензина. Экспериментальные иссле-                           исследований и разработки эффективных средств противопо-
дования выполнены с использованием проточного калориметра                            жарной защиты карьерного транспорта.
в соответствии с ГОСТ Р 57928–2017.
Результаты. Определены параметры тепловыделения
для модельных очагов размерами 200Ч200 мм и 300Ч300 мм.                                     Ключевые слова: карьерная техника, моторный отсек,
Установлено, что четыре очага размером 200Ч200 мм обеспе-                            пожарная опасность, характеристики тепловыделения, модель-
чивают тепловыделение 448 кВт, а размером 300Ч300 мм –                               ные очаги, динамический модельный очаг, тепловыделение,
1 004 кВт. Экспериментально полученные значения эффек-                               автоматическое пожаротушение

All-Russian Research Institute for Fire Protection of EMERCOM of Russiа, Balashikha, Russian Federation

State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation

Methodology for determining heat release characteristics
and selecting fire source models typical for quarry equipment
ABSTRACT
Purpose. Quarry dump trucks pose a high fire risk due                       for the mixtures are 32.9 MJ/kg and 39 MJ/kg, respectively, which
to the significant quantities of combustible materials present in                    is consistent with the calculated data.
their engine compartments. This paper presents a methodology                                  Research application field. The developed methodology
for determining heat release characteristics and selecting model                     can be applied to simulate fires in the engine compartments of
fire sources that correspond to actual fire scenarios in quarry                      quarry equipment, to test and optimize automatic fire suppression
equipment, aimed at evaluating the performance of automatic fire                     systems, and to conduct research on the fire safety of heavy-duty
suppression systems.                                                                 vehicles.
Methods. Based on the analysis of fire statistics and                                Conclusions. The proposed approach enables an adequate
design features of engine compartments, stationary and dynamic                       description of combustion processes in model fire sources and
model fire sources simulating fuel and oil spills were proposed.                     provides a substantiated selection of fire load for simulating
Calculations of the mass burning rate, heat release rate (HRR), and                  real-world conditions. The obtained data can be used for further
burn time for diesel fuel and gasoline mixtures were performed.                      research and the development of effective fire protection
Experimental studies were carried out using a flow calorimeter in                    measures for quarry transport.
accordance with GOST R 57928–2017.
Findings. Heat release parameters for model fire sources
with dimensions of 200Ч200 mm and 300Ч300 mm have been
determined. It has also been established that four fire sources
measuring 200Ч200 mm provide a heat release rate of 448 kW,                                  Key words: quarry equipment, engine compartment, fire
while those measuring 300Ч300 mm provide 1,004 kW. The                               hazard, heat release characteristics, model fire sources, dynamic
experimentally obtained values of the effective heat of combustion                   model fire source, heat release rate, automatic fire suppression

ПОЖАРНАЯ, ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ И ТЕХНОСФЕРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ

FIRE, ENVIRONMENT AND TECHNOSPHERE SAFETY

ВВЕДЕНИЕ Таким образом, моторный отсек – это слож- ная инженерная и наиболее подверженная возгора-

М оторный отсек карьерного самосвала

– пространство под капотом, вмещаю- щее двигатель и связанные с ним системы (рис. 1).

нию конструкция карьерного самосвала (около 45 % пожаров возникают в двигателе самосвала) [2].

Пожарная нагрузка моторного отсека ка-

Моторный отсек представляет собой ограниченный рьерного самосвала определяется совокупностью объём сложной формы, в котором размещены [1]: горючих веществ и материалов. По статистике [2]

1) дизельный или дизель-электрический основным материалом загорания являются лег- двигатель. В открытых источниках отсутствует ин- ковоспламеняющиеся и горючие жидкости (далее формация об объёме моторного отсека карьерных ЛВЖ, ГЖ) и изоляционные материалы. В основном самосвалов, так как его размеры зависят от компо- это дизельное топливо, гидравлическое и моторное новки двигателя, мощности, размера вентилятора, масла, смазочные и полимерные материалы. В та- количества навесного оборудования. Размеры мо- блице 1 представлены массы горючих материалов, торного отсека позволяют вместить один или два характерные для карьерного самосвала грузоподъ- дизельных двигателя. Например, в карьерном са- ёмностью 220–240 т [3].

мосвале БелАЗ-75710 установлено два дизельных двигателя максимальной мощностью 2 330 л.с.; Таблица 1 (Table 1)

2) система охлаждения. Высокие темпера-

Пожарная нагрузка моторного отсека туры двигателя и окружающего воздуха обуслав- карьерного самосвала ливают необходимость эффективного охлаждения

Fire load of the engine compartment моторного отсека. Для этого используются систе- of a mining dump truck мы охлаждения с несколькими радиаторами, круп-

Теплота Потенциальное ногабаритными вентиляторами (часто с гидравли- Компонент Масса сгорания, тепловыделение, ческим приводом) и системой воздуховодов; МДж/кг МДж

3) система смазки, состоящая из масляного Дизельное топливо 1 500–3 500 л 42–44 63 000–154 000 насоса, масляного фильтра, системы масляных ка-

Гидравлическое налов и трубок; масло

700–1 500 л 39–41 27 000–61 500

4) система питания, которая включает

Моторное масло 80–140 л 40 3 200–6 000 в себя топливные баки, насос высокого давления, топливные фильтры; Полимеры 40–100 кг 26–32 1 000–3 000

5) система выпуска отработавших газов, со- стоящая из выхлопных труб большой длины и диа- метра, глушителя; По данным таблицы можно сделать вывод,

6) дополнительное оборудование (компрес- что суммарная пожарная нагрузка моторного от- соры, генераторы, элементы гидравлической си- сека карьерного самосвала может достигать 100– стемы)

ГДж, что сопоставимо с энерговыделением крупного объёмного пожара. Однако в случае ре- альных пожаров на карьерной технике вовлекается лишь часть горючих веществ.

Наиболее распространённым сценарием возникновения пожара в моторном отсеке карьер- ного самосвала является разлив дизельного топли- ва или масла под давлением на высоконагретые

(до 600 °С) элементы двигателя в результате раз- герметизации топливных шлангов или рукавов вы- сокого давления [4].

При подобном сценарии пожар развивает- ся за секунды [5], а тушение осложняется тем, что из-за многокомпонентной геометрии и экраниро- вания оборудования моторного отсека образуются

«тени» и огнетушащее вещество может не достичь очага возгорания. Поэтому важно оборудовать по-

Рисунок 1. Мотор карьерного самосвала БелАЗ-75131 жароопасные участки системами автоматического

Figure 1. Engine of the BelAZ-75131 mining dump truck пожаротушения, в которых огнетушащее вещество

ПОЖАРЫ И ЧРЕЗВЫЧАЙНЫЕ СИТУАЦИИ: ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ, ЛИКВИДАЦИЯ. 2026. № 1

FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2026. No. 1

«пробивает» мощный тепловой поток и пламя, ох-                              Поскольку в исследовании используются два
лаждая очаг возгорания [6]. Целью настоящей ра-                       вида жидкости с разными массовыми потоками,
боты является разработка методики определения                         то для смеси этих жидкостей массовая скорость
характеристик тепловыделения и подбора модель-                        выгорания смеси рассчитывается по массовым
ных очагов пожара, соответствующих реальным                           долям:
сценариям возгораний в моторных отсеках карьер-
ной техники, для последующего использования при
оценке эффективности автоматических установок
пожаротушения в рамках сертификационных огне-                         где х1, х2 – массовые доли компонентов.
вых испытаний.                                                                Анализ данных, полученных по итогам
Основные положения методики включают:                           опроса среди инженеров заводов – изготовителей
– обоснование выбора размеров стацио-                           систем пожаротушения, организаций, эксплуати-
нарных модельных очагов на основе анализа стати-                      рующих карьерную технику, а также из отчётных
стических данных о пожарах;                                           материалов о возгорании на большегрузных ка-
– расчёт параметров тепловыделения (HRR)                        рьерных самосвалах, показывает, что наиболее ве-
с использованием теории горения жидкостей;                            роятными начальными очагами пролива в резуль-
– экспериментальную верификацию рас-                            тате пожара на карьерных самосвалах являются
чётных данных на калориметрической установке;                         разлив топлива (0,1–1,0 л) и разлив масла (0,2–2,0 л).
– обоснование динамического модельного                                  В соответствии с условием достижения те-
очага для имитации струйного истечения топлива;                       пловыделения, соответствующего начальному эта-
– правила масштабирования для объектов                          пу пожара, при котором формируется устойчивое
с объёмом моторного отсека более 4 м3.                                пламенное горение и возникает критическая те-
пловая нагрузка на системы пожаротушения, пред-
лагается использовать четыре модельных очага.
ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ                                        Параметры модельных очагов представлены в та-
ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛЬНЫХ ОЧАГОВ ПОЖАРА                                   блице 2.
Площадь модельного очага пожара разме-

О сновным параметром при горении ЛВЖ,

ГЖ или их смеси является тепловыделе- ние HRR (Heat Release Rate) [7], определяемое по ром 200Ч200 мм составляет:

А = 0,2⋅0,2 = 0,04 м2. (3) формуле:

Масса дизельного топлива (ρ = 0,83 кг/л) составляет 0,2075 кг, бензина АИ-92 (ρ = 0,75 кг/л) –

0,075 кг. Общая масса смеси mобщ в поддоне где – массовая скорость выгорания, кг/с; ΔHc – 200Ч200 мм составляет 0,2825 кг.

теплота сгорания, МДж/кг. Расчёт в массовых долях компонентов:

В качестве основной пожарной нагрузки за- дадим следующие основные компоненты: бензин и дизельное топливо [9]. Значения массовой скоро- сти выгорания данных жидких горючих веществ на единицу площади: Удельная массовая скорость выгорания смеси:

– для дизельного топлива: 0,03–0,06 кг/(м2⋅с)

[8, 10];

– для бензина: 0,08–0,12 кг/(м2⋅с) [11].

Таблица 2 (Table 2)

Параметры модельных очагов пожара

Parameters of model fire sources

Размеры модельных          Высота          Номинальная                     Количество топлива, л
Объём отсека ДВС, м3
очагов, мм      до верхнего края, мм   толщина, мм        Вода        Дизельное топливо        Бензин АИ-92

До 2 200Ч200 70 1,5 0,8 0,25 0,1

До 4 300Ч300 70 1,5 1,0 0,5 0,2

ПОЖАРНАЯ, ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ И ТЕХНОСФЕРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ

FIRE, ENVIRONMENT AND TECHNOSPHERE SAFETY

Массовая скорость выгорания жидкости из        тепловыделением, в которых участвуют как ЛВЖ,
модельного очага размерами 200Ч200 мм составит:     так и твёрдые материалы [11].
Полученные параметры модельных очагов
(кг/с).      используются как входные данные при испытаниях
систем автоматического пожаротушения. Крите-
Теплота сгорания смеси ΔHc = 42,3 МДж/кг      риями эффективности при испытаниях являются:
принимается по данным [10, 11] как средневзве-             – снижение максимального значения HRR;
шенное для смеси дизельного топлива (ΔHc = 42,6            – сокращение времени горения;
МДж/кг) и бензина (ΔHc = 44,0 МДж/кг) с учётом             – предотвращение повторного воспламене-
массовых долей.                                     ния.
Тогда тепловыделение одного очага:                   Таким образом, модельный очаг выступает
в качестве стандартизированного источника тепло-
вого воздействия при испытаниях.
Обоснование динамического модельного очага.
Время выгорания:                              Для моделирования ситуации разрыва топливо-
провода высокого давления или истечения горю-
чей жидкости на нагретый выпускной коллектор
спроектируем динамический модельный очаг
в виде форсунки, распыляющей дизельное топливо.
Результаты расчётов говорят о том, что че-           Для динамического очага в отсеке ДВС до
тыре модельных очага размерами 200Ч200 мм           2 м3 при расходе дизельного топлива 0,2 л/мин
дают тепловыделение HRR, равное 436 кВт.            с плотностью ρДТ = 0,83 кг/л и теплотой сгорания
Для модельного очага размерами 300Ч300 мм     ΔHc = 42,6 МДж/кг массовая скорость выгорания
площадь пожара составляет А = 0,09 м2.Масса         составляет:
дизельного топлива составляет 0,415 кг, бензина
АИ-92 – 0,15 кг. Общая масса смеси mобщ в поддоне               = ρДТV = 0,83⋅0,2 = 0,166 кг/мин.
300Ч300 мм составляет 0,565 кг.
Расчет в массовых долях компонентов:                Расчёт тепловыделения в единицу времени:

HRR = ΔHc = 0,166⋅42,6 = 7,1 МДж/мин =

= 118 кВт = 0,1 МВт.

Массовая скорость выгорания жидкости из Для динамического очага в отсеке ДВС модельного очага размерами 300Ч300 мм будет свыше 2 м3 при расходе дизельного топлива равна: 1,0 л/мин массовая скорость выгорания составляет

= 0,83 кг/мин, HRR = 5,4 МДж/мин ≈ 590 кВт =

0,6 МВт. Указанный диапазон 0,1–0,6 МВт соот- ветствует тепловыделению реальных факельных

Теплота сгорания смеси составляет выбросов топлива на нагретые поверхности ДВС

ΔHc = 43,3 МДж/кг. Тогда: большой мощности [8, 10].

Масштабирование результатов к карьерным само-

HRR = 0,0058⋅43,3 = 0,251 МВт = 251 кВт. свалам. Для объектов с объёмом моторного отсека более 4 м3, характерным для карьерных самосва-

Время выгорания: лов, предлагается определять количество модель- ных очагов, исходя из мощности двигателя:

Следовательно, для четырёх модельных оча-    где n – количество модельных очагов 300Ч300 мм;
гов размерами 300Ч300 мм тепловыделение соста-      Nдв – мощность двигателя, кВт.
вит 1 004 кВт.                                             Таким образом, для проведения испытаний
Полученные результаты тепловыделения         на карьерных самосвалах с мощностями двигате-
согласуются с диапазонами HRR (530–940 кВт),        лей 1 200, 1 600 и 2 000 кВт необходимо 12, 16, 20
характерными для крупных пожаров с высоким          модельных очагов соответственно.

ПОЖАРЫ И ЧРЕЗВЫЧАЙНЫЕ СИТУАЦИИ: ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ, ЛИКВИДАЦИЯ. 2026. № 1

FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2026. No. 1

Данный эмпирический критерий основан на                                 Испытуемый образец стандартных разме-
корреляции между мощностью двигателя, объе-                              ров закреплялся в горизонтальном положении
мом моторного отсека и типовой площадью потен-                           в постоянно продуваемой воздухом термобарока-
циального разлива топлива.                                               мере и подвергался воздействию теплового излу-
Экспериментальное определение характе-                            чения от источника, откалиброванного на создание
ристик тепловыделения модельных очагов. Целью                            теплового потока установленной плотности. Под
экспериментальной части работы является опреде-                          действием теплового потока в образце происходят
ление количественных характеристик тепловыде-                            процессы термодеструкции, воспламенения и по-
ления модельного очага пожара, соответствующе-                           следующего горения. Воспламенение поверхности
го реальным условиям возникновения локальных                             образца и газообразных продуктов пиролиза обе-
возгораний в моторном отсеке карьерного само-                            спечивается системой запальных горелок.
свала.                                                                         В процессе испытаний непрерывно реги-
Для проведения эксперимента была исполь-                          стрируется разность температур между входя-
зована установка комплексного определения по-                            щим и выходящим воздушным потоком. По изме-
жарной опасности и огнестойкости строительных                            ренному термоэлектрическому сигналу, с учетом
материалов и конструкций самонесущих и ненесу-                           предварительно определённого калибровочного
щих, работающих по принципу проточного калори-                           коэффициента прибора, рассчитывалась мгновен-
метра в соответствии с ГОСТ Р 57928–2017 [12].                           ная интенсивность тепловыделения, а также общее
В качестве испытуемого образца был ис-                            количество тепла, выделившегося за заданный ин-
пользован стационарный модельный очаг, изготов-                          тервал времени.
ленный из стали, размерами 200Ч200 мм, высота                                  Полученные зависимости интенсивности те-
до верхнего края – 70 мм, толщина – 1,5 мм. Об-                          пловыделения от времени позволили определить
разец завернут в алюминиевую фольгу толщиной                             максимальные значения тепловыделения, время
0,03 мм и заполнен смесью дизельного топлива                             достижения пика. Результаты испытаний будут
и бензина марки АИ-92 (рис. 2).                                          использоваться для сравнительной оценки тепло-
Сущность испытаний по ГОСТ Р 57928–2017                           выделения модельного очага со смесью бензина
заключается в экспериментальном определении                              и дизельного топлива.
кинетических и интегральных характеристик те-
пловыделения при горении модельного очага
с ЛВЖ под воздействием внешнего теплового по-                                     РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТА
тока заданной интенсивности. Метод основан на
применении проточного калориметра, работаю-
щего по термопарному принципу, позволяющего
регистрировать тепловой эффект горения по из-
менению температуры газовой среды, проходящей
Н    а рисунке 3 показано пламенное горение
образца со смесью. Следует отметить,
что воспламенение образца произошло мгновенно
через испытательную камеру.                                              при воздействии теплового потока 50 кВт/м2.

Рисунок 3. Пламенное горение образца со смесью дизельного топлива и бензина АИ-92 при достижении максимального значения скорости тепловыделения

Рисунок 2. Образец со смесью дизельного топлива Figure 3. Flame combustion of a sample with a mixture и бензина АИ-92 of diesel fuel and AI-92 gasoline upon reaching

Figure 2. Sample with a mixture of diesel fuel and AI-92 gasoline the maximum value of the heat release rate

ПОЖАРНАЯ, ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ И ТЕХНОСФЕРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ

FIRE, ENVIRONMENT AND TECHNOSPHERE SAFETY

На рисунке 4 представлен график изменения                                                                 ная и конечная масса образца; время начала пла-
скорости тепловыделения при пламенном горении                                                                   менного горения и достижения максимума пика
модельного очага.                                                                                               пламенного горения; общее тепловыделение за
По результатам испытаний определены сле-                                                                  период испытания (табл. 3).
дующие характеристики тепловыделения: началь-                                                                          Полученные значения общего тепловыделе-
ния за все время эксперимента позволяют произве-
сти расчёт термодинамической константы, харак-
Таблица 3 (Table 3)
теризующей количество теплоты, выделяющейся
Показатели тепловыделения при горении                                       при сгорании единицы массы топлива, а именно
смеси бензина и дизельного топлива                                        эффективную теплоту сгорания смеси дизельного
в модельном очаге размерами 200Ч200 мм                                        топлива и бензина АИ-92 [13] (табл. 4).
Heat release values during combustion                                          На рисунке 5 приведено аналитическое ре-
of a mixture of gasoline and diesel fuel                                шение в виде графика изменения удельной скоро-
in a model fire chamber measuring 200Ч200 mm                                  сти тепловыделения модельного очага размерами
Показатель                Значение                             300Ч300 мм при сгорании смеси 0,2 л бензина
mн, г                  1 725                               АИ-92 и 0,5 л дизельного топлива. Теплота сгора-
mк, г                  1 440                               ния очага в этом случае равна ΔHc = 39 МДж/кг.
τ1макс, мин                2,45                                      На основе полученных данных проведено
τ2макс, мин                5,6
сравнение значений эффективной теплоты сгора-
Q1макс, кВт/м2             221,89
ния (табл. 4).
Q2макс, кВт/м2             273,92
ОТВ, кВт⋅мин/м2              1 805,27                                                                                                              Таблица 4 (Table 4)
ΔHc, МДж/кг                 32,9                                                                     Сравнение результатов экспериментов
Примечание: mн, mк – начальная и конечная масса модельного очага;                                                                                           с расчётными данными
τ1макс, τ2макс – время достижения максимальной скорости тепловыделения
1 и 2 пика; Q1макс, Q2макс – максимальная скорость тепловыделения                                                              Comparison of experimental results with calculated data
при горении образца, соответствующая 1 и 2 пику; ОТВ – общее
тепловыделение за все время эксперимента                                                                                             Площадь                             Значение ΔHc, МДж/кг
Отклонение, %
модельного очага                    Расчётное Экспериментальное
Note: mn, mk are the initial and final mass of the model hearth; τ , τ    – are the time 1
макс
макс
to reach the maximum heat release rate of peaks 1 and 2; Q , Q         are the maximum
макс
макс
200Ч200 мм           42,3            32,9                  22 %
heat release rate during sample combustion, corresponding to peaks 1 and 2;
THR – total heat release for the entire duration of the experiment                                                                                 300Ч300 мм           43,3             39                   9,93 %

300

250

Скорость тепловыделения, кВт/м2

Скорость тепловыделения, кВт/м2

200

150

100

50

0 1 2 3 4 5 6 0 1 2 3 4 5 6 7

Время τ, мин Время τ, мин

Рисунок 4. Скорость тепловыделения при горении модельного                                                                                       Рисунок 5. Скорость тепловыделения при горении
очага размерами 200Ч200 мм со смесью дизельного топлива                                                                                       модельного очага размерами 300Ч300 мм со смесью
и бензина АИ-92 при воздействии радиационного теплового                                                                                      дизельного топлива и бензина АИ-92 при воздействии
потока 50 кВт/м2 с локальным источником поджига                                                                                               радиационного теплового потока 50 кВт/м2
Figure 4. Heat release rate during combustion of a model fire                                                         Figure 5. Rate of heat release during combustion
of 200Ч200 mm dimensions with a mixture of diesel fuel                                                              of a model fire of 300Ч300 mm dimensions with
and AI-92 gasoline under the influence of a radiant heat flux                                                        a mixture of diesel fuel and AI-92 gasoline under
of 50 kW/m2 with a local ignition source                                                                   the influence of a radiative heat flux of 50 kW/м2

ПОЖАРЫ И ЧРЕЗВЫЧАЙНЫЕ СИТУАЦИИ: ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ, ЛИКВИДАЦИЯ. 2026. № 1

FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2026. No. 1

ВЫВОДЫ гов удалось сделать вывод о правильности описа- ния процессов при их сгорании и подбора данных

П осле определения расчётных значе- ний тепловыделения модельных очагов и проведения экспериментальных исследований модельных очагов в качестве пожарной нагрузки при дальнейших исследованиях по моделирова- нию пожара на большегрузном карьерном транс- характеристик тепловыделения модельных оча- порте.

СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Квагинидзе В. С., Козовой Г. И., Чакветадзе Ф. А., Ан-        Composition // Fire Safety Science. 2008. C. 1165–1176.
тонов Ю. А., Корецкий В. Б. Автомобильный транспорт на ка-             DOI:10.3801/IAFSS.FSS.9-1165
рьерах. Конструкции, эксплуатация, расчет: учебное пособие.                  8. Драйздел Д. Введение в динамику пожаров / Пер.
М.: Издательство «Горная книга», 2012. 408 с.                          с англ. К. Г. Бомштейна; Под ред. Ю. А. Кошмарова, В. Е. Макарова.
2. Алешков М. В., Колбасин А. А., Рузанова О. И. Опре-           М.: Стройиздат, 1990. 424 с.
деление пожарной опасности большегрузных карьерных                           9. Исхаков Х. И., Пахомов A. B., Каминский Я. Н.
транспортных средств // Пожары и чрезвычайные ситуа-                   Пожарная безопасность автомобиля. М.: Транспорт, 1987. 86 с.
ции: предупреждение, ликвидация. 2024. № 3. С. 58–64.                        10. Babrauskas V. Heat Release Rates // SFPE Handbook
DOI:10.25257/FE.2024.3.58-64                                           of Fire Protection Engineering, 5th ed. 2016. С. 799–904.
3. BELAZ.BY [Электронный ресурс] // сайт. Режим досту-           DOI:10.1007/978-1-4939-2565-0_26
па: https://belaz.by/ (дата обращения 12.12.2025).                           11. Brandt J., Modin H., Rosen F. [и др.] Test
4. Борисовец И. В., Куренкова Т. П. Исследование причин раз-     Method for Fire Suppression Systems in Bus and Coach
рушения рукавов высокого давления при эксплуатации и цикличе-          Engine Compartments // SAE Technical Paper. 2013.
ских испытаниях // Литье и металлургия. 2019. № 2. С. 76–79.           DOI:10.4271/2013-01-0208
5. Богатищев А. И., Зернов С. И., Довбня А. В. [и др.]                 12. Круглов Е. Ю., Иванов С. А., Асеева Р. М. Кало-
Исследование причин возгорания автотранспортных средств:               риметрическая установка для комплексного определения
учебное пособие / под редакцией А. И. Колмакова. М.: ГУ ЭКЦ            пожарной опасности и огнестойкости строительных мате-
МВД России, 2003. 82 с.                                                риалов и самонесущих и ненесущих конструкций по поте-
6. Тарима, С. В., Родионов В. А. Совершенствование ме-           ре целостности и теплоизолирующей способности. Патент
тодов обеспечения пожарной безопасности при эксплуатации               РФ № RU 2839369 C 1. Заявка: 2024107266 от 20.03.2024;
транспортных средств разрезов и карьеров // Научно-анали-              опубл. 30.04.2025.
тический журнал «Вестник Санкт-Петербургского университе-                    13. Щербаков Н. А., Двоенко О. В., Круглов Е. Ю., Асе-
та Государственной противопожарной службы МЧС России».                 ева Р. М. Характеристики тепловыделения при пламенном
2017. № 4. С. 58–64.                                                   горении древесно-волокнистой плиты // Технологии тех-
7. Biteau H., Steinhaus T., Bal N. [и др.] Calculation           носферной безопасности. 2024. Вып. 3 (105). С. 130–144.
Methods for the Heat Release Rate of Materials of Unknown              DOI:10.25257/TTS.2024.3.105.130-144

REFERENCES
1. Kvaginidze V.S., Kozovoi G.I., Chakvetadze F.A.,                    7. Biteau H., Steinhaus T., Bal N. [et al.] Calculation
Antonov Yu.A., Koretskii V.B. Avtomobil'nyi transport na kar'erakh.    Methods for the Heat Release Rate of Materials of Unknown
Konstruktsii, ehkspluatatsiya, raschet [Motor transport in quarries.   Composition. Fire Safety Science. 2008. pp. 1165–1176. (in. Eng.).
Construction, operation, calculation]. Moscow, Yurait «Gornaya         DOI:10.3801/IAFSS.FSS.9-1165
kniga» Publ., 2012. 408 p. (in Russ.).                                        8. Drysdale D. An introduction to fire dynamics [In Russ.
2. Aleshkov M.V., Kolbasin A.A., Ruzanova O.I. Determining      ed. Vvedenie v dinamiku pozharov Introduction to the dynamics
fire hazard of heavy wheel-load mining trucks. Pozhary i               of fires. Moscow, Stroyizdat Publ., 1990. 424 p.]. (in Russ.).
chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya – Fire            9. Iskhakov Kh.I., Pakhomov A.B., Kaminskii Ya.N.
and emergencies: prevention, elimination. 2024, no. 3, pp. 58–64       Pozharnaya bezopasnost' avtomobilya [Vehicle fire safety].
(in Russ.). DOI:10.25257/FE.2024.3.58-64                               Moscow, Transport Publ., 1987. 86 p. (in Russ.).
3. BELAZ.BY: website. Available at: https://belaz.by/                  10. Babrauskas V. Heat Release Rates. SFPE Handbook of
(accessed December 12, 2025) (in Russ.).                               Fire Protection Engineering, 5th ed. 2016. pp. 799–904 (in. Eng.).
4. Borisovets I.V., Kurenkova T.P. A study on the causes of     DOI:10.1007/978-1-4939-2565-0_26
the destruction of the high pressure hoses during operation and               11. Brandt J., Modin H., Rosen F. [et al.] Test Method for Fire
cyclic tests. Lit'e i metallurgiya – Casting and metallurgy. 2019,     Suppression Systems in Bus and Coach Engine Compartments. SAE
no. 2. pp. 76–79 (in Russ.).                                           Technical Paper. 2013. DOI:10.4271/2013-01-0208
5. Bogatishchev A.I., Zernov S.I., Dovbnya A.V. [et al.]               12. Kruglov, E.Yu., Ivanov S.A., Aseeva R.M. Calorimetric
Issledovanie        prichin     vozgoraniya     avtotransportnykh      installation for integrated determination of fire hazard and fire
sredstv: uchebnoe posobie [Investigation of the causes                 resistance of building materials and self-supporting and non-
of motor vehicle fires: a study guide]. Moscow, GU ECC                 bearing structures by loss of integrity and heat-insulating capacity.
of Ministry of Internal Affairs of Russia Publ., 2003.                 Patent RF № RU 2839369 C 1. Zaiavka: 2024107266 ot 20.03.2024;
82 p. (in Russ.).                                                      opubl. 30.04.2025 [Sectional device for evacuation. Patent no. RU
6. Tarima, S.V., Rodionov V.A. The improving of the fire        2839369 C 1. Application no. 2024107266 dated 20.03.2024; publ.
safety methods in the sphere of the traffic operation activity on      30.04.2025] (in Russ.).
the opencastmine and career. Vestnik Sankt-Peterburgskogo                     13. Shcherbakov N.A., Dvoenko O.V., Kruglov E.Yu., Aseeva R.M.
universiteta gosudarstvennoi protivopozharnoi sluzhby MchS             Heat release characteristics during flame combustion of wood
Rossii – Bulletin of St. Petersburg University of the State Fire       fiber board. Tekhnologii tekhnosfernoi bezopasnosti – Technology
Service of the Ministry of Emergency Situations of Russia. 2017.       of technosphere safety. 2024. iss. 3 (105). pp. 130–144. (in Russ.).
no. 4. pp. 58–64 (in Russ.).                                           DOI:10.25257/TTS.2024.3.105.130-144

ПОЖАРНАЯ, ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ И ТЕХНОСФЕРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ

FIRE, ENVIRONMENT AND TECHNOSPHERE SAFETY

ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ                                              INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Евгений Юрьевич КРУГЛОВ                                               Evgenii Yu. KRUGLOV
Кандидат технических наук                                             PhD in Engineering
Старший научный сотрудник отдела 3.5,                                 Senior Researcher of Department 3.5,
ВНИИПО МЧС России, Балашиха, Российская Федерация                     All-Russian Research Institute for Fire Protection
SPIN-код: 2310-5975                                                   of EMERCOM of Russiа, Balashikha, Russian Federation
ORCID: https://orcid.org/0000-0003-3684-5083                          SPIN-code: 2310-5975
 89268196698@mail.ru                                                 ORCID ID: https://orcid.org/0000-0003-3684-5083
 89268196698@mail.ru

Ольга Ивановна РУЗАНОВА                                              Olga I. RUZANOVA 
Адьюнкт факультета подготовки научно-педагогических кадров            Postgraduate student of scientific and pedagogical staff training faculty
Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация                 State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation,
SPIN-код: 3102-1870                                                   SPIN-code: 3102-1870
ORCID: https://orcid.org/ 0009-0008-7103-073X                         ORCID: https://orcid.org/ 0009-0008-7103-073X
Scopus Author ID: 58020338700                                         Scopus Author ID: 58020338700
 ruzanova-olga-1997@yandex.ru                                         ruzanova-olga-1997@yandex.ru

Поступила в редакцию 13.01.2026                                                           Received 13.01.2026
Принята к публикации 24.02.2026                                                           Accepted 24.02.2026

Для цитирования:                                                      For citation:
Круглов Е. Ю., Рузанова О. И. Методика определения характеристик      Kruglov E.Yu., Ruzanova O.I. Methodology for determining heat release
тепловыделения и подбора модельных очагов пожара, характерных для     characteristics and selecting fire source models typical for quarry
карьерной техники // Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвраще-     equipment. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye,
ние, ликвидация. 2026. № 1. С. 64–71. DOI:10.25257/FE.2026.1.64-71    likvidatsiya – Fire and emergencies: prevention, elimination. 2026, no. 1,
pp. 64–71 (in Russ.). DOI:10.25257/FE.2026.1.64-71