Пособие по расчёту риска № 404 (2012 г.)

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ «ВСЕРОССИЙСКИЙ ОРДЕНА "ЗНАК ПОЧЕТА" НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ОБОРОНЫ» ПОСОБИЕ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ МОСКВА 2012 УДК 641.841.3 Авторскийколлектив: канд. техн. наук Д.М.

Гордиенко, д-р техн. наук, проф.

Ю.Н.

Шебеко, канд. техн. наук А.Ю.

Шебеко, Д.С.

Кириллов, В.А.

Трунева – Федесеие «ное уение ение еени ский ордена "Знак Почета научно-исследовательский институт противопожарной обороны» (ФГБУ ВНИИПО) МЧС России;

А.Н.

Гилетич, П.М.

Комков – Департамент надзорной деятельности МЧС России. риска для производственных объектов.

М.:

ВНИИПО, 2012.

242 с.

Пособие разработано в развитие «Методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах» (утв. приказом МЧС России от 10 июля 2009 г. № 404, с изменениями, утв. приказом МЧС России от 14 декабря 2010 г. сени ние рени рреени и ни ени объектов и их частей. пожарной службы, преподавателей и слушателей пожарнотехнических и других учебных заведений, специалистов весекых о и тых еты, нт низаций, испытательных пожарных лабораторий, занимающихся проведением и экспертизой расчетов по оценке пожарного риска.

О ФГБУ ВНИИПО МЧС России, 2012 СОДЕРЖ АНИЕ 1.

Общие положения 2.

Порядок проведения расчетов по оценке пожарного риска для производственных объектов.

2.1.

Анализ пожарной опасности объекта 2.2.

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций 15 2.3.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития..

17 2.4.

Оценка последствий воздействия опасных факторов 2.5.

Анализ влияния систем обеспечения пожарной безопасности зданий .24 2.6.

Вычисление величин пожарного риска на объекте.

25 3.

Типовые примеры расчетов величин пожарного риска для производственных объектов 37 3.1.

Пример расчета для производственного здания.

37 3.2.

Пример расчета для наружной установки 54 3.3.

Пример расчета индивидуального пожарного риска в зданиях и на территории объекта .

129 3.4.

Пример расчета социального пожарного риска в селитебной зоне вблизи объекта .

131 Приложение 1 134 Приложение 2 160 Приложение 3.

Примеры логических деревьев событий и сведения, необходимые для их построения Приложение 4.

Методы оценки опасных факторов пожара.

182 Приложение 5.

Методы определения времени от начала пожара распространения на них опасных факторов пожара и расчетного времени эвакуации.

221 -он и нни инны критерии оценки поражающего действия волны 233 давления и теплового излучения на людей Литература 240 3 1.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1.

Настоящее пособие по определению расчетных величин пожарного риска для производственных объектов вение н ени ни плни п риска для производственных объектов (далее – объектов) в соответствии с методикой 1.

Методика [1] принята на основании Постановления Правительства Российской Федерации 2, которое устанавливает порядок проведения расчетов по оценке пожарного риска в соответствии с Федеральным законом № 123 31.

Положения настоящего Пособия неприменимы для числе объектов военного назначения, объектов производства, в аны них х хр ви и иети и, ени и ни сих еви, ни ни и ееки сотх оы, отых окы в ых оо объектов, расположенных в лесах.

Положения методики 1 и настоящего Пособия не могут быть применены для объектов, запроектированных и методам, изложенным в СП 12.13130 [4], устанавливающим горий наружных установок производственного и складского назначения по пожарной опасности.

1.2.

Расчетные величины пожарного риска являются опасности объекта и ее последствий для людей.

4 Количественной мерой возможности реализации по- риск гибели работника объекта; - риск гибели людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта.

Риск гибели людей в результате воздействия опасных слиных аны поныи и и иои 1.3.

Расчеты по оценке пожарного риска проводятся путем сопоставления расчетных величин пожарного риска рисков, установленными ФЗ № 123 [3].

Ст. 93 ФЗ № 123 3] установлены следующие нормативвных оония овни доно рния поае зони ниях, сооружениях и на территориях производственных (т. е.

10 год ); • для производственных объектов, на которых обеспеоно ни ни в и и в ои ционирования технологических процессов, допускается сятитысячной в год (т. е.

10 год).

При этом должны быть ральный закон от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» были внесены изменения, согласно которым понятие «селитебная зона» было заменено на «жилая зона, 5 с в ои ни они они и не, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, не должна превышать одну стомиллионную в год (т. е.

10 год ); воздействия опасных факторов пожара на производственном объекте для людей, находящихся в жилой зоне, общевблизи объекта, не должна превышать одну десятимиллионную в год (т. е.

10 год ); дей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, обесстомиллионной в год (т.е.

108 год ) и (или) величины со(т. е.

10 год ) невозможно в связи со спецификой функционирования технологических процессов, допускается миллионной в год (т. е.

10 год) и (или) социального пожарного риска до одной стотысячной в год (т. е.

10 год слиения ия в ея ния ния ония общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назнаполнительные инженерно-технические и организационные мероприятия по обеспечению их пожарной безопасности и социальной защите.

1.4.

К производственным объектам, для которых в связи сни поони тоония фрни с 6 риска, рекомендуется относить: с ФЗ № 116 [5]; - производственные объекты, включающие здания (помещения) категорий А и/или Б, наружные установки категорий АН и/или БН; - производственные объекты, на которых обращаются самовоспламенения.

1.5.

Результаты оценки пожарного риска используются: • для обоснования обеспечения допустимых значений снаны заны оны уроны тельством, в следующих случаях: - объекты, для которых федеральными законами о технических регламентах и/или нормативными документами жарной безопасности; - объекты, для которых не в полном объеме выполбезопасности; чае превышения одними или несколькими расчетными зналенных федеральным законодательством; капитального строительства и проведении государственной сто вотом.

Ноий дко пото тельства Российской Федерации 6].

7 1.6.

Согласно методике [1 (далее – Методика) определение расчетных величин пожарного риска на объекте осуществляется на основании: а) анализа пожарной опасности объекта; ситуаций; различных сценариев его развития; д) наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий, сооружений.

Ниже на основе положений Методики описана процедура и основные этапы проведения расчетов по оценке почетов.

Для автоматизации расчетов по оценке пожарного риска ание оения пеени рмеети пее сото дооть оок воко отье дооото верности выполненных с его использованием расчетов – их верификацию.

Как правило, верификация выполняется более простыми методами, чем само компьютерное моделиро или графиков с зонами поражения опасными факторами ки правильности выполнения расчетов.

8 2.

ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТОВ ПО ОЦЕНКЕ ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ 2.1.

Анализ пожарной опасности объекта 2.1.1.

В соответствии с методикой [1] анализ пожарной опасности объекта предусматривает: и параметров технологических процессов на объекте; б) определение перечня пожароопасных аварийных цесса; в) определение для каждого технологического процесса перечня причин, возникновение которых позволяет характеризовать ситуацию как пожароопасную; вревни и ния врония сии пожаров, влекущих за собой гибель людей.

2.1.2.

Согласно методике [1 анализ пожарной опасносети теети и еи сети и срни, оения и о ни ои в технологическом процессе, с параметрами технологического процесса.

При анализе пожарной опасности технологической среды и параметров технологических процессов на объекте используются следующие сведения: сени ии ние ини ии ени риалов, их количестве, физико-химических свойствах и показателях пожарной опасности; температура, уровни заполнения, материальные потоки) и уровни, тоооло (роних троои ооно сти на не ти, рна арматуры, надежность срабатывания, производительность - геометрические характеристики взаимного расположения оборудования и его элементов, привязка единицы оборудования на местности.

В соответствии с методикой 1] перечень потенциальных источников зажигания пожароопасной технологически ки ани аи с и материалов.

Некоторые свойства и показатели пожарной опасности дены в прил.

1 к настоящему Пособию (данные представлены на основе работ [7–111).

2.1.3.

Согласно методике 1 определение перечня пожароопасных аварийных ситуаций и параметров для каждого технологического процесса осуществляется на основе анализа пожарной опасности каждого из технологичереализации которых возникает опасность для людей, находящихся в зоне поражения опасными факторами пожара, взрыва и сопутствующими проявлениями опасных факторов пожара.

10 2.1.4.

В соответствии с методикой [11 для каждой пожароопасной ситуации на объекте приводится описание причин ее возникновения и развития, а также места возниквих о ни и и Для определения причин возникновения пожароопасиаи зки иаки Наиболее вероятными событиями, которые могут явсчитаются следующие: - выход параметров технологических процессов за критические значения, который вызван нарушением техносливоналивных операциях, разрушение оборудования велея еи т пения дение пдени чинам, появление источников зажигания в местах образоваэних соних гоия гоова ооия оовния тоещия они ни ние ни (лания миени вненых телны пых еные ны (ны сним, сние кои ени ини дородной, электрохимической и биохимической коррозии) воздействиями; середения в ение ооние преени тате ошибок работника, падения предметов, некачествен(например, разгерметизация оборудования или выход из си пт в е нн ре 11 ремонте или столкновения с железнодорожным или автомобильным транспортом).

2.1.5.

Выявление аварийных ситуаций осуществляется инииниония - структуры объекта, пространственного размещения его элементов; - основных операций, проводимых на объекте, технологических схем, используемого оборудования; - перечня веществ и материалов, применяемых на объекте; сния рних ених, нх еня н сматриваемого объекта; - перечня событий, которые могут являться причинами пожароопасных ситуаций; - отказов оборудования, имевших место на практике ранее; - возможных ошибочных действий персонала; - местных метеорологических и географических характеристик.

В соответствии с методикой [11 для выявления пожароопасных ситуаций осуществляется деление технологического оборудования (технологических систем), при его наличии на объекте, на участки.

Указанное деление выполняучастков при возникновении аварии.

Рассматриваются пожароопасные ситуации как на основном, так и вспомогательном технологическом оборудовании.

Кроме этого, учиниях и сооружениях (далее – здания) различного назначения, расположенных на территории объекта.

12 события, связанные с выходом взрывоопасной, пожаровзрывоопасной и/или пожароопасной среды из технологизации и появлением источника зажигания, так и события, связанные с появлением источника зажигания, способного ореений ронни и рение они они нагрузки, размещаемой на участке объекта (например, посав и тх вы треев В перечне пожароопасных ситуаций применительно к каждому участку, технологической установке, зданию объекта выделяются группы пожароопасных ситуаций, которым соответствуют одинаковые модели процессов возникновения и развития.

При анализе пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией технологического оборудования, расрудования или подводящих/отводящих трубопроводов).

Следует отметить, что полностью проанализировать все многообразие пожароопасных аварийных ситуаций на в е в е т т по оценке пожарного риска предполагает рассмотрение как ситуаций, учитывающего в основном события, которые объектов.

Поэтому при проведении расчетов пожарного риска должен быть разработан перечень пожароопасных аварийных ситуаций, который, с одной стороны, должен охватывать все технологические блоки, участки, технологи13 ческие установки, здания и сооружения объекта, с другой ходимые расчеты, учитывающие вариации различных пара с и пти еи ти ео жарной безопасности.

Основными методами достижения этой цели являются сраны в ных соных нние ни группы и исключение ситуаций с незначительным риском.

Для каждого блока, участка, технологической устаааны нны сны ные пны аны рым соответствуют одинаковые модели возникновения и всех участков объекта.

Исключение ситуаций с незначительным риском направлено на то, чтобы не рассматривать те из них, вклад коключения должны быть точно определены и обоснованы, так как возможны ситуации, когда для каждой из большого количества аварий существует незначительный риск, однако венным.

Кроме того, учитывая различные нормативные ления вблизи него, исключение ситуаций не должно приводить к занижению расчетных величин риска для населения в селитебной зоне.

Также не следует без предварительного новании того, что они никогда не имели место на практике при эксплуатации схожих объектов.

14 2.2.

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций 2.2.1.

В соответствии с методикой 1 для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций на объекте используется информация: б) о параметрах надежности используемого на объекте оборудования; в) об ошибочных действиях работника объекта; г) о гидрометеорологической обстановке в районе размещения объекта; д) о географических особенностях местности в районе размещения объекта. опасных ситуаций может учитываться иная информация, например, о воздействии соседних объектов, влиянии несрения, прныя рных релниях прере Для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций могут использоваться статистические данные по сани ни ение ни а ени сматриваемого объекта.

Информация о частотах реализации пожароопасных ситуаций (в том числе возникших в результате ошибок с об о л т лучена непосредственно из данных о функционировании других подобных объектов.

2.2.2.

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций является одним из наиболее важных этапов 15 результатов расчета значений риска. ои ни дни ни сни поти которых типов оборудования объектов, частотам утечек из щему Пособию (по данным [1, 12, 13).

При использовании данных, приведенных в прил.

2, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, техразгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования. кнах с п рание ни возникновения пожаров могут быть получены с использооввие рае ни гвони авани вающих нежелательное событие, называемое вершиной событь понята, проанализирована и, по мере необходимости, перестроена таким образом, чтобы облегчить идентификацию - факторов, воздействующих на надежность и характеправностей компонентов, ошибок оператора, условий окружающей среды, ошибок программного обеспечения; - противоречивых требований или спецификаций, ко- общих событий, воздействующих более чем на один функциональный компонент, который может уменьшить преимущества резервирования.

16 Анализ дерева неисправностей является в основном дедуктивным (нисходящим) методом анализа, нацеленного иени ни ии иение иение ини и приводящих к вершине событий.

2.3.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития 2.3.1.

В соответствии с методикой 1 при построении ототия утт рти вох пни и р вны н сгорании газопаровоздушной смеси в открытом пространстве; у а в а ва него очага пожара; - избыточное давление при сгорании газопаровоздушной смеси в помещении; с ото пних коои тони рения в помещении; - снижение концентрации кислорода в воздухе помещения; - задымление атмосферы помещения; - среднеобъемная температура в помещении; срци рраия пни срория прриции пожара-вспышки.

Оценка величин указанных факторов проводится на жароопасных ситуациях, пожарах, взрывах.

При этом рас17 еки етие и - истечение газа из отверстия; - двухфазное истечение из отверстия; - растекание жидкости при разрушении оборудования; - выброс газа при разрушении оборудования; оазоно заваие звани - сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве; щейся жидкостью, горючей жидкостью или сжиженным горючим газом; ного шара; - реализация пожара-вспышки; - испарение жидкости из пролива; тяжелее воздуха); совни в рони срение гоени ском оборудовании или помещении; - пожар в помещении; - факельное горение струи жидкости и/или газа; оони ение гвоерие орвония сни лни ни ики и и в резервуаре.

Также, при необходимости, рассматриваются иные процессы, которые могут иметь место при возникновении пожароопасных ситуаций и пожаров.

2.3.2.

В соответствии с методикой [1 для определения озавния оних и ония овних срони 18 Указанный метод представляет собой совокупность количественных или качественных приемов, которые исПрименение метода логических деревьев событий поситуаций и пожаров, возникающих вследствие реализации дерева событий представляет собой «осмысливаемый вперед» всв е т оро, о си аи с они ния ания о бытия с рассмотрением цепи последующих событий, приводящих к возникновению пожара.

При построении дерева событий предполагается, что бо исправность, либо неисправность (ветвление «Да»/«Нет»).

Следует отметить, что вероятности на дереве событий являются условными.

Метод логических деревьев событий представляет собой индуктивный тип анализа, в котором если.. ?».

Он обеспечивает взаимосвязь между функциониопасным событием, следующим после того, как происходит единичное инициирующее событие.

Сценарий возникновения и развития пожароопасной са в а ати е последовательности событий от исходного до конечного (далее – ветвь дерева событий).

При построении логических деревьев событий учитываются следующие положения: - выбирается пожароопасная ситуация, которая может нейшим его развитием;

19 рассматриваться постадийно с учетом места возникновения на объекте оценки риска, уровня потенциальной опасности каждой стадии и возможности локализации и ликвидации На логическом дереве событий стадии развития пожарос с ти им и д ки названиями этих стадий; туации или пожара на рассматриваемой стадии, либо развития пожара, связанного с вовлечением расположенных рядом зданий, помещений, а также технологического оборужара, возникших на рассматриваемой стадии.

Условные веи противопожарной защиты, величин зон поражения опасными факторами пожара, объемно-планировочных решений оония и они ооих оония последовательность переходов со стадии на стадию;

20 - переход со стадии на стадию, как правило, отобража сни, уни ени еи на в ини ии и ании ааия ани рви ни следующего пожара.

При этом соединения стадий должны условия «или» или «да», «нет»; - для каждой стадии рекомендуется устанавливать уровень ее опасности, характеризующийся возможностью ска обаоно ута бытий иногда вводят обозначение, представляющее собой (код последующей стадии)».

При построении логического дерева событий используются: ораниях вреения рзния рзания вени опасной ситуации или пожара; се он в оония ни пон с ах ох а на взрыва.

При анализе логических деревьев событий руководствуются следующими положениями: пожароопасной ситуации и пожара зависит от количества стадий и времени их протекания (т. е. от длины пути разви 21 опасной ситуации и пожара, связанной с увеличением вреколичеством стадий, на которых эта локализация возможна опасной ситуации или пожара (например, тушение очага пожара, своевременное обнаружение утечки и ликвидация пролива, перекрытие запорной арматуры и т. п.), свидетельЗначение частоты реализации отдельной стадии дерева сно стти я пни рти врений ррения вени уреи оени сов от пгов в оа ок чих веществ, условные вероятности реализации различных оии й ни и ни Рекомендуемые сведения по условной вероятности мгновенного воспламенения и воспламенения с задержкой, сороних сроия но сни ти 2.3.3.

Оценка опасных факторов пожара проводится щему Пособию, являющихся развитием изложенных в ме22 к о В прил.

4 и 5 приведены следующие методы: и огненного шара; личных режимах сгорания газопаровоздушных смесей на открытом пространстве, разрушении сосуда с перегретой легковоспламеняющейся жидкостью или сжиженным горю аа пма м а и факельном горении; сни и н их он на нае времени эвакуации.

Кроме того, в прил.

4 и 5 приведены вспомогательные методы расчета: кость, газ, двухфазная среда); - интенсивности испарения жидкости из пролива; - максимальных размеров взрывоопасных зон.

Примеры расчетов с использованием этих методов приведены в разд.

3 настоящего Пособия.

2.4.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития Оценка последствий воздействия опасных факторов вития осуществляется на основе сопоставления информации 23 территории объекта и прилегающей к нему территории и значениях опасных факторов пожара, взрыва.

Для этого торами пожара.

Для оценки пожарного риска используют, как правило, при невозможности применения вероятностных критериев. срени оние ены и ении них ения ени н ных, оны в прил.

6 к настоящему Пособию.

Примеры расчетов с использованием этих критериев приведены в разд.

3 настоящего Пособия.

2.5.

Анализ влияния систем обеспечения пожарной безопасности зданий При анализе влияния систем обеспечения пожарной безопасности зданий на расчетные величины пожарного приятий по обеспечению пожарной безопасности объекта. итие ия срищиям рреия и наний бено поно ни - мероприятия, направленные на предотвращение пожара; орои зрто рни проони срини о пония оно-реени печению пожарной безопасности.

Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности опасных ситуаций, возможных сценариев возникновения и 24 развития пожаров и последствий воздействия опасных факнекоторых систем противопожарной защиты приведены в прил.

3 к настоящему Пособию. на объекте 2.6.1.

В соответствии с Методикой [1 расчет значений рии объекта, а также в селитебной зоне вблизи объекта проного риска. орони и вовни уави, ноони ни венного объекта приведены в разд.

3 настоящего Пособия.

2.6.2.

Величина потенциального пожарного риска Р(а), год, (далее – потенциальный риск) в определенной точке (а) на территории объекта и в селитебной зоне вблизи объекта определяется по формуле Р(а) =2,2а (а)» (1) = где – число сценариев развития пожароопасных ситуаций (пожаров, ветвей логического дерева событий);

О(а) – усоения в пония ония поия врелни развития пожароопасных ситуаций, отвечающего опредесеи ени зеие вани в ии опасных ситуаций, год".

Условные вероятности поражения человека О(а) сения оорони ния поления криния 25 факторами пожара, взрыва (например, значениями пробитфункций). рологические условия с типичными направлениями ветров оони оони и о ой ни в течение года. сония ни они пни зи ани аварии на карту местности с привязкой их к соответствуюдования, технологической установке) и зонам поражения. срных, онах сарани праение рни санах сааних пааи уани кани ляться на зоны, внутри которых величины Р(а) полагаются одинаковыми.

Результаты расчетов потенциального риска, как правило, отображаются на карте (ситуационном плане) предпри ных значений (изолинии функции Р(а)).

Изолинии функции Р(а) называются контурами потенциального риска.

Их физипредприятия (так же, как и местность вокруг предприятия) опасных факторов аварий, приводящих к гибели людей, заключена в определенных пределах.

Контуры потенциального риска не зависят от количества работающих на предприятии людей или их должностных обязанностей, а определяются исключительно исполь26 зени пни ни пинии нив и компоновке технологического оборудования.

2.6.4.

При необходимости оценка условной вероятности поражения человека проводится с учетом совместного воздействия более чем одного опасного фактора.

Так, навека при реализации сценария, связанного со взрывом ретеплового излучения огненного шара необходимо учитывать воздействие волны давления.

Условная вероятность поражения человека О(а) от сзосних овоия омоно воо нони Са(а) =1-П(1-0.Оак(а)), (2) к= где и – число рассматриваемых опасных факторов;

О– вероятность реализации К-го опасного фактора;

О(а) условная вероятность поражения к м опасным фактором Потенциальный риск в зданиях объекта ани ни ни ани ои ния ани Р=22,2у» (3) =] где – число сценариев возникновения пожара в здании; по я 27 рия пожара.

2.6.6.

Условная вероятность поражения человека Са определяется по формуле Сш =1–Р)(1–D), (4) где Рэ – вероятность эвакуации людей, находящихся в і-м сртих с тети т к – ини еи ев ни ени и е реализации ј-го сценария пожара.

2.6.7.

Вероятность эвакуации Р определяется по формуле Рі=1–(1–Р.пү)(1– Рд.в!), (5) где Рэп) – вероятность эвакуации людей, находящихся в і-м на н или иные выходы.

При отсутствии данных вероятность Рд.в) допускается принимать равной 0,03 при наличии аварийных или иных выходов и 0,001 при их отсутствии.

2.6.8.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям Рэ.пі определяется по формуле Тн.э Р.пу = 0,999, если рі + Тнэі 50,8тблі» (6) 0, 001, если (рі 20,8тблі! » 28 странения на них опасных факторов пожара, имеющих помещения, мин. людей тн.э для зданий без систем оповещения определяется в зданиях конкретного назначения.

При наличии в здании системы оповещения людей темы с учетом ее инерционности.

При отсутствии необходимых исходных данных для определения времени начала ол ы ы лежащих этажей.

2.6.10.

Если местом возникновения пожара является зальное помещение, где пожар может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в нем людьми, то Тн.э допускается принимать равным нулю.

В этом случае вероятность Рэи определяется по формуле 0, 999, если (ри <0,8 блі Рэ.пі (7) 0,001, если рі 20, 8тблі 29 се в и пен стоящему Пособию. сени в оени оной ени ни илни сени ени и пание иаи реени данных.

Для определения указанных выше величин Тблі и р допускается дополнительно использовать методы, содерси ни веения ения оения в ет жарного риска, утвержденных в установленном порядке 2.6.12.

При определении величин потенциального риска оро и в оо роания, ия р сата в та ая та аата расчетного один наиболее неблагоприятный сценарий возловной вероятностью поражения человека.

В этом случае ной суммарной частоте реализации всех возможных в здании сценариев возникновения пожара.

2.6.13.

Вероятность D, эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности і-го ется по формуле К D=1-П1-Dк), (8) =у 30 для і-го помещения здания. ии ни ти ни 2.6.14.

При определении значений D следует учитывать только технические средства, направленные на обеспечение пожарной безопасности находящихся (эвакуирую-го сценария пожара.

При этом учитываются следующие мероприятия: ориение ррних орених, оних рарени оавни ки ни азу и в кни ку в безопасную зону); аи зани и ни пни оавких поаких уаокие ковка сигнализации (далее – АУПС) в сочетании с СОУЭ; оения в ени плаи уои очага пожара.

При определении условной вероятности поражения людей, находящихся в помещении очага пожара, не допускается учитывать наличие в этом помещении АУПС и СОУЭ (за исключением случаев, когда пожар не может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в помещении которых допускается только после эвакуации находящихся в защищаемом помещении людей (например, при наличии установок порошкового, газового и аэрозольного пожаротушения, а также комбинированных установок, использующих указанные огнетушащие вещества).

31 Индивидуальный пожарный риск в зданиях и на территории объекта 2.6.15.

Индивидуальный пожарный риск (далее – индивидуальный риск) для работников объекта оценивается опасными факторами пожара, взрыва в течение года.

Области, на которые разбита территория объекта, нумеруются 1= 1, 0, 1 Работники объекта нумеруются т=1, , М.

Номер работника т однозначно определяет наименование должности работника, его категорию и другие особенности его профессиональной деятельности, необходиотнося его к одной категории наиболее опасной профессии.

2.6.16.

Величина индивидуального риска К, год, для с ра ии определяется по формуле Кт— Дт Р(і), (9) = где Рі) – величина потенциального риска в і-й области тер ритории объекта, год;

4т – вероятность присутствия работника т в і-й области территории объекта. работника т при его нахождении в здании объекта, обусроения оения в паания енся одос по формуле N Rт = РДт (10) =1 32 где Р. – величина потенциального риска в і-м помещении здания, год; дт – вероятность присутствия работника т в і-м помещении;

N – число помещений в здании и сооружении.

2.6.18.

Индивидуальный риск работника т объекта определяется как сумма величин индивидуального риска при нахождении работника на территории и в зданиях объ екта, определенных по формулам (9) и (10).

2.6.19.

Вероятность Ҫт определяется исходя из доли серени в рео ени еи ни ини ни и и и ни они в течение года на основе решений по организации эксплуа тации и технического обслуживания оборудования и зданий объекта.

Индивидуальный и социальный пожарный риск в селитебной зоне вблизи объекта 2.6.20.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее – слии и ои и дония в они ния ственного объекта: нальной пожарной опасности – 1; - для зданий и сооружений классов Ф2-Ф5 по функсеи в етви ротви стви ти сни длани о-рни этих зданий и сооружений.

33 2.6.21.

Для объекта социальный пожарный риск (далее – вения событий, ведущих к гибели 10 и более человек.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, социальный риск S, год, определяется по формуле S=20» (11) =1 где – число сценариев развития пожароопасных ситуаций (пожаров), для которых выполняется условие N 10;

М– среднее число погибших в селитебной зоне вблизи объекта 2.6.22.

Величина N определяется по формуле N, =2,О» (12) /=] где – количество областей, на которые разделена территория, прилегающая к объекту (і– номер области);

О – условласти, опасными факторами при реализации ј-го сценария; и – среднее число людей, находящихся в і-й области.

Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части магистральных трубопроводов 2.6.23.

Величина потенциального риска Р(), год, в опре 0 Ко Х2./к Рг)=22 (т)к Опорк (х,г)ах, (13) V=1k=1 1к где (т) – удельная частота разгерметизации линейной части 34 ции на участке т магистрального трубопровода, год .м;

Ко – число сценариев развития пожароопасной ситуации типа разгерметизации следующие сценарии: факельное гопространстве; о – число рассматриваемых типов разгерметизации;

О– условная вероятность реализации К-го сценапа разгерметизации;

Опор/(х, г) – условная вероятность поК-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), хук, х2/к – координаты начала и окончания участка влияния.

Границы участка влияния определяются для к-го сценария сроиние тний дова н поро Рекомендуемый метод определения удельных частот О и Опорук (х, г) определяются в зависимости от специфики 35 портируемого вещества.

2.6.24.

Индивидуальный риск для работников, обслунастоящего Пособия.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи альный риск определяется в соответствии с пунктом 2.6.20 настоящего Пособия.

2.6.25.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, соS= тах 5,52,, Sрэ,50), (14) где S1, S2, 5р, S0 – величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магивии с пп.

2.6.21 и 2.6.22 настоящего Пособия;

О – количество рального трубопровода.

Количество потенциально опасных участков линейной определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий и сооружений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных норматив36 3.

ТИПОВЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ 3.1.

Пример расчета для производственного здания иии и и оеия тоти В рассматриваемом здании расположены: - помещение контроллерной площадью S = 72 м²; - помещение электрооборудования площадью S=44 м²; - помещение трансформаторной S= 104 м; - коридор S = 20 м²; - тамбур S=4,5 м.

План рассматриваемого здания представлен на рис. 3.1.1.

Высота помещений составляет и=5 м.

Ширина дверных проемов в рассматриваемом здании составляет а=1 м, высота дверных проемов составляет b =2 м.

2 5 Рис. 3.1.1.

План рассматриваемого здания:

1– помещение контроллерной;

2 – помещение электрооборудования;

3– коридор;

4– тамбур:

5 – помещение трансформаторной 37 Требуется определить расчетные величины потенциального пожарного риска в помещениях рассматриваемого они ели ения ение Дени аи ального риска рассматриваются сценарии проектных пожаров, по которым пожар может возникнуть в каждом из помещений здания.

Исходя из положений п. 33 методики [1] для опредезовать методы, содержащиеся в методиках определения расчетных величин пожарного риска, утвержденных в установленном порядке.

Расчет распространения опасных факвои в ои они и в с оно сти и ссои и ови с в здании в соответствии с [1].

3.1.1.

Результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом здании мреи (чеи прчеи ечеи пе материалы, карболит, текстолит), очаг пожара распростраруется конвективная колонка.

Конвективная колонка, подпо нему веерной струей.

Формируется задымленная зона, которая заполняет весь объем помещения.

В результате 38 распространения опасных факторов пожара блокируются помещения. согласно табл. П2.5 прил.

2 настоящего Пособия как для площадь помещения дает:

О=2,2 10-5.72 =1,6 103 год. Параметры для расчета по зонной модели принимаем следующими [10]: - низшая теплота сгорания 20,9 МДж/кг - линейная скорость пламени 0,0125 м/с - удельная скорость выгорания 0,0076 кг/(м с) - дымообразующая способность 327 Нп м /кг - потребление О2 1,95 кг/кг - коэффициент полноты сгорания 0,95 Выделение газа: - СО2 0,375 кг/кг - СО 0,0556 кг/кг - НС 0,0054 кг/кг сных роных в авоних вароныя зных ваемого здания. ооения кеи и еия ие веени 0 е как для помещения очага пожара равным 0 с.

Вероятность так как выполнено условие рү + Тн.э =6 с50,8Тблі =0,8 104=83,2 с.

39 Табл и ца 3.1.1 Результаты расчета времени блокирования орни коно в ои вооенно (рис.

3.1.1, поз.

1) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 104 по пониженному содержанию 104 кислорода по Хсоз Не достигается в течение 1800 с по Хсо 189 по ХнСі 301 Принимаем вероятность выхода из здания людей, нарийные выходы равной Рд.в/ = 0,03.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Рэ, согласно формуле (5) равна Ру=1-(1-Рэпи)(1-Рдв)=0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D= 0.

В результате условная вероятность поражения человека Оа в рассматриваемом ии иани ни ни аи лни ани гласно формуле (4) составляет О=(1–Р)(1 –D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожаррия пожара в соответствии с формулой (3):

Р.=00=1,6 103.0,001=1,6 10 год 40 Табли ца 3.1.2 Результаты расчета времени блокирования ооовно зовни в овоних вароних (рис.

3.1.1, поз.

2) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 319 по пониженному содержанию Не достигается в течение 1800 с кислорода по Хсо:

Не достигается в течение 1800 с по Хсо 986 по ХнСі 1281 оиеия зеи и еия зие вечени рудования (рис.

3.1.1, поз.

2) составляет ра=0,05 мин =3 с. принимаем равным 0,5 мин = 30 с.

Вероятность эвакуации выполнено условие ру + Тнэи =3+30=33 с50,8тбли =0,8 319=255 с. рийные выходы равной Рд.ву = 0,03.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Рэг, согласно формуле (5) равна Рн=1-(1-Рп)(1-Рдв)=0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности вероятность поражения человека Ол в рассматриваемом аи ани ани ени аци лаи аи гласно формуле (4) составляет Сан =(1–Р)(1–D.)=0,001.

41 Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожаро ти в от Р=20=1,6 103.0,001=1,6 10 год. Табл и ца 3.1.3 Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в коридоре (рис.

3.1.1, поз.

3) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 164 по пониженному содержанию Не достигается в течение 1800 с кислорода по Хсо:

Не достигается в течение 1800 с по Хсо 393 по ХнСі 548 Расчетное время эвакуации из коридора (рис.

3.1.1, поз.

3) поз.

2) ри составляет (р =0,08 мин =35 с.

Вероятность эватак как выполнено условие р +нэн=35 с50,8 бл =0,8 164=131 с рийные выходы равной Рд.в = 0,03.

Таким образом, вероятпомещении Рэ, согласно формуле (5) равна Рэ=1-(1-Рэпи)(1–Рдв)=0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности 42 вероятность поражения человека Оан в рассматриваемом аи иани паи ени и лни аи гласно формуле (4) составляет Ош=(1–Рэ(1–D)=0,001. э ( в от Р=00ш=1,6 10 0,001=1,6 10 год. Та бл и ца 3.1.4 Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в тамбуре (рис.

3.1.1, поз.

4) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с 193 по потере видимости по пониженному содержанию Не достигается в течение 1800 с кислорода по Хсо Не достигается в течение 1800 с по Хсо 512 по ХнСі 678 Расчетное время эвакуации из тамбура (рис.

3.1.1, поз.

4) поз.

2) ру составляет ру=0,1 мин =6 с.

Вероятность эватак как выполнено условие = Принимаем вероятность выхода из здания людей, нарийные выходы равной Рд.в = 0,03.

Таким образом, вероят43 ность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Рэл, согласно формуле (5) равна Рэу=1(1–Рэ.п)(1– Рд.ви)=0,999. ческих средств по обеспечению пожарной безопасности вероятность поражения человека О в рассматриваемом гласно формуле (4) составляет О=(1–Р)(1 –D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожаррия пожара в соответствии с формулой (3):

Ру=00 =1,6 103.0,001=1,6 10 год Сценарий № 2.

Очаг пожара возникает в помещении ческие материалы, карболит, текстолит), очаг пожара расжара формируется конвективная колонка.

Конвективная колонка, поднимаясь над очагом пожара, достигает потолка ленная зона, которая заполняет весь объем помещения.

В результате распространения опасных факторов пожара выходы из помещения. помещении принимается с определенным запасом надежности согласно табл. П2.5 настоящего Пособия как для электростанций 0=2,2 10 м2 год, что в расчете на всю площадь помещения дает:

О=2,2 10.44=9,7 10 год".

44 Параметры для расчета по зонной модели принимаем следующими [10]:

20,9 МДж/кг - низшая теплота сгорания - линейная скорость пламени 0,0125 м/с 0,00760 кг/(м с) - удельная скорость выгорания 327 Нп м /кг - дымообразующая способность - потребление О2 1,95 кг/кг - коэффициент полноты сгорания 0,95 Выделение газа: - СО 0,375 кг/кг - СО 0,0556 кг/кг - НС 0,0054 кг/кг Ниже приведены результаты расчета времени блокионых аы в аоних ваныя зных ваемого здания.

Табл и ца 3.1.5 Результаты расчета времени блокирования они кно в ооних вооно (рис.

3.1.1, поз.

1) Параметр Значение 1,7 Высота, м Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с 347 по потере видимости по пониженному содержанию Не достигается в течение 1800 с кислорода по Хсо Не достигается в течение 1800 с по Хсо 964 по 1313 Расчетное время эвакуации из помещения контроллерной (рис.

3.1.1, поз.

1) составляет ру=0,1 мин=6 с.

Время от равным 0,5 мин = 30 с.

Вероятность эвакуации по эвакуаци45 онным путям составляет Рэ.и = 0,999, так как выполнено условие рийные выходы равной Рд.в/ = 0,03.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Рэ, согласно формуле (5) равна Рэ=1–(1– Рэпи)(1 – Рд.ви) =0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технивероятность поражения человека О в рассматриваемом аи ани ани ани аци лаи аи гласно формуле (4) составляет О=(1–Р)(1–D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожаррия пожара в соответствии с формулой (3):

Р=02ш=9,7-10* 0,001=9,7-10 год. Табли ца 3.1.6 Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в помещении электрооборудования (рис.

3.1.1, поз.

2) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре 1008 по потере видимости 72 по пониженному содержанию 72 кислорода по Хсо, Не достигается в течение 1800 с по Хсо 133 по ХнСі 206 46 Расчетное время эвакуации из помещения электрооборудования (рис.

3.1.1, поз.

2) составляет ру =0,05 мин =3 с. принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с Рэ.пі = 0,999, так как выполнено условие ру + Тн.эу=3 с50,8тбл =0,8 72=58 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, нарийные выходы Рд.ві = 0,03.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Рэн, согласно формуле (5) равна Рэ=1–(1–Рэпј)(1–Рдв) =0,999. вероятность поражения человека Оу в рассматриваемом гласно формуле (4) составляет О=(1–Рэ)(1 –D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожаррия пожара в соответствии с формулой (3):

Расчетное время эвакуации из коридора (рис.

3.1.1, поз.

3) сени е е и ни ени оборудования (рис.

3.1.1, поз.

2) составляет р/=0,08 мин = =5 с.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет Рэ.пи = 0,999, так как выполнено условие (рү=5 с<0,8тблү =0,8 114=91 с.

47 Таблица 3.1.7 Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в коридоре (рис.

3.1.1, поз.

3) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 164 272 кислорода по Хсо Не достигается в течение 1800 с по Хсо 254 по ХнСі 333 рийные выходы равной Рд.ву = 0,03.

Таким образом, вероятсани в еи, и ия и помещении Рэг, согласно формуле (5) равна Р=1-(1-Рэли)(1-Рд.в)=0,999. ческих средств по обеспечению пожарной безопасности вероятность поражения человека О0 в рассматриваемом аи иани ни ани аци лаи аи гласно формуле (4) составляет Оан=(1–Рэ)(1–D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарэ ти в от Р=02ш=1,6 10 0,001=1,6 10 год. 48 Таблица 3.1.8 Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в тамбуре (рис.

3.1.1, поз.

4) Параметр Значение 1,7 Высота, м Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с 137 по потере видимости 544 по пониженному содержанию кислорода по Хсо, Не достигается в течение 1800 с по Хсо 327 по ХнС 407 Расчетное время эвакуации из тамбура (рис.

3.1.1, поз.

4) Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет Рэ.пу =0,999, так как выполнено условие ру=6сS0,8тблу =0,8 137=110 с Принимаем вероятность выхода из здания людей, нарийные выходы равной Рд.ви = 0,03.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Рэ, согласно формуле (5) равна Р=1-(1-Рэпи)(1-Р.в)=0,999. ски еи ки о е секо ии ани ани ни ци дни ани гласно формуле (4) составляет С=(1–Р)(1 D)=0,001.

49 Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожаррия пожара в соответствии с формулой (3):

Ру=00=1,6 10.0,001=1,6 10 год. Сценарий № 3.

Очаг пожара возникает в помещении трансформаторной (рис.

3.1.1, поз.

5).

Пламя распространямасло).

Над очагом пожара формируется конвективная колонка.

Конвективная колонка, поднимаясь над очагом струей.

Формируется задымленная зона, которая заполняет из помещения.

Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении оценивается с определенным запасом надежности согласно табл. П2.5 настоящего Пособия как для электростанций 0=2,2 10 м2 год, что в расчете на всю площадь помещения дает:

0=2,2 10.104=2,3 103 год. Принимаем, что площадь пролива трансформаторного трансформатор.

Площадь поддона составляет S=2 м.

В соответствии с прил.

5 Пособия горение трансфорсия, ви ои с оти пти как температура кипения трансформаторного масла составляет ікип= 300 С 71. нимаем следующими [10]: - низшая теплота сгорания 42,7 МДж/кг 0,043 кг/(м с) - удельная скорость выгорания 50 - дымообразующая способность 480 Нп м /кг - потребление О2 1,59 кг/кг - коэффициент полноты сгорания 0,95 - показатель степени, учитывающий изменение 1,5 Выделение газа: - СО2 1,07 кг/кг - СО 0,122 кг/кг рования эвакуационных выходов из рассматриваемого помещения.

Таблица 3.1.9 Результаты расчета времени блокирования ора тни в ронони ваооно (рис.

3.1.1, поз.

5) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре 96 по потере видимости 48 по пониженному содержанию 114 кислорода по Хсоз Не достигается по Хсо Не достигается маторной (рис.

3.1.1, поз.

5) составляет іре=0,18 мин =11 с. принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с.

Рэ.пу = 0,999, так как выполнено условие ру + Тн.э =11 с50,8тбли =0,8 48=38 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, на51 ность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Рэ, согласно формуле (5) равна Рэ=1–(1–Рэ.и) (1 –Рд.ви) =0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности иаи иани ани ени аци лни ани гласно формуле (4) составляет Сн=(1 –Рэг)(1 –D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожаррия пожара в соответствии с формулой (3):

Р=02 =2,3 10.0,001 =2,3 10 год. Табл и ца 3.1.10 Результаты определения потенциального пожарного риска для здания контроллерной Потенциальный Итоговый № Наименование пожарный риск потенциальный помещения, позиция по сценарию, пожарный риск, сценария год" год 1 Помещение контроллерной 1,6- 10-6 2,57-10*6 (рис.

3.1.1, поз.

1) 9,7-10*?

Помещение электрообору1,6 10 2,57- 10*6 дования (рис.

3.1.1, поз.

2) 9,7-10*?

Помещение трансформа2,3.10*6 2,3-10*6 торной (рис.

3.1.1, поз.

5) 3.1.2.

Результаты определения индивидуального пожарного риска для рассматриваемого здания Принимаем, что у каждого представителя той или 52 дующих профессий, с указанием доли времени, которое они - оператор – 8 ч в рабочий день = 1600 ч/год =0,18; - электрик –0,5 чв рабочий день= 100 ч/год=0,011 ваемом здании.

Та блица 3.1.11 Индивидуальный пожарный риск для работников в здании контроллерной работника индивидуальный риск, поон поным Иеи тносительная Итоговый Наименование Название помещения, пожарный риск профессии П год позиция работника времени ниени дано Оператор Помещение контроллер0,16 0,4-10 6 4,5 10 ной (рис.

3.1.1, поз.

1) Помещение электрообору 0,02 0,05106 дования (рис.

3.1.1, поз.

2) Электрик Помещение трансформа0,011 2,5 10* 2,5 10* торной (рис.

3.1.1, поз.

5) 3.1.3.

Вывод об условиях соответствия рассматриваемого здания требованиям пожарной безопасности Индивидуальный пожарный риск не превышает нормативное значение, так как выполняется условие Rтах =4,5 107S R" =10- год, 53 венного объекта величин индивидуального и социального риска, выполненный по методике [11.

3.2.1.

Описание наружной установки сковском регионе.

В состав резервуарного парка бензина входят 2 резер6 (диаметр резервуара – 34,2 м, высота – 11,92 м) и 2 трубо900 мм, суммарная длина трубопроводов парка труб составческие с купольной крышей без понтона.

Парк имеет ограние разлившейся жидкости.

Площадь внутри обвалования (ограждения) парка составляет 7000 м.

Резервуарный парк предназначен для хранения бензина (АИ-93).

Защита резервуаров от нагрева, деформации и разруционарных установок водяного орошения, в качестве кото3.2.2.

Перечень исходных данных и используемых справочных источников информации горючих веществ и материалов Свойства бензина принимались согласно данным, при54 зину АИ-93 (зимний): суммарная формула – С6,911 Н.2,168; минус 37 С; константы уравнения Антуана в диапазоне температур -60-90 С:

1=4,26511, В=695,019, С=223,220 срени пани ани плани кни мени (НКПР) 1,1 % (об.).

Статистические данные, необходимые для определения ры для хранения ЛВЖ при давлении, близком к атмосферстоящего Пособия. отверстия истечения 25 мм:

Сразгерм.рез.25 мм = 8,8 105 год .

Частота разгерметизации резервуара с диаметром отверстия истечения 100 мм:

Сразгерм рез.100 мм = 1,2 10-5 год 1 Частота полного разрушения резервуара:

Сполн.разруш.рез =5,0 10- год Частота возникновения пожара на дыхательной арматуре резервуара:

Спождых армат рез = 9,0 10-5 год . резервуара:

Спожноверх рез =9,0 10-5 год 1.

55 отверстия истечения 12,5 мм:

Сразгерм.труб.12,5 мм = 3,1 10- (год м)-. отверстия истечения 25 мм:

Сразгерм труб.25 мм = 1,3 10- (год м)-, Частота разгерметизации трубопровода с диаметром отверстия истечения 50 мм:

Сразгерм.труб.50 мм = 5,2 10*8 (год м)-1 Частота разгерметизации трубопровода с диаметром отверстия истечения 100 мм:

Сразгермтруб.100 мм =2,2 10-8 (год м)-1.

Сразгерм.труб.разрыв = 4,2 10 (год м)-.

Условные вероятности мгновенного воспламенения и сщни пони вния плони влоени отсутствии мгновенного, а также условные вероятности они ни ни прооний онис ни по табл. ПЗ.1 прил.

3 настоящего Пособия.

При этом для осные с ные воные уовны, уенны запасом надежности принимались равными максимальным совы, пвеным вым уомым в табл. 3.1 настоящего Пособия.

Также следует отметить, собия для бензина (ЛВЖ с температурой вспышки менее лись как для двухфазной среды.

56 Условная вероятность мгновенного воспламенения проводов, принималась равной Рмгн.восплутеч = 0,150.

Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения для утечек из принималась равной Рпосл. воспл.утеч = 0,176.

Условная вероятность мгновенного воспламенения Рмги.воспл.разр =0,200.

Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения для случаев проводов принималась равной Рпосл.воспл.разр = 0,240.

Условная вероятность сгорания с образованием избыРобр.изб.давл = 0,600.

Данные по вероятности успешного срабатывания титт стационарных установок водяного орошения, в качестве 57 которых предусматриваются кольца орошения.

Согласно Данные по метеорологическим условиям в районе местонахождения объекта В соответствии с п. 6 прил.

4 к настоящему Пособию расчетная температура принималась равной максимально оееие ркиим зени в кивщим еки объекта 10 = 37 С.

Район расположения объекта характеризуется равновероятной возможностью северного, восточного, южного При этом повторяемость ветра в различных диапазонах по скорости составляет: - повторяемость ветра со скоростью не более 1 м/с (повторяемость штиля) Рштиля = 0,12; - повторяемость ветра со скоростью выше 1 м/с и не более 10 м/с Р-10 м/с =0,72 м/с; - повторяемость ветра со скоростью выше 10 м/с и не более 20 м/с Р10-20 м/с = 0,15 м/с; - повторяемость ветра со скоростью более 20 м/с Р-20 м/с = 0,01.

3.2.3.

Анализ пожарной опасности рассматриваемого объекта Анализ имевших место инцидентов с пожарами и взрывами на складах нефти и нефтепродуктов, к которым срени рти пррами в ни и еи вуарный парк, позволяет выделить закономерности возниколавания и ования рования ония и ани 58 такого рода являются, как правило, следствием ситуаций развивающихся по следующей типовой схеме: или оборудования происходит истечение горючих продуктов в окружающее пространство; либо создают обширную зону газопаровоздушной смеси с взрывоопасной концентрацией горючего; происходит истечение, а также на соседнее оборудование, трубопроводы и т. п., вследствие чего давление в них пре сееие рия ввих р еи п от пламени уплотняющих устройств; пожаров и сценариев их развития Для построения множества сценариев возникновения риваемом резервуарном парке был использован метод логических деревьев событий.

Построение логических деревьев событий, лежащих в основе оценки пожарного риска для рассматриваемого резервуарного парка, осуществлялось исходя из следующих консервативных предпосылок.

1.

В качестве инициирующих пожароопасные ситуасаи и и праи в етаи и дующие события: разгерметизация резервуаров, разгерметизация трубопроводов бензина, возникновение пожаров 59 во во и оо 3.

Принимается, что все случаи разгерметизации реси в ти и и ееи рр 4.

Реализация инициирующих пожароопасные ситуации событий, связанных с разгерметизацией резервуаров и вания (ограждения).

5.

При мгновенном воспламенении вышедшего горю6.

При отсутствии мгновенного воспламенения вывоопасного паровоздушного облака.

Принимается, что исоов зовщо овно поно на в случае безветрия (штиля).

7.

Последующее воспламенение, если отсутствует орои опонно оное, поние вни вии отсутствия мгновенного воспламенения и наличии ветра приводит к пожару пролива.

60 парка при условии неэффективной работы (невыполнения 9.

Воздействие на резервуары парка пожара-вспышки ооно с о но она врних п ни ни ни п пожаров.

10.

Воздействие пожара одного из резервуаров парка при условии неэффективной работы (невыполнения задачи) резервуара.

На рис. 3.2.1-3.2.3 приведены деревья событий при ои и они сонани зони и ни жаров, на основе которых проводились расчеты по оценке ка.

На указанных деревьях событий возможность перехода ситуации от стадий к стадии показана с использованием которые определяются следующими соотношениями.

Р– условная вероятность мгновенного воспламенения:

Р— Рмгн.воспл.разр Здесь Рмги восплутеч для утечек, кроме полного разрушения и ния или полного разрыва.

Р2 – условная вероятность безветрия (штиля):

Ра= Рштиля61 срр по прионых форо ор пн прны фрора оне оневжеевных Поражающее воздействие опаспожара резервуара № 1 (пожар воси рре пни Поражающее воздействие опаспожара резервуара №2 (пожар Поражающее воздействие опасоинижних поние вни воздействие опасных факторов пролива и вторичного пожара пролива и вторичного пожара (пожары по всей поверхности вни пож пни ров резервуаров №1и№2 Пмоннние воное Возникновение вторичного проонных пных Придни Пожар пролива обаавний (ограждении) бензина в воздушного петаных облака Поора. парка 1—Р о. воопасного паровозвоопасного паров0зОбразование взрыдушного облака душного облака не происходит 1-Р 1–Р Разгерметизация бензина с образованием пропива трубопровода в обваловании (рекия прра 62 срр па проных форае зоние овне воженые Вторичные пожары не возникают.

Поражающее воздействие опасфакторов пожара отсутствует си прво поор и Возникновение вторичного Рис. 3.2.2.

Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, приивани Пра вры. воздушного обзенание 1-Р.

Пожароблака воопасного паровозОбразование взрывоспасного паровоздушного облака не душного облака происходит 1-Р О.

Полное разрушеограждение парка ние резервуара пролива в обваповании (огражПр ики переливом за 63 Вторичные пожары не возникают.

Рэ Поражающее воздействие опасных резервуара Возникновение пожара по всей поверхности Р0 Поражающее воздействие опасных пожаров Рис. 3.2.3.

Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с возникновением оот вени полтия вото – н ния при отсутствии мгновенного воспламенения:

Здесь Рпосл.воспл уеч для утечек, кроме полного разрушения и шения или полного разрыва.

Р. – условная вероятность сгорания с образованием овни ои они повони довано облака и его последующем воспламенении:

Р4— Робр.избдавл с жара пролива бензина в обваловании (ограждении) парка:

Р=РорРор64 Р6 – условная вероятность эффективной работы сислива бензина в обваловании (ограждении) парка:

Р=(1 – Рор)РорР. – условная вероятность эффективной работы сислива бензина в обваловании (ограждении) парка:

Р.=Рор(1— Рор). зина в обваловании (ограждении) парка:

Рз=(1– Рор)(1– Рор).

Ро – условная вероятность эффективной работы сисвии на него внешнего пожара:

Р9= Рор Р0 – условная вероятность неэффективной работы ствии на него внешнего пожара:

Р1о=1– Рор раных сеных пререраны рараы и пожаров, а также сценариев их развития приведен в табл. 3.2.1.

65 3.2.1 сценария ОО Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) раоних пбоия ок ни ни вуара № 1 по всей поверхности вуара № 2 по всей поверхности вуара № 2 по всей поверхности вспышки резервуара, характеризующаяся диаметром отверстия истечения резервуара, характеризующаяся диаметром отверстия истечения ситуации/пожара Наименование пожароопасной Разгерметизация Разгерметизация 100 мм 25 мм Наименование оборудования бензина № 1 Резервуар хранения 66 3.2.1 сценария = 22 — Продолжение табл. Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) кринних пония ввнох вспышки пожаров вспышки резервуара, характерипо всей поверхности ситуации/пожара зующаяся полным пожара резервуара Наименование пожароопасной Разгерметизация Возникновение разрушением Наименование убодвания 67 3.2.1 сценария 2 2 Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) вонжних поония вооных вуара № 2 по всей поверхности поверхности поверхности вспышки дааа на наны резервуара, характеризующаяся диаметром отверстия истечения пожароопасной ситуации/пожара Наименование Разгерметизация Возникновение арматуре 25 мм Наименование оборудования бензина № 2 Резервуар хранения 68 3.2.1 сценария Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) обния вони н они ни Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) (ограждение) бензина с возникновением вторичного Взрыв паровоздушного облака вспышки пожаров резервуара, характеризующаяся диаметром резервуара, характериотверстия истечения ситуации/пожара зующаяся полным Наименование пожароопасной Разгерметизация Разгерметизация разрушением 100 мм Наименование оборудования 69 3.2.1 сценария Продолжение табл. Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) кронних пророния кооних коренних поония ввних поверхности поверхности вспышки по всей поверхности трубопровода, харакситуации/пожара пожара резервуара теризующаяся диаНаименование пожароопасной метром отверстия истечения 12,5 мм Разгерметизация Возникновение Возникновение арматуре Наименование оборудования Трубопроводы бензина 70 3.2.1 сценария 1, Продолжение табл. Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) вонни них пони они оно вуара № 2 по всей поверхности Взрыв паровоздушного облака вспышки вспышки трубопровода, харакситуации/пожара теризующаяся диаНаименование пожароопасной метром отверстия Разгерметизация истечения 25 мм Наименование оборудования 71 3.2.1 сценария 7 Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) пких пония ки ни оки вуара № 2 по всей поверхности Взрыв паровоздушного облака вуара № 2 по всей поверхности вспышки трубопровода, характрубопровода, харакситуации/пожара теризующаяся диатеризующаяся диаНаименование пожароопасной Разгерметизация метром отверстия метром отверстия истечения 100 мм истечения 50 мм Разгерметизация Наименование оборудования 72 сценария 3 вонно ох поони оони с о Пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) вуара № 2 по всей поверхности вспышки вспышки Разгерметизация трубопровода, характеризующаяся разрывом по полному сечению (полным разпожароопасной ситуации/пожара Наименование рывом) Наименование оборудования 73 3.2.4.

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций (рис.

3.2.1-3.2.3).

Ниже приведены частоты реализации сценариев раз на резервуаре № 1 (1-20).

Частота реализации сценария № 1:

О=Срагерм рез25 мм (Рмгивосплутеч +- Рмгивоспл.утеч)х x1-Ршии)Росльосшую)РРор =8,8 10 (0,150+(-0,150)х x(1-0,12) 0,176) 0,95 0,95=2,2 10 год. Частота реализации сценария № 2: =Сразгерм рез.25 мм (Рмгивоспл.утеч +-Рмгивосплутеч)х +(-0,150) 1-0,12) 0,176) 1-0,95) 0,95=1,2-10 год Частота реализации сценария № 3:

0=Сразгерм рез 25 мм (Рмгивосплуеч +-Рмгнвоспл.утеч)х +1-0,150) 1-0,12) 0,176) 0,95 (1-0,95)=1,2-10 год. Частота реализации сценария № 4:

О=Сразгерм рез25 мм (Рмгивоспл.утеч +(- Рмгивосплутеч)х +(1-0,150) (1-0,12) 0,176) (-0,95) (1-0,95)=6,2-10 год. Частота реализации сценария № 5:

0=Срагерм.рез 25 мм (– Рмгивоспл утеч) Рштиля Рп хРобризбдавл =8,8 10.1-0,150) 0,12 0,176 0,600 = = 9,5 10-7 год 1. посл.воспл.утеч Х 74 Частота реализации сценария № 6:

06=Сразгерм рез.25 мм (–Рмгнвосплутеч) Рштиля Рпосл.воспл.утеч Х x(-Робризбдавл)=8,8 10.1-0,150) 0,12 0,176 (1-0,600)= = 6,3 107 год .

Частота реализации сценария № 7:

О=Сразгерм рез.100мм (Рмгивосплутеч +(1-Рмгивосплутеч)х x1-Ртии)Рослюсшуед) р Рр =1,2 10 (0,150+(-0,150)х x(1-0,12) 0,176) 0,95 0,95=3,1 10 год Частота реализации сценария № 8:

Оз=Сразгерм рез.100мм (Рмгнвосплутеч +-мгивоспл.утеч)х x1-Рштиля)Рпослвоспл.утеч)(1-Рор) Рор =1,2 10 (0,150+ Частота реализации сценария № 9:

0=Сразгерм рез.100 мм (Рмгинвосплутеч +(-Рмгнвоспл утеч)х x1-Рштиля) Рпосллоспл утеч) Рор (-Рор) =1,2 10 (0,150+ +-0,150) 1-0,12) 0,176) 0,95 (1-0,95)=1,6 10 год Частота реализации сценария № 10:

Оо =Сразтерм рез.100мм (Рмпивосплутеч +(-Рмгивосплутеч)х x(-Рштиля)Рпослвосплусч)а-Рор)-Рор)=1,2 10 (0,150+ Частота реализации сценария № 11:

О=Срагермрез.100 мм (-мнвосплуеч) Рштиля Рпосл.восплутеч Х хРобризбдавл=1,2 10.(1-0,150) 0,12 0,176 0,600 = = 1,3 10-7 год".

Частота реализации сценария № 12:

О2=Сразтерм рез.100 мм-Рмгивосплугеч) Рштиля Рослвосплуеч Х x(-Робризблавл)=1,2-10 (-0,150) 0,12-0,176 (1-0,600)= = 8,6 108 год. 75 Частота реализации сценария № 13: x1-Рштиля) Рослвосплрар) Рор =5,0 10 (0,200+1-0,200)х (1-0,12) 0,240) 0,95=1,8 10 год Частота реализации сценария № 14:

04 =Сполиразрушрез(Ригивосптразр +-Ригивосп рар)х x1-Рштии)Рослюспаразр-Рор)=5,0 10(0,200+(-0,200)х x(1-0,12) 0,240) (1-0,95)=9,2 10 год Частота реализации сценария № 15:

05=Сполирарушрез(-Рмгивоспрар) Рштиля Рослвосплразрх хРобризбдавм=5,0 10.(-0,200) 0,12.0,240 0,600= = 6,9.108 год. Частота реализации сценария № 16: x(-Рбриблавл)=5,0-10 (-0200) 0,12-0240 1-0,600) =4,6 108 год. Частота реализации сценария № 17:

От=ОпожловерхреРор=9,0.10.0,95=8,6 10 год. Частота реализации сценария № 18:

Св=Спожповерхрез(1-Рор)=9,0 105.(1-0,95) = =4,5 10-6 год 1.

Частота реализации сценария № 19:

09=СпюждыхарматреРор =9,0 10.0,95=8,6 10 год Частота реализации сценария № 20:

О2о =Спождыхарматрез1-Рор)=9,0-10.(1-0,95)= =4,5 10-6 год1.

76 Ниже приведены частоты реализации сценариев разна резервуаре № 2 (21-40).

Частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих на резервуаре № 2 (21 40), аналогичны соответствующим частотам реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих на резервуаре № 1 (1–20).

Частота реализации сценария № 21:

0=0=2,2-10 год. Частота реализации сценария № 22:

02 =0 =1,2-10 год. Частота реализации сценария № 23:

Оз =0 =1,2-10 год. Частота реализации сценария № 24:

04=0=6,2-108 год. Частота реализации сценария № 25:

025 =0=9,5.10" год", Частота реализации сценария № 26:

026 =0% =6,3 10 год .

Частота реализации сценария № 27 027 =0=3,1 10" год".

Частота реализации сценария № 28 028 =0 =1,6-10 год".

Частота реализации сценария № 29:

029 =0=1,6 10 год" — Частота реализации сценария № 30:

О3о =0о =8,4.10 год Частота реализации сценария № 31:

С=0п=1,3-10 год .

77 Частота реализации сценария № 32:

Частота реализации сценария № 33:

Озз =Оз=1,8-10" год".

Частота реализации сценария № 34:

034=04=9,2 108 год. Частота реализации сценария № 35:

О35 =0s=6,9 108 год. Частота реализации сценария № 36:

036 =016 =4,6-10-8 год .

Частота реализации сценария № 37:

С37 =07 =8,6-10 год. Частота реализации сценария № 38:

О38 =08 =4,5 10 год. Частота реализации сценария № 39:

Оз9 =09 =8,6 10 год Частота реализации сценария № 40:

04о =020 =4,5 10- год вития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих Частота реализации сценария № 41:

О=Сратгермтруб.12,5мм труб (Рминвосплуеч +-Рмнвосплуеч)х x-Рштиля) Рпослвоспл утеч)Рор Рор =3,1 107.200 (0,150+ +1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95.0,95=1,6-10 год. Частота реализации сценария № 42:

042 =Сразгермтруб.12,5 мм труб (Рмпнвоспл.утеч +(–Рмгнвоспл.утеч)х x-Рштиля)Рпосльвосплутеч)0-Рор)Рор =3,1 10.200 (0,150+ +(1-0,150) (1-0,12) 0,176) (1-0,95) 0,95=8,3-10 год. 78 Частота реализации сценария № 43:

Оз =Сратермтруб.12,5 мм труб (Рмпиюсплутеч +(-Рмтнвосплуюч)х x1-Рштиля)Росльюсплуеч) ор1-Рор)=3,1 107.200 (0,150+ +(1-0,150) (1-0,12) 0,176) -0,95 (1-0,95)=8,3 10 год Частота реализации сценария № 44:

О4 =Срагермтруб.12,5 м труб(Рмпиоспшуеч +(1-Рмиосплуеч)х х-Рштиля) Рпослвосшуеч)1-Рор(-Рор)=3,1 107.200 х =4,4.10 год. Частота реализации сценария № 45:

045 =Срагермтруб.12,5 мм труб (- Рмгнвоспл.утеч) Рштиля Х хРпослвоспл.утеч Робризбдавл =3,1 10.200 (1-0,150) 0,12х х0,176 0,600 =6,7.10- год .

Частота реализации сценария № 46:

О46 =Сразгермтруб.12,5 мм труб (1-Рмгивосплутеч) Рштиля х хРпосл.воспл.утеч (1-Робр.изб.давл)=3,1 10-7.200 (1–0,150) х 0,12 0,176 (1-0,600) =4,5 10 год. Частота реализации сценария № 47:

047 =Срагермтруб.25 мм труб (Рмгивосплугеч +-Рмивосплутеч)х х-Рштиля)Рпослвосплутеч)Рор Рор =1,3 10.200 (0,150+ +1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 0,95=6,6 10 год. Частота реализации сценария № 48:

08 =Сразтермтруб.25мм труб (Рмивоспшуеч +(-Риносплутеч)х x-Рштиля) Рпослвосплутеч)(-Рор)Рор=1,3 10.200 (0,150+ +(1-0,150) (1-0,12) 0,176) (1-0,95) 0,95=3,5 10 год. Частота реализации сценария № 49:

09 =Срагермтруб.25 мм труб (Рынвосплуеч +(-Рмвосплуеч)х x1-Рштиля)Рпослвосплуюч)Рор1-Рор)=1,3 107.200 (0,150+ +(1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 (1-0,95)=3,5-10 год 79 Частота реализации сценария № 50:

050 =Сразгермтруб.25 мм труб (мгивоспл утеч +(-мгивосплутеч)Х x1-Рштиля) Рпослвосплутеч)(-Рор)(-Рор)=1,3 107.200 x Частота реализации сценария № 51:

051 =Сразгермтруб.25 мм труб (-Рмгивосплутеч) Рштиля х хРпосльвоенлутеч Робриюбдавл =1,3 10.200 (1-0,150) 0,12x x 0,176 0,600 =2,8 107 год. Частота реализации сценария № 52:

052 =Сразгермтруб.25 мм труб (- Рмгн.воспл.утеч) Рштиля х хРпослвосплутеч(-Робризбдавл)=1,3 10.200 (1-0,150)х 0,12 0,176 (1-0,600) =1,9.10 год Частота реализации сценария № 53:

О3 =Сразтермлруб.50 мм труб (Рмгивосплутеч +(-Рмгивосплутеч)х x-Рштиля) Рпослвосплутеч)Рор Рор =5,2 108.200 (0,150+ +1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 0,95=2,6 10 год Частота реализации сценария № 54:

О4=Сразгермтруб.50 мм труб (Рмгивосплутеч +(–Рмгнвосплутеч)х x1-Рштиля) Рпослвосплутеч)(-Рор)Рор=5,2 108.200 (0,150+ +1-0,150) (-0,12) 0,176) 1-0,95) 0,95=1,4-10 год Частота реализации сценария № 55:

055 =Сратермтруб.50 мм труб (Рмгнвосплутеч +(-Рмгнвосплутеч)х x-Рштиля) Рпослвосплутеч)Рор(-Рор)=5,2 108.200 (0,150+ +(1-0,150) 1-0,12) 0,176) 0,95 (1-0,95)=1,4-10 год Частота реализации сценария № 56:

О6 =Сразтермтруб.50мм труб (Рмгивосплуеч +(1-Рмгивосплутеч)х х(-Рштиля)Рпосл.восплутеч(-Рор)-Рор)=5,2 10-8.200 x 80 =7,3 10 год. Частота реализации сценария № 57:

057 =Сразгермтруб.50 мм труб (1-Рмгнвоспл.утеч) Рштиля Х хРослвоеплуте Робризбдавл =5,2 108.200 (1-0,150) 0,12x x 0,176 0,600 =1,1- 107 год. Частота реализации сценария № 58:

О58 =Сразгермтруб.50 мм труб (– Рмгнвоспл.утеч) Рштиля х хРпослвосплутеч (-Робриюбдавл)=5,2 10.200 (1-0,150)х x0,12 0,176 (1-0,600) =7,5 10 год Частота реализации сценария № 59:

О9 =Сратермтруб.100 мм труб (Рмнвосплуеч +(-Рмнвосплуюеч)х x-Рштиля) Рпослвосплутеч)Рор Рор=2,2 108.200 (0,150+ 0= Частота реализации сценария № 60:

О = Сратермтруб.100 мм труб (Рмнвоишуеч+(-Рмгнвосплутеч)х x1-Рштиля)Рпослвосплуеч0-Рор)Рор=2,2 108.200 (0,150+ +1-0,150) (1-0,12) 0,176) (1-0,95) 0,95=5,9.10 год. Частота реализации сценария № 61:

061=Сратермтруб.100 мм труб (Рмгнвосплуеч+(-Рмнвосплутеч)х x(-Рштиля) послвосплуюеч) Рор1-Рор)=2,2 108.200 (0,150+ .= Частота реализации сценария № 62:

О2 =Сранермтруб.10мм труб (Ринвосплуеч +1-Рмивосшуюч)х х1-Рштиля) Рпослвоспл утеч)(1-Рор)1-Рор)=2,2 108.200 x = 3,1 10* год. 81 Частота реализации сценария № 63:

О63 =Сразгермтруб.100 мм труб (1- Рмгивосплутеч) Рштиля х хРпослвосплуте Робризблавл =2,2 10.200 (1-0,150) 0,12x Частота реализации сценария № 64:

064=Срагермтруб.100 мм труб (1-Рмгнвосплутеч)Рштиля Х хРпослвосплутеч(-Робриюбдавл)=2,2 10.200 1-0,150) х x0,12 0,176 (1-0,600) =3,2 10 год Частота реализации сценария № 65:

065 Срантермтрубрарыв труб (Рмгнвосплразр +(1-Рмивосплразр)х x-Рштиля) Рпослвосплразр) Рор Рор=4,2 10.200 (0,200+ +(1-0,200) (1-0,12) 0,240) 0,95 0,95=2,8 10 год. Частота реализации сценария № 66:

06 =Сратерм трубрарыв труб (Рмгивосптразр +(-Рмгивосптрар)х x1-Рштиля) Рпосл.воспл разр) (1-Рор)Рор =4,2 10-.200 (0,200 + +(1-0,200) (1-0,12) 0,240) (1-0,95) 0,95=1,5 10 год Частота реализации сценария № 67:

О6 =Срагермтрубразрыв труб (Рмнвосптрар +(-Рмгивосплразр)х «-Ритили) Рослвосптразр) Рор-Рор)=4,2 10 200 (0,200+ +(1-0,200) (1-0,12) 0,240) -0,95 1-0,95)=1,5 10 год. Частота реализации сценария № 68:

08 =Оратерм труб рарыв труб (Ритивосптрар +(-Ртвосптразр)х x(-Рштиля)Рпослвосплразр П-Рор)О-Рор)=4,2 10.200х =7,7.10-10 год. Частота реализации сценария № 69:

О69 =Сразгермтруб.разрыв труб (- Рмгнвоспл разр) Рштиля Х хРпослвосплрар Робризбдал =4,2.

10.200 (-0,200) 0,12x x 0,240 0,600 =1,2 108 год .

82 Частота реализации сценария № 70:

От0 = Сразгерм.труб.разрыв труб (1– Рмгнвоспл.разр) Рштиля Х хРпослвоспл.разр (1-Робризб.давл)=4,2 10.200 (1–0,200) х x0,12 0,240 (1– 0,600) =7,7.

10 год".

3.2.5.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития При этом согласно п. 16 методики [1] для рассматриси и аних сни и аних раи в пвр в поих ррв - избыточное давление и импульс волны давления при сраация рни пни срорния прррщия пожара-вспышки. новения пожароопасных ситуаций сте потти в пе поти ных ситуаций, связанных с разгерметизацией резервуаров ходя из следующих предпосылок.

1.

Принималось, что разгерметизация трубопроводов 83 ченного обвалованием (ограждением) парка.

При расчете аны паных пных аых пны унах внутри обвалования (ограждения) парка и принималась равной 7000 м².

2.

Площадь пролива бензина за пределами обваловараждение) парка оценивалась в соответствии с п. 5 прил.

4 к настоящему Пособию следующим образом.

Высота обвалования парка составляет а =3,5 м.

Начальная высота столба жидкости в резервуаре по ре бензина (рез = 10 000 м) к площади днища резервуара рез 10 — = 10,9 м.

Dрез Значение параметра а/по составляет 0,32. вни (ния оения рея педеения бензина определялась по рис. П4.3 прил.

4 (кривая 1) и была ставляет бен.перелив = 10 000 0,38 = 3800 м.

Площадь пролива указанного выше количества бензина за пределами обвалования (ограждения) парка ГпРх рас84 считывалась по формуле (П4.27) прил.

4.

Коэффициент разлития принимался равным 20 м.

ГпРХ =/ бенперелив =20 3800 =76 000 м. угольника, периметр которого составляет перим = 350 м.

При определении формы пролива бензина за пределами обХ, м (рис.

3.2.4).

Часть пролива бензина Ограждение за пределами парка ограждения Рис. 3.2.4.

Схема для определения формы пролива бензина за пределами обвалования ограждения парка Ширина Х, м, определяется уравнением ХӀперим + тХ2 = ГПРХ.

Следовательно, ширина Х составляет — перим г2 ха11 перим 7 Л Х= =109,5 м.

2 3.

При расчете количества испарившегося с поверхности пролива бензина для пожароопасных ситуаций, связан85 бензина через обвалование (ограждение) парка, площадь поверхности испарения принималась равной F2 =FRг+ FпРх =7000+76 000 =83 000 м².

4.

Продолжительность испарения с поверхности пролива бензина для всех пожароопасных ситуаций, связанных консервативно принималась Т= 3600 с (п.

6д прил.

4).

Ниже приведены результаты расчета массы паров бенс с в ни в еи т верхности рассматриваемых проливов бензина.

Давление насыщенного пара бензина при расчетной температуре составляет В 695,019 4,2651137+223220) = 39,3 кПа.

Молярная масса бензина М= 95,3 кг/кмоль.

Согласно п. 26 прил.

4 интенсивность испарения бензина определяется по формуле и=10 т/МР=10.1.

95,3 39,3=3,84-10* кг/(м с).

Таким образом, масса паров бензина, поступивших риваемых проливов бензина, составляет: - для пролива бензина в пределах обвалования (ограждения парка):

М=FкИТ=7000 3,84 10* 3600 =9677 кг;

(ограждение) парка:

М=Fр2ИТ=83 000 3,84 10* 3600 =114 700 кг.

86 Расчет интенсивности теплового излучения рассматриваемых пожаров Интенсивность теплового излучения пожаров для рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуавни ани пово с они, ни и о всей поверхности, рассчитывалась по методу, приведенному в разд.

V прил.

4.

Данный метод позволяет рассчитывать Для сценариев развития пожароопасных ситуаций и без возникновения вторичных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с возникновением втовуара № 1 или № 2 парка по всей поверхности с возникнощади внутри обвалования (ограждения) парка (F= 7000 м²), занимаемая не участвующими в пожаре резервуарами, консервативно (оценка сверху площади очага) рассматривалась как часть площади очага пожара.

Для сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных с пожарами пролива бензина в обвалообвалование (ограждение) бензина как без возникновения вторичных пожаров, так и с возникновением вторичных 87 консервативно (оценка сверху площади очага) принималась равной площади Г2, то есть принималась равной F= 83 000 м².

Площадь очага пожара (площадь пролива) в случае повсей поверхности принималась равной 34,22 Е=т= 918,6м².

4 чение зависимости интенсивности теплового излучения от расстояния до очага пожара.

Таким образом, для расчета э и х ох, пы п в памяти указанные зависимости для каждого из рассматриваемых сценариев.

Для демонстрации расчета интенсивности теплового излучения пожара, проведенного в соответствии с разд.

VI прил.

4, ниже приведен расчет интенсивности теплового изответствии с формулой (П4.58) прил.

4 4F3 4 918,6 = 34,2м.

3,14 88 Удельная массовая скорость выгорания бензина согласно табл. П4.4 прил.

4 принималась равной т=0,06 кг/(м с).

Плотность окружающего воздуха при расчетной температуре Р= 1,15 кг/м, ускорение свободного падения 8=9,81 м/с?.

Плотность насыщенных паров топлива (бенПараметр и,, определяемый в соответствии с формулой (П4.60) прил.

4, составляет 20 » — =10,83.

0,06-9,81-34,2 3,196 Оп Следовательно, длина пламени 1 определяется по формуле (П4.59) прил.

4:

0,67 L= 55d 0,21 Ра 8а 0,67 0,06 10,83 0,21 = 61,13 м. =55 34,2 1,15, 9,81-34,2 Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра 0 рассчитывается с помощью формулы (П4.61) прил.

4: сos0=,05=10,83 0,5=0,304 Следовательно, 0= аrссos(0,304) = 1,262 рад. лучаемого объекта:

Х=г +0,5 =г +0,5 34,2=37,1 м.

Параметры а, b, А, В, С, D, Е, Fопределяющиеся соответственно формулами (П4.57), (П4.57.1), (П4.57.2), (П4.57.3), (П4.57.4), (П4.57.5), (П4.57.6), (П4.57.7) прил.

4 составляют:

27 2 61,13 D = 3,575;

34,2 2X 2-37,1 =2,17;

34,2 4= (а?+(b+1) -2а(b+1 sin0) = (3,575+(2,17+1) -2-3,575(2,17+1) sin1,262) =1,112;

В=(а? +(b-1) –2а(b-1) sin0) = (3,575 +(2,17-1) -2 3,575(2,17-) sin1,262) =2,486;

С= (+(6-) сos 0)= 1+(2,17-)сos 1,262) =1,159;

2,17-1 = 0, 607;

2,17+1 аcos0 3, 575 сos1, 262 =-0,879; b —asin0 2,17 –3,575 siп1, 262 F= (2-1) = (2,17 -1) =1,925.

Значение фактора облученности для вертикальной площадки F, определяемое формулой (П4.55) прил.

4, составляет +(b+1) -2b(1+asin0) EarctgD+E АВ cos0 ab–F2 sin0 F sin0 xarctg arctg + arctg В С FС (-0,879)аrctg0,607 +(-0,879) х 3,14 00 3,575 +(2,17+1) -2-2,17(1+3,575 sin1,262) 1,112 2, 486 1,112-0,607 сos1, 262 x arctg Х 2, 486 1,159 3, 575 2,17 –1, 925 siп1,262 arctg 1, 925-1,159 1,925 sin1,262 + arctg =0,228.

1, 925 1,159 Значение фактора облученности для горизонтальной площадки Fн, определяемое формулой (П4.56) прил.

4, составляет sin0 ab–F sin0 1 — arctg arctg FС 7 F sino ?+(ь+1) -2(b+1+absin0 + arctg FС АВ sin1,262 x arctg arctg в 3,14 0,607 1,159 3,575 2,17-1,925 sin1,262 1,925 sin1,262 arctg + arctg 1, 925 1,159 1, 925 1,159 3,575 +(2,17+1) -2(2,17+1+3,575-2,17siп1,262) 1,112 2, 486 1,112 0, 607 xarcig =0,822.

2,486 Угловой коэффициент облученности F определяется по формуле (П4.54) прил.

4:

Г.=F +FА= 0,228 +0,822 =0,853. по формуле (П4.62) прил.

4: т=ехр -7-10*(Х-0,54) = =ехр -7-10 (37,1-0,5-34,2) =0,986.

Среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени Е принимается в соответствии с табл. П4.4 С и е терполяции приведенных в указанной таблице значений для диаметров очага 30 и 40 м и составляет Е=32,06 кВт/м².

Таким образом, интенсивность теплового излучения пожара пролива бензина площадью Fз (пожар резервуара по всей поверхности) в точке, расположенной на расстоянии 20 м от границы очага пожара, при ветре со скоростью муле (П4.52) составляет д=ЕF,т=32,06 0,853 0,986 =26,96 кВт/м.

Аналогичным образом были получены зависимости риваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных с возникновением пожаров пролива орни н вни ние ени ени и евни поверхности, от расстояний до очага пожара.

Графики указанных зависимостей в случае штиля и при скорости ветра в направлении облучаемого объекта 10, 20, 30 м/с приведены на рис. 3.2.5-3.2.8 соответственно.

92 теплового излучения, кВт/м 2 22 00 о 000 000 0 0 00 0 00 0 0 00 0 000 0 000 0 Расстояние от границы очага пожара, м Рис. 3.2.5.

Зависимости интенсивности теплового излучения пожара пролива бензина от расстояния до очага пожара в условиях штиля при площади очага:

1-F,2-Е»3-F теплового излучения, кВт/м ? о 000 00 0 00 00 0 00 0 00 00 0 00 000 000000 Расстояние от границы очага пожара, м Рис. 3.2.6.

Зависимости интенсивности теплового излучения пожара в направлении облучаемого объекта 10 м/с при площади очага:

1-F»2-»3-Г3 93 Расстояние от границы очага пожара, м Рис. 3.2.7.

Зависимости интенсивности теплового излучения пожара в направлении облучаемого объекта 20 м/с при площади очага:

1-F;2 -F.3-Fз С Расстояние от границы очага пожара, м Рис. 3.2.8.

Зависимости интенсивности теплового излучения пожара в направлении облучаемого объекта 30 м/с при площади очага:

1-F»,2-F;3-FГ) 94 Расчет максимальных горизонтальных размеров взрывоопасных зон Расчет горизонтальных размеров взрывоопасных зон, обения с ия н нания в рони о в ни и рни ни ни ни дился в соответствии с разд. прил.

4.

Плотность паров бензина Р. при расчетной температуре определялась по формуле (П4.29) прил.

4 и составляет М 95,3 22,413(1+0,003670) 22,413(1+0,00367 37) = 3,744 кг/м.

Горизонтальный размер взрывоопасной зоны, отсчи(ПЗ.34) и составляет: ооия пни (них рени в дани 0,33 0,33 М1 9677 КінКПР = 7,8 =7,8 = 101 м;

РпСНКПР 3,744-1,1 - горизонтальный размер взрывоопасной зоны, обра 0,33 0,33 М2 114 700 К2нКПР = 7,8 =7,8 = 228,5 м.

3,744-1,1 95 Определение параметров волны давления при сгорании паровоздушного облака Расчет зависимости параметров волны давления (избыоблаков, образующихся при испарении бензина с поверхчерез обвалование (ограждение) парка, от расстояния производился в соответствии с разд.

IV прил.

4.

Результатом определения параметров волны давления сценария является получение зависимости избыточного разно использование вычислительной техники и соответствующих программных продуктов, позволяющих определять рассматриваемых сценариев.

Для демонстрации расчета параметров волны давления точного давления и импульса волны давления при сгорании паров бензина М =9677 кг, в точке, расположенной на расстоянии 200 м от обвалования (ограждения) парка.

По классификации веществ, способных к образованию горючих смесей с воздухом, бензин в соответствии с табл. П4.1 прил.

4 относится к классу 3.

Характер загромо96 парка в соответствии с п. 15 прил.

4 соответствует классу Ш.

Таким образом, согласно табл. П4.3 прил.

4 ожидаемый режим сгорания паровоздушного облака – дефлаграция, скорость фронта пламени – 150-200 м/с.

Видимая скорость фронта пламени Uопределяется для составляет U= k М 1/6 = 43-9677 1/6 =198,5 м/с.

Полученная величина не превосходит максимальной скорости, соответствующей данному классу (200 м/с), сле довательно, принимается U= 200 м/с. ную форму (62 х 113 м).

Центр облака совпадает с геометрическим центром пролива – центром обвалования ограждения парка.

Расстояние от рассматриваемой точки до ценлования (200 м) и полуширины обвалования (ограждения) парка (31 м).

Таким образом, расстояние от центра облака принималось равным R= 231 м.

Корректировочный параметр 3 в соответствии с табл. П4.2 определяемое в соответствии с п. 14 прил.

4, составляет Буд = ВЕудо =1-44=44 МДж/кг.

Величина энергозапаса Е определялась по формуле (П4.36) прил.

4 с учетом удвоения энергозапаса в соответствии с п. 11 прил.

4 в связи с характером расположения облака. среа в ета а а т е Е=М Еуд 10.2= 8,516 10 Дж.

Атмосферное давление Ро = 101 300 Па.

97 Безразмерное расстояние от центра облака R., определяемое по формуле (П4.39) прил.

4, составляет R,=R/(E/ в) З =231/(8,516-10 1101 300) З =1,136. срения ория ни рния ни рония душной смеси в соответствии с п. 20 прил.

4 принималась равной о =7.

Скорость звука принималась равной С= 340 м/с.

Величина безразмерного давления Р. рассчитывается по формуле (П4.44) прил.

4 и составляет 0,83 0,14 К, R.

2002 0,83 0,14 - 0,185.

3402 1,136 1,1362 Параметр и, определяемый по формуле (П4.46) прил.

4, составляет 200 7-1 м =0,504.

340 Величина безразмерного импульса фазы сжатия рассчитывается по формуле (П4.45) прил.

4 и составляет 0,06 0,01 0,0025 =И(1-0,4И R.

R, R, 0,06 0,01 0,0025 =0,504(1–0,4-0,504 =0,024.

1,136 1,136?

1,136 Величина избыточного давления АР рассчитывается по формуле (П4.42) прил.

4 и составляет АР=РР = 0,185 101 300 =1,87 10* Па.

Величина импульса фазы сжатия /* рассчитывается по формуле (П4.43) прил.

4 и составляет *=1,Р2 E/3/С=0,024-101300 23 (8,516-10 31340= = 1435 Па с.

Аналогичным образом были получены зависимости орония) пная (ни ни даоания График зависимости избыточного давления в волне в в рони озов но она они в ни и с н н делах обвалования (ограждения) парка (масса паров М = 9677 кг), приведен на рис. 3.2.9. давление, 105 Па 0,4г Избыточное 0,3 0,2 0,1 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 Расстояние от обвалования (ограждения) парка, м Рис. 3.2.9.

Зависимость избыточного давления в волне давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 9677 кг) График зависимости избыточного давления в волне оони ная н ня ания ня нияа а аа приведен на рис. 3.2.10. ,10 Па Избыточное 0,6 0, 0.3 0,2 0, 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 Расстояние от обвалования (ограждения) парка, м Рис. 3.2.10.

Зависимость избыточного давления в волне давления График зависимости импульса фазы сжатия в волне опония наяя ни я ния от в в оов озоово р о в лнии ри с рена лах обвалования (ограждения) парка (масса паров М = 9677 кг), приведен на рис. 3.2.11.

10* Па с 0,6 0,4 0,3 0,2 0,1 500 0000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 Рис. 3.2.11.

Зависимость импульса фазы сжатия в волне давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 9677 кг) График зависимости импульса фазы сжатия в волне давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка 100 рушения резервуара с переливом части бензина через обваприведен на рис. 3.2.12.

10 Па с 1,5 1.4 Импульс фазы сжатия, 0.9 О.

0,1 О 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 Расстояние от обвалования (ограждения) парка, м Рис. 3.2.12.

Зависимость импульса фазы сжатия в волне давления 3.2.6.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития В результате построения полей опасных факторов поси аи а аи ари аи зависимости и величины.

1.

9атиль г), поoме0), 9г0ме0), 9зоме0) (рис.

3.2.5-3.2.8, кривая 2) – зависимости интенсивности теплового излучедля условий штиля (9штиль (г)), ветра в направлении облучаемого объекта со скоростью 10 м/с (9ом (г)), 20 м/с 101 (920 м/с (г)) и 30 м/с (9з0 м/ ()): пожар пролива в обваловании (ограждении) парка без возникновения вторичных пос возникновением вторичных пожаров резервуаров № 1 верхности с возникновением вторичного пожара соседнего резервуара.

2. датиль (г), 9омсг), 9домег), 9зомсг) (рис.

3.2.5-3.2.8, кривая 1) – зависимости интенсивности теплового излучезующихся площадью очага (площадью пролива) Г= 83 000 м, чаемого объекта со скоростью 10 м/с (910 м/с ()), 20 м/с (920 м/с (г)) и 30 м/с (9з0 м/с ()): пожар пролива бензина в об3.

Яипиль (г), 9ом/с (г), 920м/сг), 9зом/с (г) (рис.

3.2.5-3.2.8, кривая 3) – зависимости интенсивности теплового излучеризующихся площадью очага FЗ = 918 м, для условий штискоростью 10 м/с (9том/ г)), 20 м/с (920м/ (г)) и 30 м/с (93о м/ (»)), связанных с возникновением пожаров одного ных пожаров.

102 4.

RнкПР = 101 м – отсчитываемый от границы пролива горизонтальный размер взрывоопасной зоны, образующейся в результате испарения с поверхности (площадь поверхности испарения Fк=F= 7000 м) пролива бензина 5.

RұнкПР=228,5 м – отсчитываемый от границы пролива горизонтальный размер взрывоопасной зоны, обраония пзия с а ония в ретия (площадь поверхности испарения Fр2=F=83 000 м² части бензина через обвалование (ограждение) парка.

6.

АРг) и Г(г) (рис.

3.2.9 и 3.2.11) – зависимости валования (ограждения) парка.

7.

АР2(г) и 12(г) (рис.

3.2.10 и 3.2.12) – зависимости через обвалование (ограждение) парка, от расстояния до обвалования (ограждения) парка.

На основе указанных выше зависимостей и величин определяются следующие условные вероятности поражения людей.

103 1.

Оа1» Оаг2» Оп3» О14 – условные вероятности поражения человека опасными факторами пожаров, характеризующихся площадью очага (площадью пролива) F= 7000 м: пожар пролива в обваловании (ограждении) ороанис вони ни ни в в о е о зервуара № 1 или № 2 парка по всей поверхности с возниксее лея е н е со д о сан а в аи прва и а а со оо е торе 90 с вершиной в центре очага пожара в направлении стью более 20 м/с при нахождении человека в секторе 90 Частота реализации указанных пожаров (сценарии развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 1, 2, 3, 4, 7, 8, 9, 10, 18, 20, 21, 22, 23, 24, 27, 28, 29, 30, 38, 40, 41, 42, 43, 44, 47, 48, 49, 49, 50, 53, 54, 55, 56, 59, 60, 61, 62, 65, 66, 67, 68 (см. табл. 3.2.1)) без дополнительных условий по скорости и направлению ветра составляет 104 +0+042 +04з +044 +047 +048 +049 ++0o +0з+054+ +05+O56+0s9 +О6o +061+062 ++065 +066 +267 +268= = 1,0 104год Частота реализации указанных пожаров в условиях Оп=О(Рштиля +(1– Рштиля) (270°/360°)) = =1,0 10 (0,12+(–0,12) 3/4) =7,8-10 год!

Частота реализации указанных пожаров в условиях вот о при нахождении человека в секторе 90 с вершиной в ценОр =0 Р-10м/ (90/360°) =1,0-10.0,72 1/4= = 1,8 10-5 год. Частота реализации указанных пожаров в условиях вот о о при нахождении человека в секторе 90 с вершиной в ценОгз =0 Ро-20 м/ (90/360°) =1,0-10.0,15 1/4= = 3,8 10* год. уна в авх пани ни раса в оо е нахождении человека в секторе 90 с вершиной в центре О4 =0Р20 м/ (90/360°) =1,0 10*.0,01-1/4= =2,5.10*7 год 105 2.

О1» Ош2» Оатз» Оп4 – условные вероятности поражения человека опасными факторами пожаров, характеризующихся площадью очага пл а( F= 83 000 м: пожар пролива бензина в обваловании (ограои ени рне пнани в а врния рлния ппоия ния пзния ни соних их в х х в х пония сния пртя пя в еет с о ене от 10 до 20 м/с при нахождении человека в секторе 90 орон их аи в а а вов Частота реализации указанных пожаров (сценарии развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 13, 14, 33, 34 (см. табл. 3.2.1)) без дополнительных условий по скорости и направлению ветра составляет Частота реализации указанных пожаров в условиях 106 пожара в направлении ветра составляет От =Оп(Рштиля +(1– Рштиля )(270/360°))= Частота реализации указанных пожаров в условиях Оп =Оп Р-10 м/ (90/360°) =3,7-10 .0,72 1/4= Частота реализации указанных пожаров в условиях при нахождении человека в секторе 90 с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра составляет Оиз =ОпРо-20м/ (90/360) =3,7-10.0,15 1/4= = 1,4.107 год. сееки в еки с н веи в е еи е очага пожара в направлении ветра составляет Ои4 =Оп Р20 м/с (90/360°) =3,7-10 6.0,01-1/4= = 9,3 10 год .

3.

От.

Ои2, Опиз, Оа14 – условные вероятности поражения человека опасными факторами пожаров, связанверхности (площадь очага Fз= 918 м) без возникновения о т П по 107 со о ора ороФ 10 м/с при нахождении человека в секторе 90 с вершиной со о ор оро е к о о врния рлния пния лния пния лнив с оа ка в отв 20 м/с при нахождении человека в секторе 90 с вершиной в Частота реализации указанных пожаров в(сценарии развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 17, 19 (см. табл. 3.2.1)) без дополнительных условий по скорости и направлению ветра составляет От =От + 09 =1,7 10* год. Ошт =Ош (Рштиля +(1– Рштиля) (270°/360°))= =1,7 10 (0,12+(1–0,12) 3/4) =1,3-10* год. тре очага пожара в направлении ветра составляет От2 =Ощ Р-10м/ (90*/360°) =1,7 10.0,72-1/4 = =3,1 10* год .

108 во тре очага пожара в направлении ветра составляет Отз =От Ро-20м/ (90*/360°) =1,7-10*.0,15 1/4 = оака в аних пани ни рни нахождении человека в секторе 90 с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра составляет От4 =От Р20 м/с(90*/360°) =1,7 10*.0,01-1/4 = = 4,3 10-7 год 4.

Сшт, Олу2» Сшу3» Сшу4 – условные вероятности верхности (площадь очага Fз = 918 м) без возникновения ждения человека вне пределов сектора 90 с вершиной ная вероятность поражения человека при реализации укас ор о в р оо е ловная вероятность поражения человека при реализации с в а ае до 20 м/с при нахождении человека в секторе 90 с вершисо т ооа в втае 109 20 м/с при нахождении человека в секторе 90 с вершиной Частота реализации указанных пожаров (сценарии развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 37, 39 (см. табл. 3.2.1)) без дополнительных условий по скорости и направлению ветра составляет Ол = Озт +Оз9 =1,7-10 год". сдр в е с ер е р пожара в направлении ветра составляет Оти=Оп (Рштиля +(1– Рштиля)(270/360°)) = =1,7-10 (0,12+(-0,12) 3/4) =1,3-10 год. уани в авих ния уния воот о тре очага пожара в направлении ветра составляет От2=Оп R-10 м/ (90/360°) =1,7-10.0,72 1/4= = 3,1 10*5 год. Частота реализации указанных пожаров в условиях Отз =Оп Ро-20м/ (90/360°) =1,7-10*.0,15 1/4= = 6,4.10 6 год Частота реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра со скоростью более 20 м/с при нахождении человека в секторе 90 с вершиной в центре От4=Оп Р20м/с(90/360°) =1,7 10.0,01-1/4= = 4,3 10-7 год .

110 5.

Ои – условная вероятность поражения человека опасными факторами пожаров, связанными со сгоранием поверхности испарения FR=F= 7000 м) пролива бензина Таким образом, Оли – условная вероятность поражесени парени ани ани алеи рии е опасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) № 6, 12, 26, 32, 46, 52, 58, 64, 70. составляет =2,2 10 год. 6.

Оли – условная вероятность поражения человека опасными факторами пожаров, связанными со сгоранием в режиме пожара-вспышки паровоздушного облака, обра отия ия с т ония в рана опасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) № 16, 36. сани сании и рани аанани составляет От =06 +036 =9,2 10 год .

7.

Олии – условная вероятность поражения человека опасными факторами пожаров, связанными со взрывом па111 ния с поверхности (площадь поверхности испарения F=Е==7000 м²) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка. опасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) № 5, 11, 25, 31, 45, 51, 57, 63, 69. составляет Qm =0s+Qi+O25 +Озг+О45 +Osr +O5т +06з +069 = =3,3 10- год .

8.

Олш – условная вероятность поражения человека опасными факторами пожаров, связанными со взрывом пасои и ои ои о с р ния FR2=F=83 000 м) в результате полного разрушения (ограждение) парка.

Таким образом, Оли – условная вероятность порароопасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) № 15, 35. составляет Оиш =05 + О35 =1,4 10 год".

Для оценки поражающего воздействия опасных факторов пожара, характерных для рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, использоваденные в прил.

6. стория ени пеение вни урения 112 ные вероятности поражения Оат, Ог2, Ошз.

О14, Оат» От2.

Оатз.

Оа4, Оат.

Оат2.

Оаиз.

Оат4, Оаvт.

Оаv2» Ои3» Ошу4). с разд. прил.

6 в зоне непосредственного воздействия плаными 1.

Таким образом, для сценариев пожаров: пожар пролива они аони они зони ни ани ров № 1 и/или № 2, пожар резервуара № 1 или № 2 парка вои ни вои с ни оови ов со пние и уерено рни ловека (Оат, Ол2, Оиз, О14) в зоне, ограниченной обвалованием (ограждением) парка, принимались равными 1.

Для пожаров пролива бензина в обваловании (огражзервуара как без возникновения вторичных пожаров, так овони роние уенних порони рони с ности поражения человека (От.

Оат2» Оапз.

О14) в превалования (ограждения) парка шириной Х= 109,5 м принимались равными 1.

Для пожаров, связанных с горением одного резервуара условные вероятности поражения человека (От, Оли2» Оаиз, С14 или Оаvт, Оv2, Оауз, Оау4) в пределах пло113 щади, занимаемой резервуаром, на котором реализуется пожар, принимались равными 1.

Условные вероятности поражения человека Оа1, Ол2» Огз.

О4.

От.

Оатг.

Отз.

От4.

Оат.

От2.

Оатз.

Оат4.

Ощи1, Оши2.

Оиз.

ОлУ4 за пределами соответствующих им функции (формула (П6.11) прил.

6).

При этом условные вероятности из числа указанных, ои понияс ни, сзоние сзони суия еи в х в все О= 0 зависимостей интенсивности теплового излучения от расстояния до очага пожара соответствующей площадью (9штиль (г), 9штиль (г), Яштиль (г)).

Условные вероятности поражения, соответствующие озаи в ая ония с ния, сзни ветра со скоростью от 1 до 10 м/с при нахождении человека в секторе 90 с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра, с определенным запасом надежности оцениващадью (910м/ (г), 9о м/ (), 9о м/ (г)) для верхней границы Условные вероятности поражения, соответствующие озаи в зани пзония с аих свони с о р ка в секторе 90 с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра, с определенным запасом надежности оце114 нивались на основе зависимостей интенсивности теплового отия ат о ти от вующей площадью (920 м/с(г), 920м/с (г), 920м/ г)) для Условные вероятности поражения, соответствующие обзания в ани пзаних с язних свои ветра со скоростью более 20 м/с при нахождении человека лении ветра, оценивались на основе зависимостей интен930 м/ (г)) для скорости ветра 30 м/с (данное значение скопролива бензина площадью Fз (пожар резервуара по всей поверхности) в условиях штиля в точке, расположенной на расстоянии = 20 м от границы очага пожара.

Интенсивность теплового излучения указанного выше Расстояние от рассматриваемой точки до зоны, где инсоставляет х= 19,9 м.

19,9 1=017=54 =8,98 с.

5 115 Значение пробит-функции Рг, определяемое по формуле (П6.11) прил.

6, составляет = –0,17.

Значение условной вероятности поражения в зависимуле (П6.2) прил.

6:

Рг-5 аО 2т тельных значениях пробит-функции.

Значения пробитфункции, меньше или равные нулю, соответствуют условной вероятности поражения, равной нулю. равна О=0.

Аналогичным образом были получены значения условных вероятностей поражения Оап.

Ош2.

Оиз.

О14.

Ошт От2.

Оатз.

Оп4.

Оат От2.

Оатз.Оат4.

Отт.

От2.

Оү3» Оши4 на различных расстояниях от границ соответствующих очагов пожара.

Графики полученных зависимостей условных вероятностей Оап.

О2.

Оиз.

О14, Оат» Оат2.

Оат3» С4 от расстояния до границ очагов соответствующих и 3.2.14.

Согласно результатам расчета условные вероятности поражения Оши и Оли в непосредственной близости от границы очага пожара (поверхность резервуара № 1 или № 2 соответственно) за его пределами составляют 0,275.

При 116 этом на расстоянии 20 м от границы очага пожара условные вероятности Оаш и Оши равны О.

0.9 рожни 0,8 0,7 словная вероятность 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0.

Расстояние от границы очага пожара, м Рис. 3.2.13.

Зависимости условных вероятностей поражения человека 1–Ол:

2–Опз:

3 -Оаz:

4–Оат Условная вероятность 0,9 пожения 0,1 Расстояние от границы очага пожара, м Рис. 3.2.14.

Зависимости условных вероятностей поражения человека тепловым излучением от расстояния до очага пожара:

1–От 2–Опзі 3 -Оатzі 4–Оат 117 Условные вероятности Оши2 и Оши2 в непосредстзервуара № 1 или № 2 соответственно) за его пределами составляют 0,938.

При этом на расстоянии 56 м от границы очага пожара условные вероятности Оши2 и Оши2 равны 0.

Условные вероятности Ошиз и Оиз в непосредствено и а очага пожара условные вероятности Оаиз и Олиз равны О.

Условные вероятности Ош14 и Оши4 в непосредственной близости от границы очага пожара (поверхность резервуара № 1 или № 2 соответственно) за его пределами составляют 0,972.

При этом на расстоянии 71 м от границы очага пожара условные вероятности Оа14 и Оши4 равны О.

Минимальное расстояние от стенок резервуаров до обвалования (ограждения) парка составляет 13,9 м для каж дого резервуара.

С целью упрощения вычисления величин потенциальловные вероятности поражения Оашт» Оши2.

Оаиз, О14, Ошv, Олv2, Оатз, Олу4 вне пределов площади, занимаепринимались равными:

Ош = Оши =0,275 в пределах обвалования (огражпарка шириной 20 – 13,9= 6,1 м, Ошл=Оли=0 на расстояниях от обвалования (ограждения) парка более 6,1 м;

118 Ои2 = Оши2 =0,938 в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) стояниях от обвалования (ограждения) парка более 42,1 м;

Оатз =Олуз =0,963 в пределах обвалования (огражпарка шириной 65 – 13,9=51,1м, Ошиз =Олуз =0 на расОш14 = Оау4 =0,972 в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) парка шириной 71- 13,9=57,1 м, Оа14 =Оли4=0 на расстояниях от обвалования (ограждения) парка более 57,1 м. для сценариев, связанных со сгоранием паровоздушного поражения Оат, Олт). ного облака в случае пожара-вспышки, определяемый по составляет Кr1=1,2КнкПР =1,2-101=121 м. ного облака в случае пожара-вспышки, определяемый по верхности пролива Fк2=F=83 000 м) в результате полного разрушения 119 (ограждение) парка, составляет Кғ2=1,2К2нкПР =1,2 228,5=274 м.

В соответствии с прил.

6 принималось, что условная душного облака, равна 1, за пределами этой зоны условная Таким образом, условные вероятности поражения Олй, Оаи составляют:

1, при г5 Rr1, 0, при г Кr1;

1, при 5 RF2, О= 0, при * Кғ2, где – расстояние, отечитываемое от границы соответствующего пролива для сценариев, связанных со взрывом паровоздушного облака (условные вероятности поражения Оии.

Олиш).

Условные вероятности поражения человека волной давления Оаии.

Оаv для сценариев, связанных со взрывом прил.

6) на основе полученных зависимостей АРг), Г(г)» АP2(г), I2(г).

Для демонстрации расчета условной вероятности поражения волной давления с использованием пробитуи ни ни, пною 120 ного облака, образовавшегося в результате испарения с поония их ороия в ония пния парка), в точке, расположенной на расстоянии 200 м от обвалования (ограждения) парка.

Согласно результатам расчета параметров волны давточное давление волны составляет АР = 1,87 10* Па; импульс фазы сжатия волны давления составляет /* = 1435 Па с.

Величина параметра I, определяемого по формуле (П6.8) прил.

6, составляет 17 500 8,4 290 17 500 290 =0,573.

ДР 1,87-10* 1435 Значение пробит-функции Рг, определяемое по формуле (П6.7) прил.

6, составляет Рг=5,0–0,261п =5,0–0,26ln0,573 =5,15.

Согласно табл. П4.2 прил.

6 полученному значению ности поражения 56 %.

Таким образом, для рассматриваеной давления равна О= 0,56.

Аналогичным образом были получены значения условных вероятностей поражения Олип, Олиш на различных расстояниях от обвалования (ограждения) парка.

Графики полученных зависимостей условных вероятностей ОдVП Олиш от расстояния до обвалования (ограждения парка) приведены на рис. 3.2.15.

121 .

0.2 Расстояние от обвалования (ограждения) парка, м Рис. 3.2.15.

Зависимости условных вероятностей поражения человека волной давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка:

1–Оvш:

2 –Отп паровоздушного облака Оли, Оиш внутри обвалования (ограждения) парка принимались равными 1.

3.2.7.

Вычисление расчетных величин пожарного риска и в селитебной зоне вблизи объекта В соответствии с п. 25 при определении потенциальна зоны:

А, В, С (см. рис. 3.2.16), внутри которых значения потенциального риска Р полагаются одинаковыми (в пределах одной зоны).

Приведем значения условной вероятности поражения для различных зон.

122 Резервуар № 1 Резервуар № 2 Ограждение парка Рис. 3.2.16.

Схема резервуарного парка к расчету обвалования (ограждения):

2П– зона А; –зона В;

8 –зона С Зона А:

Qan =1;

Qan4 =1;

Оиз =0,963;

Qr2 =1;

Оaл =1;

Оши4 =0,972;

Оаз =1;

Qan2 =1;

Оат =1;

Qа =1;

Qаиз =1;

Саrт=1;

Qaт =1;

Qaт4 =1;

Оаvп =1;

Оатz =1;

Оши=0,275;

Ош =1.

Qатз =1;

Оли2 =0,938;

Таким образом, величина потенциального пожарного риска в зоне АРА, определяемая по формуле (1), составляет РА=Д0а2, =Qan2п+Qшг0г+Qгз2з +Qг424 + =1 123 +ОтОт +ОтрОпz +ОтзОпз +Оп Оп4 +ОтОm +От2Ош2 + + QтзQшз +Qm4Оm4 +Qшw2r +QavгОrz +QaтзОrз + =1 7,8 10 +1 1,8 10 +1 3,8:10+1 2,5 107+ +1-2,9-10 +1-6,7-107+1-1,4-10+1-9,3-10+ +1-1,3 10*+1 3,1 10 +1 6,4-10+1 4,3 10+ +0,275 1,3 10 +0,938 3,1 10 +0,963 6,4-10+ +0,972 4,3 10 +1 2,2 10+1 9,2 10*+1 3,3 10+ +1 1,4 10=3,5 10 год Зона В:

Оan =1;

О4 =1;

Оаүз =1;

Ог2 =1;

Оашт =0,275;

Олv4 =1;

Опз =1;

Оаи2 =0,938;

Ог4=1;

Оаиз =0,963;

Оли =1;

Оaт=1;

Оаш4 =0,972;

Оаrп =1;

От2 =1;

Ошw =1;

Оаиш =1.

Оатз =1;

Ошv2 =1;

Таким образом, величина потенциального пожарного риска в зоне В Рв, определяемая по формуле (1), составляет Рв=20.2=Qn2п+0аг0г+аз2гз +0м24 + =1 +ОтОт +ООп2+ОпзОпз +Ош4Оп4 +ОаmтОт +ОтгОтz + + QтзОтз +Qаm4Оm4 +Qv2n +Qv22rz +Qaуз2уз + =1 7,8 10 +1 1,8 10 +1 3,8 10+1-2,5 10+ +1 2,9-10 +1 6,7 10 +1 1,4-10 +1-9,3 10+ +0,275 1,3 10 +0,938 3,1-10 +0,963 6,4-10+ +0,972 4,3 10 +1 1,3 10*+1 3,1-10 +1 6,4-10+ 124 +1 4,3 10+1-2,2 10 +1-9,2-108+1 3,3 10+ +1 1,4 10*?=3,5 10* год".

Зона С:

On =1;

Оап4 =1;

Ошиз =0,963;

Qarz =1;

Оашп =0,275;

Оши4 =0,972;

Олз =1;

Ош2 =0,938;

0лr =1;

Qп4 =1;

Оаиз =0,963;

Оат =1;

От =1;

Оап4 =0,972;

Оаиц =1.

Qaт2 =1;

Оши =0,275;

Оаш =1.

Отз =1;

Оши2 =0,938;

Таким образом, величина потенциального пожарного риска в зоне С Рс, определяемая по формуле (1), составляет Рс=2 0О, =QпОп+Ог20г2 +ОгзОз +Ог404 + +ОтОт +От2Оп2 +ОшзОпз +Оп4Оп4 +ОлтОт +Оm2Оz + + QшзОшз +Qаm42m4 +Qr2v +Qav2Оvz +QaүзОуз + +пи4т + О +От +Оац +шиш= =1-7,8 105+1 1,8-10 +1 3,8 106+1 2,5 107+ +1-2,9 10 6+1 6,7 10 +1 1,4 10 +1-9,3-10+ +0,972 4,3 107+0,275 1,3 10 *+0,938 3,1-105+ +0,963 6,4 10+0,972 4,3 107+1 2,2 10 + +1-9,2 108+1-3,3 10+1-1,4 10?=2,5 10 год. Аналогично по формуле (1) рассчитывается величина тоних рния н нно ран она от обвалования (ограждения) парка.

Результаты расчета потенциального пожарного риска 125 рис. 3.2.17 в виде графика зависимости потенциального дения) парка.

1-10-3 -10*5 -10*6 -0Т-011-10-9 Расстояние от обвалования (ограждения) парка, м Рис. 3.2.17.

Зависимость потенциального пожарного риска от расстояния до обвалования (ограждения) парка Индивидуальный пожарный риск на территории объекта Значение индивидуального риска для отдельного работника из числа персонала зависит от особенностей его деятельности и доли времени, которое работник проводит на различных участках объекта, характеризующихся различными значениями потенциального риска.

Вероятность присутствия работника на территории щих предпосылок.

126 рассматриваемый резервуарный парк, не превышает 40 ч в неделю, что составляет около 24 %. теризуется отсутствием постоянных рабочих мест, следоварабочего времени.

Таким образом, вероятность (доля времени) присутст4т =0,24-0,5 = 0,12.

3,5 10 год. Следовательно, величина индивидуального пожарного риска для персонала, обусловленного возможными пожарами в рассматриваемом парке, определяемая в соответствии с формулой (9), не превышает =0,12-3,5-10=4,2-10* год. Рассматриваемый резервуарный парк является опасиндивидуального риска не превышает нормативное значение Индивидуальный и социальный пожарный риск в селитебной зоне вблизи объекта Минимальное расстояние от обвалования (ограждезоны составляет 3000 м. стоянии 3000 м от обвалования (ограждения) резервуарного В соответствии с п. 2.6.20 Пособия для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, величина инди127 ального риска в этой зоне.

Таким образом, величина индивидуального пожарного ваемом резервуарном парке, для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, составляет 7,4 10 год и не превышает нормативное значение.

Условные вероятности поражения Сап» Ош2» Ог3» Ог4.

Оат.

От2.

Ошз.

От4.

Оат.

Оат2.

Оатз.

Оат4.

Оv» Оу2» Оауз» Оа 4, Оаv, Оаит, Оvп в селитебной зоне вблизи объекта (на расстоянии 3000 м от обвалования (ограждения) парка) равны 0.

Условная вероятность поражения Олиш в селитебной зоне вблизи объекта (на расстоянии 3000 м от обвалования (ограждения) парка составляет Олуш = 0,053.

В селитебной зоне расположены дачные участки на один участок.

Таким образом, среднее число людей, находящихся в селитебной зоне составляет и=60 3= 180 чел.

Среднее число погибших людей в селитебной зоне ловной вероятностью поражения Олии, определяемое в соответствии с формулой (12), составляет:

N=Олищп=0,053 -180 =9,54 <10.

Таким образом, в соответствии с формулой (11) вели для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, не превышает нормативное значение.

128 3.3.

Пример расчета индивидуального пожарного риска в зданиях и на территории объекта В настоящем примере приводится расчет величины воввоко ооно прро зворо оно (далее – Объект), то есть расчет индивидуального пожарного риска для персонала Объекта. собой совокупность следующих участков: - участок А– здание с помещениями А1, А2 и А3; - участок В – открытая площадка; - участок С – открытая площадка. ального пожарного риска (табл.

3.3.1 и 3.3.2). быть разделен на три условные категории (, и Ш) таким При этом суммарная доля времени нахождения каждого из сотрудников на Объекте в году с учетом 40-часовой рабочей недели и отпуска (30 календарных дней) составляет около 22 %.

Вероятности присутствия работников каждой из катев табл. 3.3.3.

129 Та бл и ца 3.3.1 опоно ранао поания пано на территории Объекта Наименование участка Максимальная величина потенциального территории объекта пожарного риска в пределах участка Р(), год А 1,2 10? в 2,7-10 С 1,9-10*5 Пр и м е ча н и е.

Для участка А приведено значение потенциального пожарного риска, обусловленного опасностью пожаров вне пределов этого здания.

Таблица 3.3.2 Значения потенциального пожарного риска в здании (участок А), оонопоно в лопоово ооноо Наименование Максимальная величина потенциального помещения пожарного риска в пределах участка Р, годA1 3,4-10*6 А2 5,6 10 4 АЗ 1,4-10 6 Табл и ца 3.3.3 Вероятность присутствия персонала на различных участках Объекта Наименование Вероятность присутствия на участке Объекта 40 участка территории Работники Работники Работники Объекта категории II категории категории А 0,14 0,05 0,05 0,06 0,01 0,01 А2 0,06 0,01 0,01 АЗ 0,02 0,03 0,03 в 0,04 0,01 0,16 С 0,04 0,16 0,01 130 По формуле (9) рассчитывается величина индивидуального пожарного риска К»1 для работника категории при Кт=Д9т Р() =0,14-1,2-10 +0,04.2,7-106+ +0,04-1,9 10=8,8 10 7 год. N Кт2 =Д РАт=3,4 10 .0,06+5,6 101.0,06+ = + 1,4 10 6.

0,02 =5,4-10 год. В соответствии с п. 2.6.18 величина индивидуального пожарного риска для работников категории К составляет с, ороои ро торые составляют соответственно Кд=8,7.10 год и Кш=6,3 10 год. в селитебной зоне вблизи объекта социального пожарного риска в селитебной зоне вблизи неОбъект).

Селитебная зона вблизи рассматриваемого Объекта и тв =50 чел. в зоне А и В соответственно.

131 пожарного риска в соответствии с методикой [1] для Объекта сваная сааия ания раания сраи ций, характеризующиеся следующими (см. табл. 3.4.1) часиния понии ви и нияи роания Таблица 3.4.1 № рассматУсловная вероятность поражения Частота реализации человека в селитебной зоне риваемого /-го сценария О, год сценария і в зоне А Сад/ в зоне В Сві 1 1,2 10"7 0,032 0,117 2 2,7-10-8 0,512 0,465 3 0,6-10-7 0,276 0,005 4 5,0 10% 0,124 0,012 5 6,4-10 8 0,378 0,293 3,2 10" 0,874 0,705 ших людей в селитебной зоне вблизи Объекта в результате реализации каждого из рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций.

Таким образом, в случае реализации сценария № 1 среднее число погибших людей в селитебной зоне вблизи Объекта V составляет N=Салтд +Овітв =0,032 30 +0,117 50=6,81. людей в селитебной зоне вблизи Объекта и для других сценариев из числа рассматриваемых.

Результаты расчета среднего числа погибших людей в селитебной зоне вблизи Объекта при реализации каждого из рассматриваемых сценариев приведены в табл. 3.4.2.

132 Табл и ца 3.4.2 № рассматСреднее число погибших людей в селитебной зоне вблизи Объекта в результате Примечания риваемого сценария і реализации /-го сценария N, чел.

1 6,81 <10 2 38,61 210 3 8,53 <10 4 4,32 0 5 25,99 1 61,47 1 Как видно из табл. 3.4.2, для сценариев № 1, 3 и 4 среднее число погибших людей в селитебной зоне вблизи сна ана с на рна в аа вития пожароопасных ситуаций менее 10 чел., следовательно, в соответствии с формулой (12) методики [1] указанные срни ни ци ни лни п риска для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи Объекта, не учитываются.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи Объекта, величина социального пожарного риска S определяется по формуле (11) методики 1 и составляет S=02+0+0%=2,7 108+6,4-108+3,2 10= =9,4 108 год. -1 Таким образом, величина социального пожарного риска для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи Объекта, составляет 9,4 108 год ПРИЛОЖЕНИЕ 1 П1.1 31 097 29 879 45 017 38 385 18 585 32 386 27 071 49 965 31 360 Теплота сгорания, кДж - кг 1 срарта ветта ЛВЖ пХ ЛВЖ пож, Е Е СнкПР, % (об.) (г/м для ГП) срния пни 3 Антуана, „С 25+147 -60+100 74+157 35+184 -80-20 -15+93 униуненин кний Температурный интервал 221,365 229,783 161,330 176,195 233,413 1281,721 237,088 Константы уравнения 1579,510 Антуана 1014,294 1287,625 1457,02 1093,537 6,29350 5,91048 6,3073 6,04622 6,31653 6,37551 . воспламенения, С 335 +535 Температура самоТемпература вспышки, "С +43 -18 26,98 130,196 70,134 88,149 17,03 93,128 44,053 26,038 58,08 Молярная масса, кг - кмоль 1 CsH0 С.Н12О CsН/N С2НО С2Н2 СзН О Сиая фрма Вещество Ацетальдегид Амилацетат Н-АмИЛОВЫЙ АлюмИниЙ Ацетилен Амилен Аммиак АнилИн Ацетон спирт 25 ОБ г134 П.1.1 40576 26007 44 573 45713 45 317 45574 28280 28.202 36 805 Теплота сгорания, кДж кг 1 та бл. пи Е ПВЖ ЛВЖ — Е Продолжение СнкпР, % (об.) (г/м для ГП) 2 1,43 20,0 о 00 распространения пламени 1,8 Антуана, °С -7+80 -130-0 59+126 -20+6 -1+126 значений констант уравнения Температурный интервал 178,099 225,178 230,470 242,555 210,745 279,638 Константы уравнения Антуана 902,275 1252,776 2792,832 968,098 1430,418 2664,684 6,10906 8,703213 5,61391 6,00525 6,25205 8,72232 . воспламенения, С +415 +532 410 +340 Температура самоТемпература вспышки, С -11 108,15 78,113 122,12 54,091 58,123 56,107 56,107 116,16 116,16 74,122 Молярная масса, кг - кмоль 1 СыНі2О2 СеHі2О2 С НО СтНО2 СвН6 С4Нв С4Н1о0 СаНа СаНа н-Бутилацетат Вещество 1,3-Бутадиен Бензиловый втор-Бутилн-Бутиловый Бензойная кислота н-Бутан 1-Бутен 2-Бүтен Бензол ацетат стрито 2 2 14 — о 135 П.1.1 18 496 119841 16516 44312 45 105 39587 44919 14 644 16 102 Теплота сгорания, кДж кг 1 т абл.

Характеристика вещества E ПА п 28 Снкгр, % (об.) (г/м для ГП) нарния праения 0,47 Антуана, °С -65+-13 105+287 -54+69 52+157 60+108 84+112 141+263 Температурный интервал 239,475 136,869 223,661 152,631 202,666 219,819 266,316 214,712 Константы уравнения 3 1166,274 Антуана 1656,405 1293,831 1872,743 1295,405 905,008 2266,447 8,177393 3074,220 6,0161 5,91242 5,99517 6,17894 7,23663 6,07647 7,99805 . воспламенения, С +470 10 геля) +207 +132 +400 Температура самоТемпература вспышки, С +128 8 +198 .

62,499 170,13 226,44 2,016 86,177 102,17 100,203 32,045 Молярная масса, кг кмоль 92,1 СжНзСI СтНњОs С6Н34 СаН14 СьН4О Сн СзНвОз Химическая формула N2H4 Вещество НГексадекан Н-Гексиловый Водород Галловая Проднини кислота Гептан 25 N № 8 136 П.1.1 15563 3,3-107 44 602 32610 10873 Теплота сгорания, „Дж- кг 1 табл. ЛВЖ П ЛВЖ Характеристика вещества E Продолжение Снкгр, % (об.) (г/м для ГП) 35,0 2,35 распространения пламени 3 Нижний концентрационный предел Антуана, °С 17+174 25+153 12+101 -24+83 значений констант уравнения Температурный интервал 227,700 204,342 250,725 259,715 Константы уравнения 3 Антуана 1809,975 1482,985 1632,425 1640,179 6,52023 6,15939 6,64091 6,78615 . воспламенения, С +367 rеля) +540009 зараррор. геля) +230 100 +440 +375 +413 Температура самоТемпература вспышки, С 44 +11 .

12,001 142,28 180,1 70,1 88,1 98,96 Молярная масса, кг- кмоль 1 73,1 СьНі206 С10H22 С«Нњ0 СзН-ON С4НаО2 СzНСӀ2 с Дивиниловый N,N-ДиметилВещество 1,4-Диоксан 1,2-ДихлорГлюкоза Паа Декан и рага 137 п. 34 876 34 147 44 470 7450 45578 45 928 36743 45 239 46 663 Теплота сгорания, кДж- кг 1 пи LL П Продолжение СнкпР, % (об.) (г/м для ГП) 100,0 0,63 875,0 распространения пламени .

0,88 Нижний концентрационный предел Антуана, С -159+12 2,9+152,4 -33+59 -60-35 48+214 -9-116 -83+28 Температурный интервал 236,329 232,372 253,884 243,783 245,642 233,493 207,56 Уненния унаныя 3 Антуана 1267,557 1098,945 2463,739 916,054 2058,392 1022,551 1461,643 6,34794 6,12270 7,29574 5,95318 7,83005 5,91799 6,06756 . воспламенения, С +310 +202 взвеси) 10 00 940 +462 +465 10 +432 +424 Температура самоТемпература вспышки, С .

1 48 73,14 74,12 170,337 58,123 56,11 74,12 72,15 120,20 Молярная масса, кг кмоль" 8 С.HиN Ст2Н26 С«Н10 CsH12 СэНH12 Химическая формула Вещество Диэтиламин Продилльной, Н-Додекан ИзопропилИзобутан Жепезо бензол спирт 2 5 8 .

138 п. 34 139 15 800 52 829 41.217 41.207 25 000 4000 23839 33879 Теплота сгорания, кДж кг П, ЛВЖ Характеристика вещества Е Е Е СнкпР, % (об.) (г/м для ГП) 2,23 5,28 6,98 1,49 распространения пламени -3,8+144,4 -8,1+138,3 -182+-162 Антуана, С -26+148 -20+220 -10-90 -17+103 Температурный интервал 232,380 215,073 223,579 223,608 264,804 245,818 273,2 Константы уравнения Антуана 1461,925 1575,114 1733,00 1537,082 380,224 1660,454 1870,4 7,51055 6,13329 6,28893 6,25485 5,68923 6,98913 7,3527 . воспламенения, С +430 +730750 преятя +530 460 528 420 3 440 +452 Температура само14 Температура вспышки, С .

106,17 106,17 106,17 24,32 16,04 32,04 86,133 40,08 Молярная масса, кг кмоль СзНвО СО CsHоО СвН10 СвН10 Са Химическая формула пропооный, Предмильло, Вещество Метиловый м-Ксилол о-Ксилол п-Ксилол стрит, Метан 2 47 3 3 139 П.1.1 39 435 44 684 10 104 27 696 44 787 44 342 24 85027 360 45 350 36 702 35 676 Теплота сгорания, кДж- кг 1 табл. п по п Е СнкпР, % (об.) (г/м для ГП) нарения реени Антуана, °С -48+80 80+159 -14+126 92+270 -50+36 70+145 -19-116 800 2+150 уннни унанания нни Температурный интервал 232,340 243,569 245,127 211,502 211,896 157,545 231,805 224,787 196,342 Константы уравнения 3 2206,690 Антуана 1292,791 3123,337 1510,695 1379,556 1739,084 1062,555 1632,315 1217,730 7,02453 9,67944 6,7978 6,17776 6,09396 6,0673 5,97208 6,44382 5,91684 д. воспламенения, С +520 +286 Температура самоТемпература вспышки, С 10 +115 г 72,107 128,06 128,257 44,05 114,230 28,01 212,42 72,150 93,128 79,10 Молярная масса, кг кмоль 1 С«НО СoНв СеН120 С2НО СвН18 CisHз2 О0 CsHі2 CsHsN Оксид углерода Оксид этилена Вещество Н-Пентадекан МетилэтилПенополин-Пентан -Пиколин Нно Приини 2 8 8 R 140 П1.1 44 000 46 590 353 604 34 405 16 490 9210 Теплота сгорания, кДж - кг 1 т а бл.

Характеристика вещества про Е Е — Е СнктР, % (об.) (г/м для П 40,0 1,0 353 37,5 наеия пеани Антуана, °С -189+ 42 -107,3+ 47, 0+97 значений констант уравнения Температурный интервал 13 ,125 Константы уравнения Антуана ,864 786,532 1751,981 813, 5,94852 7,44201 д. воспламенения, С заоро +380 заоро +220 вя. ааррор. геля) Температура самоТемпература вспышки, С 44,096 8 8 342,3 256,5 Молярная масса, кг кмоль 553 С12 H 22011 (СзНв)п (С.Н4) Сахар (сахароза) Полипропилен Пронный Вещество Проипилеи) Проелени Поана стии Сера 2 8 8 Р 141 П.1.1 14020 43 888 Теплота сгорания, кДж- кг 34730 44377 40 936 44 424 44 647 13097 44 527 19007 табл. Характеристика вещества ЛВЖ ЛВЖ 2 ПХ ЛВЖ П Продолжение Снкпр, % (об.) (г/м для ГП) распространения пламени 8 Антуана, °С -26,7+110,6 -15+80 -7+-146 23+100 76+254 59+236 60+-175 -17+-118 31+197 -19+60 Температурный интервал 245,616 272,986 226,254 190,513 217,713 250,310 220,735 255,973 242,574 197,626 Константы уравнения 3 Антуана 1202,471 1950,497 2468,910 2102,959 2113,057 1202,29 1328,171 1257,84 1906,53 607,399 6,12537 7,06542 6,12008 6,40007 7,09388 6,0507 5,93682 7,10337 6,80501 5,40973 д. воспламенения, С +246 +102 +250 +411 +205 +430 Температура самоТөмпература вспышки, С +103 7 34,076 76,14 104,14 198,39 92,140 184,36 114,230 72,1 60,05 156,31 30,03 Молярная масса, кг кмоль С4НаО С4Н30 СНв СтзН28 СаН18 С, 33 С.

СО 2,2,4-ТриметипСероводород н-Тетрадекан Формальдегид Вещество Сероуглерод Тетрагидрон-Тридекан Уксусная н-Ундекан Толуол пентан кислота 2Е — 8 142 П.1.1 27315 19 392 43833 52413 23587 41323 46 988 19329 30 562 26382 Теплота сгорания, кДж - кг 5020 т а бл.

5 П пож.

Характеристика вещества ТГВ Е П — Окончание СнкгР, % (об.) (г/м для ГП) (15г- м 3) 250,0 распространения пламени Нижний концентрационный предел -9,8+136,2 Антуана, °С 134+285 -35+132 -56+12 6,5+200 15+75,8 53+198 -31+78 20+135 ианнни унанания кни Температурный интервал 277,501 235,351 238,612 222,863 217,881 229,581 252,009 252,125 273,15 Инненны уннныя 3 1607,316 1203,526 1244,951 Антуана 2879,067 1030,007 1590,660 2753,183 1918,508 2392,56 7,12439 6,22672 6,35879 6,38605 6,11140 8,13754 7,81158 7,86626 5,96991 . воспламенения, „С 100 +637 +510 +259 +440 пея +515 +446 +431 +435 +412 +235 Температура само+153 +20 +111 +13 140.

Темпоратура вспышки, °С 112,56 84,16 30,069 88,10 106,16 148,1 64,51 28,05 62,068 46,07 90,1 65,4 Молярная масса, кг- кмоль 1 2НО2 С4Но2 СвН4Оз СвHsCI С2HSCI С СвН10 СН.

Химическая формула Этиленгликоль Вещество Циклогексан Этилацетат обзолото Бараельный, Илооный, ангидрид 25 3 88 8 3 83 143 П1.2 44 094 44 239 43 641 43 641 Теплота сгорания, кДж - кг і срерка вества пя. пях. по.

ЛВЖ СнкПР, % (об.) (г/м для ГП) распространения пламени 0,79 1,08 1,06 Антуана, °С 40-100 -60:85 100 06+0 унни уаннения кни Температурный интервал 384,195 222,066 221,695 223,220 Константы уравнения 3 Антуана 2629,65 682,876 664,976 695,019 7,54424 4,19500 4,12311 4,26511 . воспламенения, С 100 Температура самопоказателей пожарной Температура вспышки, С 2 102,2 Молярная масса, кг - кмоль 1 98,2 95,3 Ст,257 Н4,796 С6,991 Ст,024 по С6,911 Н12,168 Суммарная формула состав смеси, (ГОсT 1012-72") (ГОсТ 2084-77") (ГОСТ 2084-77*) (гОст 2084-77") Значения (гост, ТУ), Продукт Бензин АИ-93 Нен А онный Б-70 Бензин А-72 (мини)) (и) (мини) 2 .

144 П.1.2 43 590 43419 14000 17 000 43 692 43 692 Теплота сгорания, кДж кг 1 т абл. пи пи ЛВЖ по.

Е СнкпР, % (об.) (г/м для ГП) 0,61 0,52 8 0,55 0,64 иарения прани Антуана, °С 40-210 60-240 40-240 40-190 Температурный интервал 199,523 192,473 194,677 204,260 Константы уравнения Антуана 1255,73 1314,04 1211,73 1394,72 5,07818 5,00109 4,82177 5,59599 . воспламенения, С +225 +210 +227 +245 Температура само172,3 203,6 191,7 153,1 Молярная масса, кг. кмоль 1 С12,343 Н23,889 С14,511 п С13,595 С10,914 П стружечная пыль Керосин осветиКеросин осветисостав смеси, (ГОСТ 305-82*) тельный КО-20 (ГОСТ 4753-68) тельный КО-22 (ГОСТ 305-82") (ГОСТ 4753-68) (гост, Т»), Продукт топливо «3» топливо «Л» Дизельное Дизельное Древесно25 о гс 145 П.1.2 43 692 43 154 43 966 43 111 42257 Теплота сгорания, кДж- кг 1 д.

Характеристика вещества пи. пи. п. т Продолжение СнкпР, % (об.) (г/м для ГП) рароения прения 0,66 1,1 0,29 0,2 Антуана, °С 40-190 164+343 170+376 0+50 20+80 Температурный интервал 203,341 220,535 273,15 174,010 167,85 Константы уравнения 3 Антуана 1223,85 1478,16 2218,3 2524,17 2240,001 5,12496 6,17972 7,13623 6,88412 6,12439 . воспламенения, С +236 +250 +270 10 Температура само5+170 Температура вспышки, С +29 154,7 106,17 147,3 1 3,3 312,9 Молярная масса, кг кмоль 1 С10,5 H21,0 S0,34 N0,07 Ст1,054 Св Н10 С21,74 Н42,28 С22.25 П. Суммарная формула (смесь изомеров) (гост 10121-76") Керосин осветисостав смеси, тельный КО-25 (ГОСТ 4753-68) (гост 9410-60) (гост 3134-78") (гост, ТУ), Масло АМТ-300 Продукт % (масс.) Маспо трансУайт-спирит прафорног (ТУ 38-1Г-68) Ксилол = 146 П.1.2 41778 16807 16740 40 936 43 154 Теплота сгорания, кДж кг та бл.

Характеристика вещества пиж СнкпР, % (об.) (г/м для ГП) 10-35 распространения пламени 133 Антуана, °С 171+396 -15+100 -15+100 уни унанния ни Температурный интервал 1 60 242,828 244,752 Константы уравнения 3 Антуана 2023,77 1373,667 1415,199 5,62020 6,29685 6,27853 . воспламенения, С +550 Температура само 5+189 Төмпература вспышки, С 260,3 Мопярная масса, кг кмоль 81,7 86,3 S0,196 No,04 С19,04 С5,452 О Суммарная формула С6,231 Масло АМТ-300Т (ТУ38101243-72) Растворитель Р-4 (н-бутилацетат-12, Растворитель Р-4 Мука пшеничная (гост, тУ), состав смеси, Продукт (, Мука ржаная ацетон-26) (ксилол-15, толуол-62, толуоп-70, ацетон-15) 2 — 2 147 П.1.2 43154 43 154 36 743 Теплота сгорания, кДж кг 1 д .

Характеристика вещества пи. пи.

Продолжение СнкпР, % (об.) (г/м для ГП) 1,57 1,26 2,79 распространения пламени Антуана, °С -15+100 0+100 800 Температурный интервал 245,039 1,483 267,735 Константы уравнения Антуана 1378,851 1403,079 2083,566 6,30343 6,17297 8,05697 . воспламенения, С 17 Температура самоТемпература вспышки, ФС +6 86,8 59,36 Молярная масса, кг кмоль-1 Н8,655 С6,837 С2,761 Суммарная формула Растворитель Р-5 (н-бутилацетат-30, Растворитеь Р-12 (н-бутилацетат-30, Растворитель М этиловый спирт-60, (гост, ТУ), состав смеси, этилацетат-5, изобутиловый Продукт % (масс.) ксилол-40, ацетон-30) Ксилол-10, толуол-60) () 2 148 П.1.2 40936 43154 Теплота сгорания, кДж - кг 1 т а бл.

П СнкгР, % (об.) (г/м для ГП) 2,85 распространения пламени 1,72 Антуана, °С 100 100 Температурный интервал 290,920 251,546 Константы уравнения 3 Антуана 2487,728 1761,043 7,20244 . воспламенения, °С 144 10 Температура самоТемпература вспышки, С 10 55,24 Молярная масса, кг кмоль 1 81,51 С2645 5,810 Оббо Сруаая фарама Растворитель РМП этиловый спирт-64, (МРТУ 6-10-729-68) (н-бутилацетат-9, этиловый спирт-16, (гост, ТУ), состав смеси, спирт-10, этилцеллозольв-16) Растворитель спирт-3, этилцеллозольв-13, этилацетат-16) Проу, % (масс.) (ТУКУ 467-56) н-бутиловый толуол-21,5, н-бутиловый (толуол-10, РМЛ-218 83 149 П.1.2 16 652,3 43 154 17000 19000 Теплота сгорания, КДж - кг 1 т абл.

Характеристика вещества пиж.

п Е Продолжение СнктР, % (об.) (г/м для П) 1,25 нарения прения .

Нижний концентрационный предел Антуана, °С 40 ианнни нанния кннни Температурный интервал 241,00 Константы уравнения 3 Антуана 1699,687 6,83653 воспламенения, С 1 +180 пя +230 пее) Температура самоТемпература вспышки, С +16 Молярная масса, кг- кмоль 1 Суммарная формула 828 (ТУ6-10-1013-70) (н-бутилацетат-18, состав смеси, спирт-15, этилцеллозольв-17) (гост, ТУ), Растворитель Продукт РМЛ-315 ксилол-25, толуол-25, Сено Табак 2Е 8 150 П.1.2 440 300 26 100 20502 Теплота сгорания, кДж- кг Характеристика вещества Е Е ш Снкгр, % (об.) (г/м для ГП) ние 45-88 2 8 распространения пламени Антуана, °С но к Температурный интервал Константы уравнения 3 Антуана . +270 (ааророр. в воспламенения, С 5 +407 п пя Температура самоТемпература вспышки, С Молярная масса, кг кмоль Суммарная формула Торфяная пыль (гост, т»), состав смеси, Продукт 2 1 151 п Выделение токсичных 0,023 1000 0,0073 8 продуктов горения, Табли ца Значения показателей пожарной опасности по типовой горючей нагрузке в помещениях 0,015 0,015 0,043 0,037 кг/КГ 0,13 0,148 0,148 0,175 СО2 0,42 1,55 0,47 16 3,66 2,92 0,76 Удельный кислорода, расход кг/кг 2,99 1,25 1,29 3,41 3,31 Пименения распростраскорость пния пни. мени, м/с 0,084 0,018 0,018 0,015 0,014 Удельная массовая скорость нагоний. кг/(м2 с) 0,013 0,011 0,015 0,014 0 0,048 0,043 0,018 способность, Пым.

8 850 .

8 8 теплота сгоания.

МДж/кг см. табл. см. табл. см. табл. 23,3 8 40,9 п.1.2 П.1.2 43,7 П.1.2 34,8 Каюта с синтетической отделкой;

Радиоматериалы; полиэтилен, сро вния оня (ечиие ичиния полистироп, полипропилен, ткани (шерсть и нейлон) дерево, ткани и отделка Кабельный подвал/поток, резина, изделия из нее Материал кабели АВВГ и АПВГ Дизельное топливо (0,9+0,1) гетинакс Толуол Ксипол Рени, 152 Продолжение табл. П.3 Выделение токсичных 0,0054 0,016 0,016 продуктов горения, к/кг 0,056 0,28 0,109 0,15 0,124 0,161 0,269 0,269 0,024 0,024 0,024 0,072 0,024 0,024 0,024 0,38 3 2,29 1,57 1,06 1,57 Удельный просхокох, кислорода, 2,19 14 1,15 1,15 1,15 кг/кг 2,19 2,22 1,15 1,15 распростраЛинейная скорость п пни. мени, м/с 22 0,013 0,007 000г 0,058 0,022 30 0,019 0,059 0,059 0,059 Удельная массовая скорость кгӀ(м? с) 0,0076 0,024 0,024 3000 0,04 0,044 0,033 0,015 0,012 0,015 0000 0,014 0,03 образваная способность, Пмм.

8 438 8 92 83 теплота сгорания, 43,5-46,1 20,9 41,9 25,0 1,4 31,4 1, 13,8 13,8 16,1 13,8 13,8 13,8 Телефонный кабель ТПВ;

ПВХ Лиственные древесные стройЛесопильный цех; древесина Штабель древесины; хвойный ПВХ-оболочка и полиэтилен сные сны доы ПВХ-оболочка и изоляция Турбинное масло (ТП-22 Материал Электрокабель АВВГ;

Электрокабель АПВГ; материалы; штабель текстолит, карболит и фанера (0,5+0,5) и лиственный лес Этиловый спирт Нефть Ацетон 153 П1.3 Выделение токсичных 0,005 продуктов горения 0,121 0,0052 0,0039 0,012 0,015 0,163 0,15 0,004 0,0052 кг/кг 0,108 0,015 0,127 Продолжение 0,54 8 0,72 8 5 0,58 0,42 1,8 Удельный кислорода, расход 3 3,55 2,99 1,83 1,15 2,99 2,09 прасоота.

Линейная скорость пния ни. мени, м/с 01г.

0,045 0,028 0,028 0,014 0,071 0,0042 0000 4000 0,05 Удельная массовая состы выгорания, кг/Ӏм². с) 0000 0,021 0,021 0,013 0,000 0,011 0,021 4000 0,192 4000 0,02 оброаная способность, ППм.

104 164 1096 78 Нания теплота сгорания, п. 18,4 21,8 37,8 26,4 Сырье для легкой промышленница, рис, гречихаи мука из них Сырье для легкой промышленСырье для легкой промышленСырье для легкой промышленСырье и изделия из синтетичеПронивони иани поных ный жоных Клееные стройматериалы; ности; пен разрыхленный Склад бумаги в рулонах Склад оргстекла (ПММА) ности; хлопок и капрон Материал Склад хлопка в тюках типа КПРТ, ПТ, ВПРС Склад льноволокна ности; шерсть ского каучука 0,75 +0,25) фанера 154 П1.3 Выделение токсичных 0,014 00000 0,011 0,0046 продуктов горения, 0,097 0,094 0,112 0,122 0,063 Кг/КГ 0,02 0,66 0,72 0,97 0,68 2 Удельный расход кислорода, кг/кг 2,39 2 Линейная распростраскорость мени, м/с 0,0054 0,015 00004 0,0078 массовая скорость кг/(м² с) 0,062 0,023 0,023 0,018 0,013 0,043 0,025 оброваща Нп- м²/кг 612 2 28 теплота сгорания, МДж/кг 33,5 23,5 0,95 древесина +0,05 (ФЛ +РХО) +0,15 (ППУ, искусственная кожа Упаковка; бумага, картон, полиКабели и провода;

0,75 (АВВГ, АПВГ, ТПВ) +0,25 (КПРТ, ПР, Вешала текстильных изделий (0,4+0,3 +0,15 +0,15) Индустриальное масло Материал картон, полистирол ПВХ) +0,1 эмаль (0,5+0,25 +0,25) ШРПС) 155 Таблица П1.4 Удельная массовая скорость выгорания Низшая Удельная массовая Вещества и материалы теплота сгорания, скорость выгорания, МДж/кг кг/мс) Бензол См. табл. П.1 0,073 Бумага разрыхленная 13,4 0,008 Бумага (книги, журналы) 13,4 0,0042 Волокно штапельное 13,8 0,0067 Волокно штапельное в кипах 13,8 0,023 40 x 40 x40 см Диэтиловый эфир См. табл. П1.1 0,06 Древесина (бруски) влажность 13,7 % 13,8 0,039 Древесина (мебель в зданиях 13,8 0,014 при влажности 8 10 %) Изопропиловый спирт См. табл. П1.1 0,031 Изопентан См. табл. П1.1 0,010 Каучук СКС 43,9 0,013 Каучук натуральный 44,7 0,019 Книги на деревянных стеллажах 13,4 0,017 Кинопленка триацетатная 18,8 0,009 Карболитовые изделия 26,9 0,0095 Лен разрыхленный 15,7 0,021 Мазут 39,8 0,035 Натрий металлический 10,9 0,018 Органическое стекло 27,7 0,016 Пенополиуретан 24,3 0,0028 Полистирол 39,0 0,014 Полипропилен 45,7 0,015 Полиэтилен 47,1 0,010 Резина 33,5 Текстолит 20,9 0,0067 Хлопок + капрон (3:1) 16,2 0,013 Хлопок в тюках (плотность 190 кг м 16,8 0,0024 Хлопок разрыхленный 15,7 0,021 156 Таблица П1.5 Линейная скорость распространения пламени по поверхности материалов Линейная скорость Материалы распространения пламени, м/с 0,1 в разрыхленном состоянии Корд 0,017 Хлопок разрыхленный 0,042 Лен разрыхленный 0,05 Хлопок + капрон (3:1) 0,028 Древесина в штабелях при различной влажности, %:

8-12 0,067 16-18 0,038 18-20 0,027 20-30 0,02 более 30 0,017 Подвешенные ворсистые ткани 0,067-0,1 Текстильные изделия в закрытом складе 0,006 при загрузке 100 кг/м?

Бумага в рулонах в закрытом складе при 0,005 загрузке 140 кг/м² Синтетический каучук в закрытом складе 0,007 при загрузке свыше 290 кг/м Деревянные покрытия цехов большой 0,028-0,053 площади, деревянные стены и стены, отделанные древесно-волокнистыми плитами Соломенные и камышитовые изделия 0,067 Ткани (холст, байка, бязь): по горизонтали 0,013 в вертикальном направлении 0,3 в нормальном направлении к поверхности 0,04 тканей при расстоянии между ними 0,2 м 157 Таблица П1.6 Дымообразующая способность веществ и материалов Дымообразующая Вещества и материалы способность, Нп м /кг Бутиловый спирт Этилацетат 330 Циклогексан 470 Древесина 23 Древесное волокно (береза, осина) 104 ДСП 60 Фанера 140 Сосна 145 Береза 160 Древесно-волокнистая плита (ДВП) 130 Линолеум ПВХ 270 Стеклопластик 340 Полиэтилен Табак «Юбилейный» сорт, вл.

13 % 120 Пенопласт ПВХ-9 1290 Пенопласт ПС-1-200 1000 Резина 850 Полиэтилен высокого давления (ПЭФВ) 790 Пленка ПВХ марки ПДО-15 400 Пленка марки ПДСО-12 470 Лен разрыхленный 3,4 Ткань вискозная 63 Атлас декоративный 32 Репс 50 Ткань мебельная полушерстяная 116 Полотно палаточное 58 158 Таблица П1.7 Удельный выход (потребление) газов при горении веществ и материалов Удельный Выделенис газов, кг/кг Вещества и материалы расход кислоСО со НС рода, кг/кг Хлопок 0,0052 0,57 2,3 Лен 0,0039 0,36 1,83 Хлопок + капрон (3:1) 0,012 1,05 3,55 Кабели АВВГ 0,11 0,023 Кабели АПВГ 0,15 0,016 Древесина 0,024 1,51 1,15 Древесина, огнезащищенная 0,12 1,96 1,42 препаратом СДФ-552 159 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 П2.1 разгерметизации, 4,0-10-5 1,0-10-5 6,2-10-6 3,8 10-6 1,7-10-6 3,0-10-7 4,0 10-5 1,0 106,2-10-6 3,8 10-6 1,5-10-5 4,3 10-3 6,1-104 5,1-10-4 2,0 101,0-10год Диаметр отверстия Полное разрушение Полное разрушение про пено отводящего трубоистечения, мм провода 12,5 8 12,5 ки и и и рим ее с еени рим ии с еещи среды Аерды Наименование оборудования Химические реакторы под давлением 160 П2.1 разгерметизации, д .

Частота 1,1-10-2 1,3 10-3 3,9 10 1,3-101,0-10-4 8,8-10-5 1,2-10-5 5,0-10-6 5,0-104 5,0-10-5 8,0-10-6 2,0-104 1,0-104 8,0-10-5 4,0 10-5 4,6-10-з 9,3-10 4 по.

Продолжение Диаметр отверстия Полное разрушение Полное разрушение Полное разрушение Пречение ререни истечения, мм Утечка паров с 12,5 8 500 иим оеие с ееещи наченим гчами резервуара и н Сненние рение иесны вуары для хранения сжиженных газов Наименование оборудования с плавающей крышей 161 т а б.л.

П2.1 2.

Для гибких соединений для проведения сливоналивных операций в таблице приведена вероятрат 9,0-10-5 9,0-10-5 1,3 10-5 1,0-10-6 4,0 10-5 по Окончание Диаметр отверстия Прение ререни истечения, мм с с сим а с сти си ди иии, ги кии ср аа раа, савара саца среды сния пенядне спеения Наименование оборудования со стационарной крышей сливоналивных операций 162 При определении частоты разгерметизации фильтров обоние ооно уонох аонни сматривать как участки технологических трубопроводов, ках теплообменника.

Частота реализации сценариев, связанных с образованием огненного шара на емкостном оборудовании со сжиженными газами и ЛВЖ вследствие внешнего воздействия очага пожара, определяется на основе прил.

3 к настоящему Пособию.

При отсутствии необходимых данных допускааппарат (резервуар).

Та бли ца П2.2 Частоты утечек из технологических трубопроводов Частота утечек (м. год) Диаметр Малая Средняя Большая трубопровода, (диаметр (диаметр (диаметр (диаметр Разрыв мм отверстия отверстия отверстия отверстия 12,5 мм) 25 мм) 50 мм) 100 мм) 50 5,7-10 6 2,4 10,6 1,4- 10 6 100 2,8-10 1,2-10 6 4,7-107 2,4 1077 150 1,9-10 7,9.10?

3,1-10-?

1,3 10*?

2,5 10-8 250 1,1-10 4,7-10?

1,9.107 7,8 10* 1,5 10 8 600 4,7-10 ?

2,0 10 ?

7,9.10 3,4.10 6,4-10 6000 3,1-10*?

1,3-10*?

5,2-10 8 2,2 10-8 4,2-10 9 1200 2,4-10-7 9,8 10 3,9.10-8 1,7-10 * 3,2 10 9 При мечани е.

Частота разгерметизации технологических в табл. П2.2 значений.

163 Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода Удельная частота разгерметизации линейной части образом: а) на основе статистических данных определяется ба1,4.10 год м– для магистральных газопроводов;

2,7.10 год.м – для магистральных нефтепроводов; четов типы разгерметизации: - для магистральных газопроводов: /=1 – проколы (трещины, точечные отверстия), опре /=2– отверстия с диаметром, равным 10% от диа/=3 – разрыв, определяемый как образование отверстия - для магистральных нефтепроводов:

« еы щадь дефектного отверстия – 0,0072S (S – площадь попе/=2– трещины, характерный размер 0,751D, пло щадь дефектного отверстия – 0,044850; /= 3 – «гильотинный» разрыв, характерный размер 0,751D, площадь дефектного отверстия – 0,17950164 Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;

(і= 1...6 — табл. П2.3);

Та блица П2.3 сетия ея дния оттия Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной ер (т), % Проколы Причина (трещины), Отверстие Разрыв точечные Всего отверстия =2 =3 13,2/16,8 26,6/26,2 9,7/6,5 49,5 П= Внешнее воздействие Брак в строительстве, 10,6/11,3 4,7/4,6 1,2/0,6 16,5 і= 2 дефект материалов Коррозия 15,2/15,2 0,2/0,2 0/00 15,4 і= 3 1,8/2,2 2,2/2,2 3,3/2,9 7,3 = Движение грунта, вызванное природными явлениями 3,0/3,0 1,6/1,6 /00 4,6 1=5 Ошибки оператора 6,5/6,5 0,2/0,2 /00 6,7 с=.

Прочие и неизвестные причины Итого 50,3/55,0 35,51/35,0 14,2/10,0 100 При м еча н и е.

В числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов.

(П2.1) (т) =ср 2Л (т) /100, = где Аер – базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год.м;

Л(т) – относительная доля і-ой 165 деляются по формулам:

(П2.2) 12) =2үср бдә (П2.3) 13=з/ср кте кз;

(П2.4) 14 =14/ср дгд пер2, (П2.5) 15) =15/срМoпi (П2.6) 16= 1ы/срэ (П2.7) где Ктс, Кзт, КННБ, Кпер1, Кбд, Ккпз, Кдгд, Кпер2, Коп — поправочные коэффициенты, определяемые по табл. П2.4 с учетом техТаблица П2.4 Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной доле аварий Значение поправочного Поправочный коэффициент коэффициента Поправочный коэффициент Ке, зависящий к.= ехрӀ-0,275(8 – 6) от толщины стенки трубопровода 8, мм Поправочный коэффициент к, зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода, м: менее 0,8 Кт =1 от 0,8 до 1 Кг=0,93 более 1 К.=0,73 Поправочный коэффициент Кннь для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее – ННБ): на участках этих переходов ннь = вне этих участков 166 Продолжение табл. П2.4 Значение поправочного Поправочный коэффициент коэффициента Поправочный коэффициент кері переходов через искусственные препятствия: на переходах через автодороги, железкение ыи иение ении Кпер — 1 ными на них защитными футлярами (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства Поправочный коэффициент К6д» учитыконтроля при строительстве: для трубопроводов, построенных в соод =1 ответствии с требованиями нормативных документов при использовании улучшенных матеК6.=0,07 риалов и дополнительных средств контроля Поправочный коэффициент Хкте, учитывающий влияние толщины стенки трубо провода, мм, на частоту разгерметизации по причине коррозии: менее 5 Ккто =2 от 5 до 10 Кктс =1 более 10 Ккте =0,03 Поправочный коэффициент » учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии: для трубопроводов, построенных в соКктэ =1 ответствии с требованиями нормативных документов при использовании улучшенной сисКкт = 0,16 темы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, 167 Окончание табл. П2.4 зчение поено Поправочный коэффициент коэффициента Поправочный коэффициент Кд зависящий Ка =еxр-0,00156(D-274) от диаметра трубопровода D, мм Поправочный коэффициент Крер2, учитыные участки: для водных преград для заболоченных участков при отсутствии переходов либо выКпер = 1 полненных методом ННБ Поправочный коэффициент Кот зависящий Коп =ехр-0,004(D -264) от диаметра трубопровода D, мм Частота возникновения пожара в здании (помещении) озниях азия в ани ни вви площади здания (помещения).

Табл и ца П2.5 зоно в аия пни озних таста Объект возникновения пожара (м?, год) Электростанции 2,2.10 Склады химической продукции 1,2-103 Склады многономенклатурной продукции 9,0 10 5 Инструментально-механические цеха 0,6-10 3 Цеха по обработке синтетического каучука 2,7-10*3 и искусственных волокон Литейные и плавильные цеха 1,9.10 Цеха по переработке мясных и рыбных продуктов 1,5.10 3 Цеха горячей прокатки металлов 1,9 103 Текстильные производства 1,5.10 5 свиныя праные зианных 1,2 105 объектов 168 Следует отметить, что зависимость частоты возникнолинейной.

Частота возникновения пожара в здании (помещении) О, год, может быть также определена по следующей формуле:

О=ар (П2.1) где а, b – константы, определяемые для различных зданий по табл. П.2.6;

F– площадь здания (помещения) производственного объекта, м.

2 Та бли ца П2.6 Характеристика здания а Здания пищевой, табачной промышленности 0,0011 0,6 Переработка горючих веществ, химическая про0,0069 0,46 мышленность Размещение электротехнического оборудования 0,0061 0,59 Обслуживание транспортных средств 0,00012 0,86 Текстильная промышленность 0,0075 0,35 Полиграфические предприятия, издательское дело 0,0007 0,91 Административные здания производственных 0,00006 0,9 объектов Другие виды зданий производственных объектов 0,0084 0,41 Использование формулы (П2.1) и табл. П2.6 рекомендуется для помещений площадью более 1000 м2.

169 ПРИЛОЖЕНИЕ 3 ПРИМЕРЫ ЛОГИЧЕСКИХ ДЕРЕВЬЕВ СОБЫТИЙ И СВЕДЕНИЯ, НЕОБХОДИМЫЕ ДЛЯ ИХ ПОСТРОЕНИЯ В табл. П.3.1 представлены приведенные в методике [1] рекомендуемые условные вероятности мгновенного воспламенения и воспламенения с задержкой по времени в зависимости от массового расхода скорости истечения горюси и ии и и ра зации типового технологического оборудования на объекте. о вои, уен оплони ощени ототь сот оть т нья отс в пооое о ети о и Так, в соответствии с табл. П.3.1 для аварии, связанной с полным разрывом, например, аппарата и поступлением гопространство, условные вероятности реализации различных района размещения объекта благоприятных для образова- мгновенное воспламенение Р= 0,2; сееени ещи олетие пе они - сгорание с избыточным давлением при образовании горючего газопаровоздушного облака и его последующем воспламенении при отсутствии мгновенного воспламенения Р=(1 – 0,2)-0,24-0,2-0,6 = 0,023; - сгорание без избыточного давления при образовании сони вении млонии олни нии Р=(1 – 0,2)-0,24-0,2(1 – 0,6) = 0,015.

170 Та бл и ца ПЗ.1 Условная вероятность мгновенного воспламенения и воспламенения с задержкой Условная вероятность Условная сгорания с образованием Условная зероятность Массовый олонодллено последующего вероятность при образовании горасход истечения, воспламенения кг/с мгновенного рючего газопаропри отсутствии воспламенения мгновенного с его последующим воспламенения воспламенением Жидкость Пррудажная.

Жидкость Двухфазная нззчения Жидкость среднее смесь смесь смесь Малый 0,5 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,080 0,080 0,050 (1) Средний 10 0,035 0,035 0,015 0,036 0,036 0,015 0,240 0,240 0,050 (1-50) Большой 000 0,150 0,150 0,040 0,176 0,176 0,042 0,600 0,600 0,050 ( 50) Полный Не опре0,200 0,200 0,050 0,240 0,240 0,061 0,600 0,600 0,100 разрыв делено Примечания:

1.

Согласно методике [1] для ЛВж с температурой вспышки мения как для двухфазной среды.

2.

Условная вероятность воспламенения принимается равной 1 нения и выше, или указанное пространство характеризуется наличием постоянных источников зажигания этого горючего вещества На рис. П3.1-П3.3 приведены упрощенные типовые ви и и зий оеи сиини иини и пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией 171 технологического оборудования на наружной установке с обращением горючих жидкостей (ГЖ), легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ), сжиженного углеводородного газа (СУГ) и горючих газов (ГГ), которые, могут использоственных объектов.

Воспламенение Про поорра Разгерметизация Воспламенение не происходит Без последствий Рис. ПЗ.1.

Типовое дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с разгерметизацией единицы технологического оборудования (1-го аптарата) и истечением ГЖ Мновенное воспламенение Факельное горение или огненный шар при проеним роним.

Пожар пролива Воспламенение Взрые газопаровоздушного облака Имеются условия для образования облака Воспламенение Разгерметизация с задержкой Отсутствуют условия для образования облака Пожар пролива Воспламенение не происходит Без последствий Рис. П3.2.

Типовое дерево событий при возникновении и развитии ни оени с ени, сни е жидкой фазы или двухфазной смеси СУГ или ЛВЖ 172 Мгновенное воспламенение сне гоноо Воспламенение Взрыв газопаровоздушного облака Имеются условия для образования облака Воспламенение Разгерметизация с задержкой Пожар-вспьшка Отсутствуют условия для образования облака Факельное горение Воспламенение не происходит Без последствий Рис. П3.3.

Типовое дерево событий при возникновении и развитии технологического оборудования (1-го аппарата) и истечением ГГ или паров ЛВЖ Приведенные типовые деревья событий описывают озовни, твании нание пни и отани в пределах того технологического аппарата, на котором они возникают, то есть возможность эскалации пожаров (возони в оани в ни и ени пни в Поэтому при использовании этих деревьев событий с оборудованием под давлением целесообразно учитывать дополнительные сценарии, связанные с реализацией огненного шара с частотой, указанной в прил.

2 к настоящему Пособию. нии величин пожарного риска является специфичной зада173 соти осни сти и ия ороти пожарной защиты, и при этом является необходимым.

Прижароопасных ситуаций с учетом возможности эскалации пожаров приведены в разд.

3 настоящего Пособия в примере для наружной установки.

Оценка влияния возможности эскалации пожара на сеееи прет ее еи елеи прее при определении величин потенциального риска по формуоро полнительным сценариям.

При этом проведение расчетов по оценке пожарного сти эскалации пожара осуществляется с использованием вательности: - для всех участков объекта (помещения зданий и совни ои и аи и но ои ные сценарии их возникновения и развития.

Под первичным сценарием понимается последовательность события с момента возникновения пожароопасной ситуации (пожара) до вения (помещения очага пожара, отсекаемого аварийной хода за его пределы; - определяются частоты реализации первичных сценасни аи и на сроани ни а вичные сценарии) путем умножения частоты реализации 174 и конечных для первичного сценария событий; калация (выход пожара за пределы участка, являющегося сие вони оних, они ния вени с и и и еи пи и аи этом анализируются все последующие стадии эскалации, а также рассматривается возможность дальнейшей эскалации; сроени рни реени ени оени и уа еа ае а а а а сия моти ини оние ти с ноания пни ния ци наные на не нана ороения ония поение вроия уроен а также суммарные значения потенциального пожарного си паи н саи вреи да При оценке пожарного риска с учетом возможности стки объекта рассматриваются события, связанные с разрушением (повреждением) зданий, сооружений, технологичесоседних с местом возникновения пожара участках, и/или смеи, оени и ри пеи в еи щающихся на соседних участках, при воздействии опасных факторов. срони и омени рони вение они с использованием следующих положений.

175 1.

При невозможности определения времени перехода ааа а а аа а его равным нулю.

2.

Возможность эскалации (перехода на соседние участки) сани и аних сроани пани рани - факельное горение; - пожары твердых горючих веществ; срони внии дри ани в ини с образованием волн давления; странстве в режиме пожара-вспышки. можность возникновения следующих пожаров на соседних участках: - факельное горение; - пожары твердых горючих веществ; сни ееани и рни в ини с образованием волн давления; севеае пана в ки - реализация огненного шара; сни и ни зни и ини.

4.

Тип пожара из числа вышеперечисленных, вознилация, определяется исходя свойств горючих веществ и мавики ски и ково-ви (ики 176 метеорологических условий, объемно-планировочных ре уний, ни оних боеи и они ний, сооружений и наружных установок, размещаемых на данном участке. дующие сопутствующие факторы инициирующего заданную стадию эскалации пожара, воздействие которых обу - непосредственное воздействие открытого пламени зации пожара-вспышки; проливов горючих веществ на поверхность, пожарах твердых горючих веществ и огненных шарах; сгорании газопаровоздушной смеси; они пени ни влени и ение ни него очага пожара; орения рни и прни, орои элементов технологического оборудования; с ра ни а ни коммуникационным линиям (кабельные каналы, газоуравлизация и т. д.). участки Рэск рассчитывается по формуле Рск = Ркр (– Рф), (П3.1) 177 где Ркр – условная вероятность достижения опасными факние или разрушение зданий, сооружений, технологического оборудования наружных установок, располагаемых на соседних с местом возникновения указанного пожара участках, и/или воспламенение горючих веществ и материалов, эффективной работы мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, направленных на ограничение распространения пожара (системы пожаротушения и/или водяного орошения, водяные завесы, огнезащитные покрытия, огнепреграждающие устройства, системы сброса давления, зао пани ни ти зтио обеспечению пожарной безопасности допускается принимать равной нулю.

7.

Условная вероятность Ркр для случая непосредственного воздействия открытого пламени на горючие вещества и материалы, обращающиеся на соседних участках, а также на располагаемые на соседних участках здания, сосрарие пуни и руие уру, нни равной 1.

8.

Условная вероятность Ркр для случая распространеграждающих устройств.

9.

Условная вероятность Ркр для случая воздействия теплового излучения, инициирующего заданную стадию эскалации пожара, на технологическое оборудование, конна соседних участках, определяется соотношением 178 1, если д2 Ҫкр (П3.2) 0, если 4< Ҫкр» участке, кВт/м"; Ҫкр – критическая интенсивность теплового ои ия озолия емия ди олияи материала, кВт/м².

Для случая воздействия пожара на горючие вещества основе данных, приведенных в прил.

4 к методике [1] и располагаемое на соседних участках технологическое ободеляется на основании результатов испытаний соответстсури и ли Пи и и ни ных допускается принимать 4кр для технологического обо11.

Вероятность Ркр для случая воздействия волны избы1, если АР АРкр» (П3.3) 0, если АРАРр, критическое избыточное давление волны давления, кПа, оборудования.

179 Величина АРкр определяется исходя из технологических, планировочных и конструктивных решений оборудоравным 10 кПа.

Вероятность Ркр для случая воздействия волны избыулония, и и ния н ни ни Пособию.

В соответствии с методикой 1 условная вероятность сти них сия ст сви ораащи лаации пвации ни щаюци сих и и ти иия вителя оборудования.

Рекомендуемые сведения по условной вероятности эффективного срабатывания (выполнения задачи) некоторых систем противопожарной защиты, необходимые для вни и ни ни вени онни ни тии пожароопасных ситуаций, приведены в табл. П.3.2.

Та бл и ца П3.2 Условная вероятность Система противопожарной защиты Оно сннни Системы противопожарной защиты при соблюдении в полном объеме требований безопасности при проектировании, монтаже и эксплуатации:

0,8 сигнализации 180 Окончание табл. П3.2 Условная вероятность Система противопожарной защиты эффективного срабатывания шения или водяного орошения при наличии независимой организацией (вне зависимо0,95 - автоматические установки водяного (пенния при отсутствии контроля за работоспоцией 0,6 - остальные типы автоматических установок пожаротушения при отсутствии контроля за работоспособностью установки независимой организацией 0,5 Системы противопожарной защиты при несоблюдении в полном объеме требований безопасности при проектировании, монтаже и эксплуатации (в случае отсутствия данных предприятия-поставщика) О 181 ПРИЛОЖЕНИЕ 4 МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА 1.

В настоящем приложении представлены методы оценсор в и и еи бо ной зоне вблизи объекта.

Для оценки опасных факторов, реализующихся при тоды, регламентированные прил.

5 к настоящему Пособию.

I.

Истечение жидкости и газа Истечение жидкости 2.

Рассматривается резервуар, находящийся в обваловании (рис.

П.4.1) [1].

1о Рис. П.4.1.

Схема для расчета истечения жидкости эе в ре Вводятся следующие допущения [1]: оечетие оееиотреетие еи высоте;

182 си ови р тальна; - температура жидкости остается постоянной в течение времени истечения.

Массовый расход жидкости С, кг/с, через отверстие во времени і, с, определяется по формуле G)=бо – реи?

Аг (П4.1) Ак где Со – массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле Go = прАhol 2g(ho – khoг)» (П4.2) где р – плотность жидкости, кг/м;

8 – ускорение свободного падения, 8 = 9,81, м/с2; ; и – коэффициент истечения;

Аhо площадь отверстия, м";

Ин – высота расположения отверстия, м;

Ар– площадь сечения резервуара, м²;

1о – начальная высота столба жидкости в резервуаре, м. мости от времени і определяется по формуле ОО 8и Ако1?

(г) = hо (П4.3) р.Ар 2.42 Условие перелива струи жидкости (при по Плог) через обрелено фя пооле оее Прol гН+— (П4.4) где Н – высота обвалования, м; – расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

183 Количество жидкости т, кг, перелившейся через обоя ения ени ления ения ееи формуле: гроur G(1)a =О рошг — 2 (П4.5) 2.Ак роuгз о «ти ете в е через обвалование, с (т. е. время, в течение которого выполняется условие (П4.4)).

Величина (рои определяется по формуле -b+/b -4ас (П4.6) Грош 2а где а, , с – параметры, которые определяются по формулам: а= 8р А.ы /(2.А.), м/с?;

(П4.7) —. , м/с;

(П4.8) рАр с=1о -Н-2, м.

(П4.9) В случае, если жидкость в резервуаре находится под избыточным давлением АР, Па, величина мгновенного массового расхода Gо, кг/с, определяется по формуле Gо = прАы 2АР/р+2g(о – hы).

(П4.10) Для определения количества жидкости, перелившейся рировать соответствующую систему уравнений, где величина АР может быть переменной.

184 Истечение сжатого газа 3.

Массовая скорость истечения сжатого газа из резер- докритическое истечение: т/(т-1) 2 (П4.11) прии Ру G= Аhг Рру ;

(П4.12) - сверхкритическое истечение: т/-) (П4.13) прии Ру (+)/(у-) /2 G= Аhогц ирү?

(П4.14) + где G – массовый расход, кг/с;

Ра– атмосферное давление, Па;

Р– давление газа в резервуаре, Па; ү– показатель адиабаты газа;

Лны – площадь отверстия, м: – коэффициент истечения Р– плотность газа в резервуаре при давлении Ри, кг/м.

Истечение сжиженного газа 4.

Массовая скорость истечения паровой фазы Gи, кг/с, определяется по формуле 1 Р.М Gу = Аhol Р (0,167Р +0,534Р195) (П4.15) RТ.

185 где – коэффициент истечения;

Ал – площадь отверстия, м;

Р.– критическое давление сжиженного газа, Па;

М– моляроая ния тая с ания, тая та равная 8,31 Дж/(К моль);

Т. – критическая температура сжиженного газа, К;

Ра=Р/Р. – безразмерное давление сна ени – ни в рени на газа в резервуаре, Па.

Массовую скорость истечения паровой фазы можно также определять по формулам (П4.11) (П4.14).

Массовая скорость истечения жидкой фазы G, кг/с, определяется по формуле Рк о= 7о (П4.16) (1,227 3/2) где р– плотность жидкой фазы, кг/м; р–плотность паровой фазы, кг/м;

Тр= Т/Т. – безразмерная температура сжиженвать при 0,1<Рк50,9.

При иных значениях Рк для расчета величины массовой скорости истечения сжиженного газа рекомендуется использование формулы (П4.10).

Растекание жидкости 5.

Под квазимгновенным разрушением резервуара слелование.

186 Ниже представлена математическая модель, позвоПриняты следующие допущения: сдтая зата отая оатия до обвалования; - жидкость является невязкой; - поверхность земли является плоской, горизонтальной.

Система уравнений, описывающих движение жидкости, имеет вид О (п–hо)и =0, (П4.17) — 0 где – высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м;

С – высота подстилающей поверхности над фиксижения столба жидкости, м/с; х – координата вдоль направления движения жидкости, м; – время, с;

8– ускорение свободного падения, 8= 9,81 м/с2.

Граничные условия с учетом геометрии задачи (рис.

П4.2) имеют вид че =0;

(П4.18) дх x=0 – 0;

(П4.19) 187 = 0;

(П4.20) дх x=b 12 (п–а) 3/2 /h, если hа, (П4.21) , если h5а, где а – высота обвалования.

Рис. П4.2.

Типичная картина движения жидкости в обваловании --– уровень начального столба жидкости; уровень жидкости в промежуточный момент времени (результаты расчета) Массовая доля жидкости О, %, перелившейся через обвалование к моменту времени Т, определяется по формуле 7 ир (hү —а)dt 0=1000 (П4.22) hоR 188 кости прих=b, м/с; пм–высота столба жидкости прих=b, м;

1о – начальная высота столба жидкости в резервуаре, м; к– ширина резервуара, м.

График расчетной и экспериментальной зависимостей от параметра а/о представлен на рис. П4.3.

О, % 60 50 40 30 20 10 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 а/по Рис. П4.3.

Зависимость доли перелившейся через обвалование жидкости О от параметра а/по1– расчет;

2 – эксперимент сти может быть рассчитана по следующей формуле:

Мр=0,35 0,9 + (П4.22.1) Мо где М и М – масса пролитой и перелившейся жидкости соответственно, кг.

189 П. Количественная оценка массы горючих веществ, ооных сожания пония опасные газопаровоздушные смеси или проливы горючих сжиженных газов, легковоспламеняющихся и горючих жидкостей на подстилающей поверхности, определяется исходя из следующих предпосылок: ороа траоророр наличия на объекте нескольких аппаратов в (резервуаров) ние времени, необходимого для отключения трубопроводов. ооется оеия пеекия оетияе вреееся и должно быть минимальным с учетом паспортных данных с ни а и а а сорки прони тррокия токи равным: сани оати ана сти ста чения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не пре190 вышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов; - 120 с, если вероятность отказа системы автоматики ее элементов; ной ситуации с наземно расположенным оборудованием рудованием – температуру грунта, условно равную максив наиболее теплое время года; д) длительность испарения жидкости с поверхности иеи ение ни ения рини еи опасному компоненту.

7.

Масса жидкости, поступившей в окружающее пропо формуле та=рк, (П4.23) е е Масса жидкости, поступившей самотеком при полном разрушении наземного или надземного трубопровода, вы191 та =От+ (П4.24) 4 где (П4.25) где ДРР= hцPL8, (П4.26) где G – начальный расход жидкости, истекающей из резерсеи отия еения чеи ичетия трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, с; а– трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, объем от запорного устройства до места разгерметизации, м; и – сом о с то, са вово метизации;

АРк– напор столба жидкости в резервуаре, Па; пр – высота столба жидкости (от верхнего уровня жидкости сре а р рение свободного падения, 8= 9,81 м/с?.

Гпр =1рж» (П4.27) где р – коэффициент разлития, м (при отсутствии данных с проливе на бетонное или асфальтовое покрытие); ж – объразгерметизации резервуара, м.

192 Масса паров ЛВЖ, выходящих через дыхательную арматуру деляется по формуле тр =рур Рн Ро, (П4.28) где М (П4.29) о(1+0,00367о) паров ЛВЖ, кг/м;

Ра – давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа, определяемое по справочным данным;

Ро – атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101); к – геометрический объем пароему резервуара), м;

М – молярная масса паров ЛВЖ, кг/кмоль; – мольный объем, равный 22,413 м /кмоль; о – расчетная температура, С.

Масса паров ЛВЖ при испарении со в ро 9.

Масса паров ЛВЖ при испарении со свободной поту = Ср ТЕ, (П4.30) где Си – расход паров ЛВЖ, кг/с, который определяется по формуле Ои = ГРИ, (П4.31) р д слани в рее ни ни пни е вуаре, м; и– интенсивность испарения ЛВЖ, кг/(м с) ложения).

193 I.

Максимальные размеры взрывоопасных зон 10.

Радиус КнКПР, м, и высота ZнкПР, м, зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний НКПР), при неподвижной воздушной среде определяются по формулам: - для горючих газов (далее –ГГ):

0,33 тг КнкПР = 7,8 (П4.32) Р.СнКПР 0,33 т, ZнкПР = 0,26 (П4.33) Р.СнКПР - для паров ЛВЖ:

0,33 КнКПР = 7,8 (П4.34) Р.

СнКПР 0,33 та ZнкпР = 0,26 (П4.35) Р.

СнКПР где т – масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг;

Рг – плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м; тп – масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство кг;

Ра – плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;

СнкПР – нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, % (об.).

194 КнкПР меньше габаритных размеров пролива, – внешние габаритные размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние развни ени ы уеых опасных зон.

IV.

Определение параметров волны давления при сгорании газо-, паро- или пылевоздушного облака 11.

Методика количественной оценки параметров воздушных волн давления при сгорании газо-, паро- или пыле с и и ри ро на производственных объектах. четов являются: - определение ожидаемого режима сгорания облака; ных режимов; ной нагрузки; - оценка поражающего воздействия.

Исходными данными для расчета параметров волн давления при сгорании облака являются: - концентрация горючего вещества в смеси Сг; - стехиометрическая концентрация горючего вещества в смеси с воздухом Сстӣ - масса горючего вещества М, содержащегося в облаке, 195 в ои н т эффициент Z может быть принят равным 0,1.

При струйном рассчитывать с учетом стационарного распределения концентраций горючего газа в струе; - удельная теплота сгорания горючего вещества Еудь равной 340 м/с); - информация о степени загроможденности окружающего пространства; - эффективный энергозапас горючей смеси Е, который определяется по формуле М-Буд» Ст SСст» Е— Сст (П4.36) СгСст С При расчете параметров сгорания облака, расположенного на поверхности земли, величина эффективного энергозапаса удваивается.

Определение ожидаемого режима сгорания облака 12.

Ожидаемый режим сгорания облака зависит от тижающего пространства.

Классификация горючих веществ по степени чувствительности 13.

Вещества, способные к образованию горючих сме сей с воздухом, по степени своей чувствительности к возбутонационной ячейки менее 2 см);

196 класс 2 – чувствительные вещества (размер детонационной ячейки лежит в пределах от 2 до 10 см); тонационной ячейки лежит в пределах от 10 до 40 см); тонационной ячейки больше 40 см). сни в ни они нени приведена в табл. П4.1.

В случае, если вещество не внесено в классищимися в списке веществами, а при отсутствии информации т. е. рассматривать наиболее опасный случай.

Таблица П4.1 Класс 1 Класс 2 Класс 3 Класс 4 Ацетилен Акрилонитрил Ацетальдегид Аммиак Винилацетилен Акролеин Ацетон Бензол Водород Бутан Бензин Декан Гидразин Бутилен Винилацетат Дизтопливо Прининиани Бутадиен Винилхлорид о-Дихлорбензол Метилацетилен 1,3-Пентадиен Гексан Додекан Нитрометан Поона, Генераторный газ Керосин Окись пропилена Пропилен Изооктан Метан Окись этилена Сероуглерод Метиламин Метилбензол Рага.

Метилацетат Метилмеркаптан Этилен Метилбутилкетон Метилхлорид Метилпропилкетон Нафталин диметиловый Метилэтилкетон Окись углерода дивиниловый Октан Фенол метилбутиловый Подидки Хлорбензол продильный.

Сероводород Этиленбензол продольни Спирты:

Дихлорэтан Широкая фракция метиловый Прадот легких углеводородов этиловый пропиловый 197 Окончание табл. П4.1 Класс 1 Класс 2 Класс 3 Класс 4 амиловый изобутиловый изопропиловый Циклогексан Сжиженный природный газ Кумол Печной газ Циклопропан Этиламин 14.

При оценке масштабов поражения волнами давления плоте сгорания, используемой для расчета полного запаса срони прених уроения тния Дния в расчет значение удельной теплоты сгорания Еудо = =44 МДж/кг.

Для иных горючих веществ в расчетах используется удельное энерговыделение Еуд = ВЕудо Здесь 3 – корректировочный параметр.

Для условно выделенных классов горючих веществ величины параметра 3 представлены в табл. П4.2.

Та бл и ца П4.2 Классы горючих веществ в Классы горючих веществ в Класс 1 Водород 2,73 Ацетилен 1,10 Нитрометан 0,25 Метилацетилен 1,05 Окись пропилена 0,70 Винилацетилен 1,03 Класс 2 Окись этилена 0,62 1,07 Гидразин 0,44 Придиии) 0,77 Изопропилнитрат 0,41 Дивинилэфир 0,77 Этилнитрат 0,30 Окись пропилена 0,70 198 Окончание табл. П4.2 Классы горючих веществ в Классы горючих веществ в Акролеин 0,62 Пиридин 0,77 Сероуглерод 0,32 Циклопропан 1,00 Бутан 1,04 0,80 Бутилен 1,00 Метилацетат 0,53 Бутадиен 1,00 Метилбутилкетон 0,79 1,3-Пентадиен 1,00 Метилпропилкетон 0,76 Этан 1,08 Метилэтилкетон 0,71 Диметилэфир 0,66 Этилформиат 0,46 Диизопропиловый эфир 0,82 0,43 ШФЛУ 1,00 Сжиженный природный газ 1,00 Пропилен 1,04 Печной газ 0,09 Пропан 1,05 Генераторный газ 0,38 Акрилонитрил 0,67 Класс 4 Класс 3 Метан 1,14 Винилхлорид 0,42 Трихлорэтан 0,14 Сероводород 0,34 Метилхлорид 0,12 Ацетон 0,65 Бензол 0,88 Кумол 0,84 Декан 1,00 Метиламин 0,70 Додекан 1,00 Циклогексан 1,00 Метилбензол 1,00 Ацетальдегид 0,56 Метилмеркаптан 0,53 Октан 1,00 Окись углерода 0,23 Винилацетат 0,51 Дихлорэтан 0,25 Бензин 1,00 Дихлорбензол 0,42 Гексан 1,00 Аммиак 0,42 Спирт метиловый 0,52 Дизтопливо 1,00 Спирт этиловый 0,62 Керосин 1,00 Спирт пропиловый 0,69 Нафталин 0,91 Спирт изопропиловый 0,69 Фенол 0,92 Спирт изобутиловый 0,79 Хлорбензол 0,52 Изооктан 1,00 Этилбензол 0,90 199 по степени загроможденности 15.

Характером загроможденности окружающего пространства в значительной степени определяется скорость тыре класса: класс – наличие длинных труб, полостей, каверн, задуктов сгорания, имеющих размеры не менее трех размеров детонационной ячейки данной смеси.

Если размер детонавни и ни ни еени ни еоно еи сы рыны раны саны ны ны с в ли 50 см –для веществ класса 3 и 150 см –для веществ класса 4; чие полузамкнутых объемов, высокая плотность размещения технологического оборудования, лес, большое количество повторяющихся препятствий; класс IV – слабо загроможденное и свободное пространство.

Классификация режимов сгорания облака 16.

Для оценки воздействия сгорания облака возможные режимы сгорания разделяют на шесть классов по диапазонам пламени 500 м/с и более; класс 2 – дефлаграция, скорость фронта пламени 300-500 м/с;

200 класс 3 – дефлаграция, скорость фронта пламени 200 300 м/с; класс 4 – дефлаграция, скорость фронта пламени 150 200 м/с; класс 5 – дефлаграция, скорость фронта пламени определяется по формуле и= kМ1/6 (П4.37) где к– константа, равная 43;

М– масса горючего вещества, содержащегося в облаке, кг; класс 6 – дефлаграция, скорость фронта пламени определяется по формуле и= КМ1/6, (П4.38) где К2 – константа, равная 26;

М – масса горючего вещества, содержащегося в облаке, кг.

17.

Ожидаемый режим сгорания облака определяется с помощью табл. П4.3 в зависимости от класса горючего странства.

Та бл и ца П4.3 Класс горючего вещества 1 .

IV 1 1 2 3 2 2 3 4 3 2 3 4 4 3 4 5 6 При определении максимальной скорости фронта пламени для режимов сгорания классов 24 дополнительно ношению (П4.37).

В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П4.37).

201 Расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воздушных волн давления 18.

Параметры воздушных волн давления (избыточное давление АР и импульс фазы сжатия Г) в зависимости от расстояния от центра облака рассчитываются исходя из ожидаемого режима сгорания облака.

Рекомендуется производить расчет избыточного давления до значений, не превышающих 3 кПа (см. табл. П6.1 прил.

6 к настоящему Пособию).

Класс 1 режима сгорания облака 19.

Рассчитывается соответствующее безразмерное расстояние по формуле (П4.39) где R – расстояние от центра облака, м;

Ро – атмосферное давление, Па;

Е– эффективный энергозапас смеси, Дж.

Величины безразмерного давления Р. и импульс фазы ных смесей) (П4.40) In(1) =-3,4217–0,898(n(R.)) –0,0096(п(R.)).

(П4.41) Формулы (П4.40), (П4.41) справедливы для значений К.

0,2.

В случае, если к.<0,2, то Р.=18, ав формулу (П4.41) вместо К, подставляется величина к.=0,14. фазы сжатия определяются по формулам:

ДР= Р.Ро;

(П4.42) I*=1,Р2/3 ЕVз/Со.

(П4.43) 202 Классы 2-6 режима сгорания облака 20.

Рассчитывается безразмерное расстояние R. от центра облака по формуле (П4.39).

Рассчитываются величины безразмерного давления Р. и импульса фазы сжатия 1. по формулам:

0,83 0,14 (П4.44) к2 0,060,01 0,0025 =(1-0,40) (П4.45) к2 R3 (П4.46) где о – степень расширения продуктов сгорания (для газопламени, м/с.

В случае дефлаграции пылевоздушного облака велиент (о – 1)/o.

Формулы (П4.44), (П4.45) справедливы для значений к, больших величины Ккрі=0,34, в случае, если К.Ккр1 в формулы (П4.44), (П4.45) вместо к. подставляется величина Ккр1 Размерные величины избыточного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам (П4.42), (П4.43).

При этом в формулы (П4.42), (П4.43) вместо Р. и 1, подставляются величины Р.1 и /1.

203 с перегретой жидкостью или сжиженным газом и воздействии на него очага пожара 21.

Избыточное давление АР и импульс Г в волне давлеЛВЖ, ГЖ или сжиженным углеводородным газом (далее – СУГ) в очаге пожара, определяются по формулам:

0,33 0,66 lпр пр ДР—Ро 0,8 пр +3 (П4.47) 0,66 /+= 123 (П4.48) Е0 тп 10 (П4.49) 52 тивная энергия взрыва, рассчитываемая по формуле Ел =КСт(Т-Ть), (П4.50) где к – доля энергии волны давления (допускается принимать равной 0,5);

С. – удельная теплоемкость жидкости (допускается принимать равной 2000 Дж/(кг К)); т – масса ЛВЖ, ГЖ или СУГ, содержащаяся в резервуаре, кг;

Т– температура жидкой фазы, К;

Ть – нормальная температура кипения, К. ройства (клапана или мембраны) величина Т определяется по формуле В Т= –С + 273,15, (П4.51) А—1g Раl 204 ройства;

А, В, С – константы уравнения зависимости дав Единицы измерения Р (кПа, мм рт. ст., атм) должны соот ветствовать используемым константам Антуана.

VI.

Интенсивность теплового излучения 22.

В настоящем разделе приводятся методы расчета пожара-вспышки.

Пожар пролива 23.

Интенсивность теплового излучения 4, кВт/м, для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее – СПГ) или СУГ определяется по формуле д=Е,т, (П4.52) с вния воввон – лучения пламени, кВт/м², F, – угловой коэффициент облученности; т – коэффициент пропускания атмосферы.

Значение Е принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по табл. П4.4.

При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину Е, кВт/м, определять по формуле Е=140е 0,12а +20(1–е 0,124), (П4.53) 205 Таблица П4.4 Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени Ер кВт/м, при а, м Топливо т, 10 20 30 40 50 кг/(м с) СПГ 220 180 150 130 120 0,08 СУГ (пропан-бутан) 80 63 50 43 40 0,1 Бензин 60 47 35 28 25 0,06 Дизельное топливо 40 32 25 21 18 0,04 При м еча ни е.

Для диаметров очага менее 10 или более 50 м сии ил, л о соответственно.

При отсутствии данных для однокомпонентных по формуле 0, 4т Н г (П4.53.1) где т – удельная массовая скорость выгорания, кг/(м с);

Н. – удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L– длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину т, кг/(м с), определять по формуле 0,001Нг (П4.53.2) L +С, (Ть-Т.) где . – удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

С– удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг К);

Ть – температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;

Т. – температура окружающей среды, К.

206 Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений Е и т по компонентам, для которых величины Е и т' максимальны.

Угловой коэффициент облученности F. определяется по формуле 7+т= (П4.54) где Fи, Гн– факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в секторе 90 в направлении наклона пламени, по следующим формулам: а+b+1) –2b 1+asin0) EarctgD+E 77 АВ АD Cos0 ab – F2 sin0 хагctg arctg В С FС F2 sin0 + агctg (П4.55) FС sino ab — F2 sin0 arctg arctg С FС Р2 sin0 а+(b+1) –2(b+1+absin0) +arctg FС АВ х агctg (П4.56) В 21 (П4.57) 207 2.Х (П4.57.1) 2 4= (a +(b+1) -2аb+1)sin0);

(П4.57.2) В= (a +(b-1) -2а(b-1)sin0);

(П4.57.3) С= (1+(b -1) сos 0);

(П4.57.4) b-1 (П4.57.5) асos0 В= (П4.57.6) b–asino F= (6 -1), (П4.57.7) облучаемого объекта, м; – эффективный диаметр пролива, м;

L– длина пламени, м;

0– угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра, рад Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случае отсутствия ветра факторы облученности по формулам (П4.55)-(П4.57.7) и П4.59.1, принимая 0=0.

Эффективный диаметр пролива а, м, рассчитывается по формуле 4F (П4.58) где F– площадь пролива, м.

208 Длина пламени I, м, определяется по формулам: - при .

21 0,67 ш L=55 0,21, и0,2 (П4.59) Ра18 - при .<1 0,61 т L= 42d (П4.59.1) Раga (П4.60) Рп кг/(м с);

Ра – плотность окружающего воздуха, кг/м, Рп – кипения, кг/м; w0 – скорость ветра, м/с;

8 – ускорение свободного падения (9,81 м/с?).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра 0, рад, рассчитывается по формуле .1, при и, <1, Cos0 = (П4.61) -0,5 . , при и, 21. пролива определяется по формуле т=ехр-7-10 (X–0,54)].

(П4.62) 209 Огненный шар 24.

Интенсивность теплового излучения 4, кВт/м, для сения ее ек ении ни ны ны аных Дны дны 350 кВт/м?.

Значение F определяется по формуле D (П4.63) 4(Н2+ где Н– высота центра огненного шара, м;

Ds – эффективный диаметр огненного шара, м; – расстояние от облучаеЭффективный диаметр огненного шара Ds, м, определяется по формуле Ds=6, 48т 0,325 (П4.64) т странство, кг.

Величину Н допускается принимать равной Ds.

Время существования огненного шара 5, с, определя ется по формуле 15= 0,852т 0,26 (П4.65) Коэффициент пропускания атмосферы т для огненного шара рассчитывается по формуле 2+Н2_0г т= ехр -7,0-10 (П4.66) 2 210 VI.

Определение радиуса воздействия в случае пожара-вспышки 25.

В случае образования паровоздушной смеси в незагроможденном технологическим оборудованием пространстве и его зажигании относительно слабым источником правило, с небольшими видимыми скоростями пламени. дуктами сгорания паровоздушной смеси практически совния (т. е. поражаются в основном объекты, попадающие вспышке R определяется формулой К.= 1, 2КнКПР» (П4.67) где КнкПР – горизонтальный размер взрывоопасной зоны, Сини и ие и Ии 26.

Интенсивность испарения и, кг/(м с), для неңакреее ф пет о етее И =10 т/МР» (П4.68) где – коэффициент, принимаемый для помещений по 211 М – молярная масса жидкости, кг/кмоль;

Рн– давление наТабли ца П4.5 Значение коэффициента и Скорость при температуре і, С, воздуха воздушного потока, м/с 10 15 20 30 35 о 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,1 3,0 2,6 2,4 1,8 1,6 0,2 4,6 3,8 3,5 2,4 2,3 0,5 6,6 5,7 5,4 3,6 3,2 1,0 10,0 8,7 7,7 5,6 4,6 туре может быть определено по формуле в Р=10 (П4.68.1) где А, В, С – константы уравнения Антуана; ір– расчетная температура, С.

В прил.

1 к настоящему Пособию приведены константы уравнения Антуана для некоторых наиболее распространенных ЛВЖ и ГЖ.

В формуле (П4.68.1) расчетная темпе27.

При выбросе СУГ из оборудования, в котором внутренней энергии мгновенно испаряется, образуя с кавенно испарившейся жидкости 8 определяется по формуле С,(7.-Т,) 8=1–ехр (П4.69) 1.

212 е л пература окружающего воздуха, К;

Ть – температура кипения СУГ при атмосферном давлении, К; – удельная теплота парообразования СУГ, Дж/кг.

Принимается, что при 820,35 вся масса жидкости, арние оени в ния п При 8<0,35 оставшаяся часть жидкости испаряется щей поверхности и воздуха.

Интенсивность испарения жидкости со свободной поверхности и, кг/(м с), определяется по формуле 820,21) 8 (7и) 0,5 где 2, – коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается жидкость, Вт/(м К);

С, удельная теплоемкость материала, Дж/(кг К); р, – плотность материала, кг/м;

Т – начальная температура материала, К; – текущее время с момента начала испарения, с (не менее 10 с); а – коэффициент теплопроводности вознад поверхностью испарения, м/с; – характерный диаметр пролива, м;

V– кинематическая вязкость воздуха при То, м /с.

IХ.

Размеры факела при струйном горении 28.

При струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением возникает опасность образования диффузионных факелов.

213 Длина факела Lг, м, при струйном горении определяется по формуле Lр= КС0,4, (П4.71) где С – расход продукта, кг/с;

К– эмпирический коэффициент, 12,5, при истечении паровой фазы СУГ или СПГ равным 13,5, при истечении жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ равным 15.

Ширина факела Dг, м, при струйном горении определяется по формуле D.= 0,15Lг.

(П4.72) 29.

При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее: жающими объектами определяется размерами факела; - длина факела не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра; - наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67; - воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в секторе 30, ограниченном радиусом, равным LF;

LF до 1,51 тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м²;

214 - тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам (П4.52), (П4.54) (П4.57.7) и (П4.62), принимая равным Lг, а равным Dг, 0 равным 0 а Е по формулам (П4.53)-(П4.53.2) или табл. П4.4 в зависимости от вида топлива.

При отсутствии данных и невозс и ии Си и и сни о дм мими ном воспламенении происходит полное сгорание истекаю- область возможного воздействия пожара-вспышки вети и с ои саи ни ст факела (сектор 30, ограниченный радиусом, равным Lг); - при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.

Х.

Пожар в котловане При разрыве подземного газопровода может реализоного или наклонного шлейфа («колонны») газа, образовавшегося в результате смешения двух струй газа, истекающих связностью) [17].

В данном случае пламя пожара моделируется в виде (ц) деляются путем решения следующей системы уравнений ц) 215 Д = 0,23004 —1,020;

(П4.73) D. п =0,5,0;

(П4.74) С=GОт, (П4.75) где О – общее тепловыделение пожара, кВт;

Он – низшая теплота сгорания метана, кДж/кг;

С – суммарный массовый его осреднение за заданный промежуток времени А, кг/с.

Угловой коэффициент облученности для данного вида горения рассчитывается по формулам:

(П4.76) где Fи Fн – факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, которые определяются по формулам:

S-1 arctg arctg V82-1 S S+1 (4+1)(S-1) arctg (П4.77) Р-1 (4-1)(S+1) (В-1/S) (В+1)(S-1) arctg в-1 (B-1)(S +1) (4-1/S) (4+1)(S -1) arctg (П4.78) -1 V(4-1)(S +1) 216 /2+82 +1 (П4.79) 2S В= 1+82 (П4.80) 2S 2 (П4.81) р 2Н 1— (П4.82) ст в т от ХI.

Горение двух струй газа ваться горение двух свободных высокоскоростных струй газа (настильных, т. е. с углом наклона оси факела к горизонту не более 8-10, или наклонных, т. е. с углом наклона к горизонту более 8-10°), истекающих из двух концов стью) на поверхность земли [171. усеченного конуса, наклонного или горизонтального.

Для чения газа из одного из концов разрушенного участка газовода) (индекс «Е») устанавливаются следующие газодинами2к 1/2 Р (П4.83) к+1 217 СТ (П4.84) РЕ=Рв()= ЗЕЛЕ 2 РЕ=РЕ(1) = (П4.85) К+1 РЕ()К70, где ИЕ – скорость газа в аварийном сечении трубопровода, м/с;

РЕ – давление в аварийном сечении трубопровода, Па;

РЕ – плотность в аварийном сечении трубопровода, кг/м"; с перечного сечения трубы, м;

С, – массовый расход газа для соответствующей струи (і=1– первая, і=2– вторая), кг/с.

Для правомерности использования формул (П4.83) (П4.85) необходимо проверить выполнение условия РЕРа» где Ра – атмосферное давление, Па.

Если данное условие не выполняется, то истечение газа происходит в дозвуковом можно пренебречь по сравнению с размерами зон, наблюдающимися при звуковом истечении.

После выходного сечения на определенном участке о и о с оо рованием системы скачков уплотнения (без изменения расвыравнивается и становится равным атмосферному.

Данное сечение в газовой динамике получило название «изобаричеси ни сти и сети 218 В ударной плоскости (индекс s) значение газодинамиРЕ-Р (П4.86) РEИЕ Значения температуры, числа Маха, плотности и диаметра эквивалентного сечения струи в ударной плоскости приведены ниже:

(П4.87) NsaE М (П4.88) kRT, Р Ps (П4.89) RT;

D(стр) РЕ (П4.90) эф.

Pg Мs Общая длина струи определяется по формуле (П4.73) с учетом заданной интенсивности истечения G.

Отрыв факела пламени от среза разорванной трубы (отверстия) п, м, определяется по формуле =0,21стр) (П4.91) ф.

Длина видимой части пламени (высота усеченного конуса) R, м, определяется по формуле (П4.92) Ширина малого основания усеченного конуса и, м, определяется по формуле =15 1(П4.93) 219 где Рв – плотность воздуха при Ра и 293 К, кг/м;

Рг– плотность газа в стандартных условиях, кг/м.

Ширина большого основания усеченного конуса И2, м, определяется по формуле И = 0,261 (стр) (П4.94) ф Общая длина настильной струи (т. е. горизонтальной ется по формуле г(стр) (П4.95) -ф-наст Угловой коэффициент облученности для данного вида Ф 220 ПРИЛОЖЕНИЕ 5 МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВРЕМЕНИ ОТ НАЧАЛА ПОЖАРА ДО БЛОКИРОВАНИЯ РАСПРОСТРАНЕНИЯ НА НИХ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА И РАСЧЕТНОГО ВРЕМЕНИ ЭВАКУАЦИЙ I.

Метод определения времени от начала пожара Время от начала пожара до блокирования эвакуационран н ны ран факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолбл = min (П5.1) ои ички ки чи ки и на высоте 1,7 м от пола.

Критические значения по каждом из опасных факторов составляют: вее– по тепловому потоку – 1400 Вт/м²; по потере видимости – 20 м; к о г о в горения:

СО –0,11 кг м;

СО -1,16 10 кг м;

НС23 10 6 кг м3.

221 зонные (зональные) и полевые.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок: интегральный метод: - для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации; се и и пми ми с ааи меры помещения отличаются не более чем в 5 раз); - для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара; зонный (зональный) метод: - для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно менше размеров помещения; - для рабочих зон, расположенных на разных уровнях они опони ни пения осони полевой метод: - для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внут222 - для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т. д.); мнение (уникальные сооружения, распространение пожара тивопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара и т. д.).

При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием мается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушДля помещения очага пожара, удовлетворяющего крипродолжительность пожара кр, с, по условию достижения мых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам: - по повышенной температуре:

1/7 70– 1о (П5.2) (273 +1о)Z - по потере видимости:

Vlп(1, 05о.ЕE) (П5.3) пр ВDт2 223 1/71 В 0, 044 (П5.4) ВLо2. +-0,27 горения:

ИХ (П5.5) ВL) 353СИ В— (П5.6) (1– ф)пО где о – начальная температура воздуха в помещении, С;

В– размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг; и – показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего вещества и площадь пожара, кг/с;

2 – безразмерный парао а н ено плота сгорания материала, МДж/кг;

С – удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг; о – коэффициент теплопотерь; – коэффициент полноты горения;

И– свободный объем помещения, м; о – коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е– начальное освещение, лк; пр – предельная дальность видимости в дыму, м;

D» – дымо224 образующая способность горящего материала, Нп м /кг;

L– удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;

Х – предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м; о, – удельный расход кислорода, кг/кг.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри.

При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80 % геометрического объема помещения.

Если под знаком логарифма получается отрицательное опасности.

Параметр Z определяется по формуле 2 при Н<6 м, (П5.7) где и– высота рабочей зоны, м;

Н– высота помещения, м.

Высота рабочей зоны определяется по формуле һ— ол +1,7–0,58, (П5.8) где /пл – высота площадки, на которой находятся люди, над при горизонтальном его расположении, м. эвакуации следует ориентироваться на наиболее высоко вания людей.

225 Параметры и и определяются следующим образом: - для случая горения жидкости с установившейся скоростью А=ЧгF, при п=1;

(П5.9) - для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью 0,67Ч F , при и= 1,5;

(П5.10) 4 Тет поверхности горючего вещества или материала 4=1,051гv, при п=3;

(П5.11) - для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого пламени 4=1Fvb, при п=2, (П5.12) где Ч – удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м с);

F– площадь пролива жидкости; тет – время установления стационарного режима горения жидкости, с; и– линейная скорость распространения пламени, м/с; b – перзоны горения, м.

При отсутствии данных значение тст может быть принято в зависимости от температуры кипения жидкости [18]: се р о и 180 с; - для жидкостей с температурой кипения от 101 до 150 °С – 240 с; - для жидкостей с температурой кипения более 150 С 360 с.

226 Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скония горючего вещества из оборудования, и показателем степени равным 1.

При отсутствии специальных требований значения с иЕ принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а пр равным 20 м.

При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.

I.

Метод определения зри зни виени снии ени еи зие ни ходы от наиболее удаленных мест размещения людей непоопасности. иреи еци и ени рни ни щениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.

При расчете весь путь движения людского потока лестничный марш, тамбур) длиной и шириной 8..

Началь ными участками являются проходы между рабочими местами 227 оборудованием, рядами кресел и т. п. При определении рассобность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов. иррени и еени ни ни ение и сооружений принимают по проекту, а для существующих – м л о проеме принимают равной нулю.

Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а также тамбур следует считать самостоятельными участками горизонтального пути, имеющими конечную длину . р=1+/2+/3++ь (П5.13) с ли о чальном) участке, мин;

2, 3, , – время движения людсодо ка о о о ла стка пути, мин. пути , мин, определяется по формуле 11— (П5.14) участке, м/мин (определяют по табл. П5.1 в зависимости от плотности D).

Плотность однородного людского потока на первом участке пути Dі, определяется по формуле 228 N (П5.15) D где М – число людей на первом участке, чел.;– средняя площадь горизонтальной проекции человека, м, принимаемая равной 0,125;

8 – ширина первого участка пути, м.

Скорость и движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимают по табл. П5.1 в зависимости от интенсивности движения людского потока сх и ле в по формуле 9-10-1 (П5.16) где 8, 8-1 – ширина рассматриваемого і-го и предшествуювующему участкам пути, м/мин.

Интенсивность движения людского потока на первом участке пути 4=4- определяют по табл. П5.1 по значению D, установленному по формуле (П5.15).

Если значение дь определяемое по формуле (П5.16), мин, равно (П5.17) V; при этом значения 4тах, м/мин, следует принимать равными:

16,5 – для горизонтальных путей;

19,6 – для дверных проемов;

16,0 – для лестницы вниз;

11,0 — для лестницы вверх.

229 Та бл и ц а П5.1 Интенсивность и скорость движения людского потока от плотности потока Горизонтальный путь Дверной Лестница вниз Лестница вверх Плотность проем, потока D, ИнтенИнтенИнтенСкорость интенСкорость Скорость м²/м? сивность , м/ми сивность сивность сивность и / п /.

9, м/мин д, м/мин , м/мин 9, м/мин 0,01 100 1,0 1,0 100 1,0 60 0,6 0,05 100 5,0 5,0 100 5,0 60 3,0 0,10 80 8,0 8,7 95 9,5 53 5,3 0,20 60 12,0 13,4 9 13,6 40 8,0 0,30 47 14,1 16,5 52 15,6 32 9,6 0,40 40 16,0 18,4 40 16,0 26 10,4 0,50 33 16,5 19,6 31 15,6 22 11,0 0,60 28 16,3 19,05 24,5 14,1 18,5 10,75 0,70 23 16,1 18,5 18 12,6 15 10,5 0,80 19 15,2 17,3 13 10,4 13 10,4 0,90 15 13,5 8,5 8 7,2 11 9,9 и более Пр и меча ни е.

Интенсивность движения в дверном проеме при плотности потока 0,9 и более, равная 8,5 м/мин, установлена для дверного проема шириной 1,6 м и более, а при дверном проеме меньшей =2,5 + 3,758.

Если значение 4ь определенное по формуле (П5.16), увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие дSQmaх.

(П5.18) При невозможности выполнения условия (П5.18) интенсивность и скорость движения людского потока по участку і определяют по табл. П5.1 при значении D=0,9 и 230 более.

При этом следует учитывать время задержки движения людей из-за образовавшегося скопления.

Время задержки зад движения на участке і из-за образовавшегося скопления людей на границе с последующим 1 (П5.19) Дьб1 д,б,) где V– количество людей, чел.; – площадь горизонтальной (+1) при плотности 0,9 и более, м/мин;

8-1 – ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скопление людей; д– интенсивность движения на участке і, м/мин;

Время существования скопления іск на участке і определяется по формуле 1 ск (П5.20) ое к в ко к людей, равно времени существования скопления ік Расчетпо формуле 1 -+ Тзад (П5.21) Vі При слиянии в начале участка і двух и более людских потоков (рис.

П5.1) интенсивность движения 4, м/мин, определяется по формуле (П5.22) 8 231 где 4 – интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале участка і, м/мин;

8-– ширина участков пути слияния, м;

8 – ширина рассматриваемого участка пути, м.

Рис. П5.1.

Слияние людских потоков:

1– начало участка і Если значение 4ь определенное по формуле (П5.22), больше 4тах то ширину б, данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие (П5.18).

В этом случае время движения по участку і определяется по формуле (П5.17).

232 ПРИЛОЖЕНИЕ 6 ДЕТЕРМИНИРОВАННЫЕ И ВЕРОЯТНОСТНЫЕ КРИТЕРИИ ОЦЕНКИ ПОРАЖАЮЩЕГО ДЕЙСТВИЯ НА ЛЮДЕЙ На объектах наиболее опасными поражающими факторами пожара являются волна давления и расширяющиеся продукты сгорания при различных режимах сгорания газо-, паро- или пылевоздушного облака, а также тепловое излучение пожаров. вреени зрени парание карини срееения креения дие ирени сния ррония пни ния вои Вероятностные критерии показывают, какова условная оени зни ния пони ни пни опасного фактора пожара.

Ниже приведены некоторые критерии поражения люI.

Критерии поражения волной давления сри в роени ни пеение ени с в ни и еи ени ни ниях или на открытом пространстве приведены в табл. П6.1.

233 Та бл и ца П6.1 Избыточное Степень поражения давление, кПа Полное разрушение зданий 100 50%-е разрушение зданий 53 Средние повреждения зданий 28 средение вн ени зние пенни 12 ренних перегородок, рам, дверей и т. п.) Нижний порог повреждения человека волной давления 5 Малые повреждения (разбита часть остекления) 3 среия кия пето кеие вони зуется понятие пробит-функции.

В общем случае пробитфункция Рг описывается формулой Pг=а+blnS, (П6.1) где а, b – константы, зависящие от степени поражения и вида объекта;

S – интенсивность воздействующего фактора.

Соотношения между величиной Рг и условной вероятностью поражения человека приведены в табл. П6.2.

Таблица П6.2 Условная Величина пробит-функции Рг вероятность 1 2 3 4 5 6 7 8 поражения, % – 2,67 2,95 3,12 3,25 3,36 3,45 3,52 3,59 3,66 10 3,72 3,77 3,82 3,87 3,92 3,96 4,01 4,05 4,08 4,12 20 4,16 4,19 4,23 4,26 4,29 4,33 4,36 4,39 4,42 4,45 30 4,48 4,50 4,53 4,56 4,59 4,61 4,64 4,67 4,69 4,72 40 4,75 4,77 4,80 4,82 4,85 4,87 4,90 4,92 4,95 4,97 50 5,00 5,03 5,05 5,08 5,10 5,13 5,15 5,18 5,20 5,23 5,25 5,28 5,31 5,33 5,36 5,39 5,41 5,44 5,47 5,50 70 5,52 5,55 5,58 5,61 5,64 5,67 5,71 5,74 5,77 5,81 5,84 5,88 5,92 5,95 5,99 6,04 6,08 6,13 6,18 6,23 6,28 6,34 6,41 6,48 6,55 6,64 6,75 6,88 7,05 7,33 6 7,33 7,37 7,41 7,46 7,51 7,58 7,65 7,75 7,88 8,09 234 При отсутствии в табл. П6.2 необходимых данных значения условной вероятности поражения человека О(а) в зависимости от значения пробит-функции Рт определяются по формуле (р) 2U.

(П6.2) 21 2 При воздействии волны давления на человека, находяРг= 5,0 –5,741nS;

(П6.3) 4,2 1,3 (П6.4) Р ДР (П6.5) Р 1 (П6.6) где т – масса тела человека (допускается принимать равной 70 кг), кг;

АР – избыточное давление волны давления, Па;

Г– импульс волны давления, Па с;

Ро атмосферное давление, Па. - для тяжелых разрушений Рг =5,0–0,261п;

(П6.7) 17 500 8,4 290 (П6.8) ДР - для полного разрушения Рг = 5,0 –0,221п;

1 235 40 000 (П6.10) АР С Для оценки условной вероятности поражения людей, нас а ни ка в чт чием зданий и сооружений, должны применяться формулы (П6.7), (П6.8) При оценке условной вероятности поражения человека, I.

Критерии поражения тепловым излучением При анализе воздействия теплового излучения следует критическая интенсивность теплового излучения ҫС (напри мер, воздействие пожара пролива).

Величины дся для воспламенения некоторых горючих материалов приведены в табл. П6.3, для различных степеней поражения человека – в табл. П6.4.

Табл и ца П6.3 Материалы 9ск, кВт/м?

Древесина (сосна влажностью 12 %) 13,9 Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг/м) 8,3 Торф брикетный 13,2 Торф кусковой 9,8 Хлопок-волокно 7,5 236 кончание табл. П6.3 Материалы Чсь, кВт/м?

Слоистый пластик 15,4 Стеклопластик 15,3 Пергамин 17,4 Резина 14,8 Уголь 35,0 Рулонная кровля 17,4 Картон серый 10,8 Декоративный бумажно-слоистый пластик 19,0-24,0 Металлопласт 24,0-27,0 Плита древесно-волокнистая 13,0 Плита древесно-стружечная 12,0 Плита древесно-стружечная с отделкой «Полиплен» 12,0 Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием 12,0-16,0 под ценные породы дерева Кожа искусственная 17,9-20,0 Стеклопластик на полиэфирной основе 14,0 Лакокрасочные покрытия 25,0 Обои моющиеся ПВХ на бумажной основе 12,0 Линолеум ПВХ 10,0-12,0 Линолеум алкидный 10,0 Линолеум ПВХ на тканевой основе 6,0-12,0 Покрытие ковровое 4,0-6,0 Сено, солома (при минимальной влажности до 8%) 7,0 Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, С:

300 12,1 350 15,5 400 19,9 500 и выше 28,0 и выше Та бл и ца П6.4 Интенсивность Степень поражения излучения, кВт/м?

Без негативных последствий в течение длительного 1,4 времени Безопасно для человека в брезентовой одежде 4,2 237 Окончание табл. П6.4 Интенсивность Степень поражения излучения, кВт/м?

Непереносимая боль через 20-30 с Ожог 1-й степени через 15-20 с 7,0 Ожог 2-й степени через 30-40 с Непереносимая боль через 3-5 с Ожог 1-й степени через 6-8 с 10,5 Ожог 2-й степени через 12-16 с Для поражения человека тепловым излучением величина пробит-функции описывается формулой Рг=-12,8+2,56lп(g 43), (П6.11) где – эффективное время экспозиции, с;

4 – интенсивность теплового излучения, кВт/м.

Величина эффективного времени экспозиции определяется по формулам: - для огненного шара г=0, 92т 0,303, (П6.12) - для пожара пролива х =4 (П6.13) где т – масса горючего вещества, участвующего в образос но н а р о своих дальнейших действиях, с (может быть принято равным 5); х – расстояние от места расположения человека до чения меньше 4 кВт/м²); и – средняя скорость движения человека к безопасной зоне, м/с (принимается равной 5 м/с).

238 Для наружных установок, включающих в свой состав этажерки, открытые галереи, эстакады с проходами и площадками обслуживания оборудования, длина пути от места расположения человека до безопасной зоны определяется на основе объемно-планировочных решений наружной устауи и ни ри и и опасной зоны (например, лестницы, оборудованной огнезав ни и н ни ии делов, где интенсивность теплового излучения меньше их проектному значению.

Пандусы, если их наклон менее 1:8, допускается относить к горизонтальным путям.

Условная вероятность поражения человека, попавшего лива или факела, принимается равной 1.

Для пожара-вспышки следует принимать, что условоротия птония ония прния ония равной 0.

239 ЛИТЕРАТУРА 1.

Методика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах (утверждена приказом МЧС от 10.07.2009 г. № 404, зарегистрировано в Минюсте от 17.08.2009 г. № 14541) с изменениями (утверждены приказом МЧС России от 14 декабря 2010 г. № 649 зарегистрировано в Минюсте от 20.01.2011 г. № 19546).

2.

Постановление Правительства РФ от 31 марта 2009 г. ного риска».

3.

Федеральный закон от 22 июля 2008 года № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности».

4.

СП 12.13130.2009.

Определение категорий помещений, ной опасности.

5.

Федеральный закон от 21 июля 1997 г. № 116-ФЗ ных объектов».

6.

Постановление Правительства РФ от 16 февраля 2008 г. № 87 «О составе разделов проектной документации и требованиях к их содержанию».

7.

Пожароврывоопасность веществ и материалов и средства их тушения: справ. изд.: в 2-х кн. /А.Н.

Баратов и др.1.

М.:

Химия, 1990.

8.

Монахов В.Т.

Показатели пожарной опасности веществ и материалов.

Анализ и предсказание.

Газы и жидкости.

М.:

ВНИИПО, 2007.

248 с.

9.

Пособие по применению НПБ 105-95 «Определение ментации /Ю.Н.

Шебеко и др. М.:

ВНИИПО, 1998.

119 с.

240 10.

Кошмаров Ю.А.

Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении: учеб. пособие.

М.:

Академия ГПС МВД России, 2000.

118 с.

11.

Расчет необходимого времени эвакуации людей из помещений при пожаре: рекомендации.

М.:

ВНИИПО, 1989.22 с.

12.

Failure Rate and Event Data for use within Land Use Planning Risk Assessment.

Health and Safety Executive, UK.

13.

PD 7974-7:2003.

Application of fire satety engineering principles to the design of buildings.

Part 7:

Probabilistic fire risk assessment, British Standards Institution (BSI), London UК, 2003 (перевод ООО «СИТИС», 2010 г.) 14.

IEC 61025:1990.

Fault Treе Analysis (гармонизированный национальный стандарт РФ ГОСТ Р 51901.13-2005 «Менеджмент риска.

Анализ дерева неисправностей»).

15.

РД 03-418-01.

Методические указания по проведе(утверждены Госгортехнадзором России 10.07.01 № 30).

16.

Методика определения расчетных величин пожарсроних них иних сня в них приказом МЧС от 30.06.2009 г. № 382, зарегистрировано в Минюсте от 06.08.2009 г. № 14486).

17.

СТО Газпром 2-2.3-351-2009.

Методические указавенных объектов газотранспортных предприятий ОАО «Газпром».

18.

Средства пожарной автоматики.

Область применения.

Выбор типа: рекомендации.

М.:

ВНИИПО, 2004.

96 с.

241 Уважаемые читатели!

В соответствии с Правилами разработки и введения в действие нормативных документов по пожарной безопасности • комплекты документов, необходимых для получения лицензии на проведение работ и (или) оказание услуг в области пожарной безопасности; • нормативные, методические и справочные документы Государственной противопожарной службы; • научно-технический журнал «Пожарная безопасность».

Кроме того, институт готов выполнить заявки на проведеоо о п доное во Телефоны для справок:

(495) 521-95-67 521-78-59 • 521-94-70 ПОСОБИЕ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ Редактор Е.Е.

Архипова Технический редактор Е.С.

Матюшкина Ответственный за выпуск Д.М.

Гордиенко Подписано в печать 7.09.2012 г. Формат 60x84/16.

Печать офсетная.

Усл. печ. л.

14,41.

Т. – 200 экз.

Заказ № 32 Типография ФГБУ ВНИИПО МЧС России мкр.

ВНИИПО, д.

12, г. Балашиха, Московская обл., 143903