Пособие по расчёту риска № 404 (2015 г.)

Проект ПОСОБИЕ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ 2-е издание, исправленное и дополненное (первая редакция) Москва – 2015 г. ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА (2-е издание, исправленное и дополненное) Пожарный риск являстся одним из ключевых понятий Федерального закона от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» (далее ФЗ №123-ФЗ). пожарного риска определяется нормативными правовыми актами Российской Федег.

№ 272 «О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска», которым Согласно п. 5 указанных Правил определение расчетных величин пожарного риска проводится по методикам, утверждаемым МЧС России.

В соответствии с указанным постановлением Правительства Российской Федерации в 2009 г. в отношении производственных объектов была разработана и утверственных объектах» (утверждена приказом МЧС России от 10 июля 2009 г. №404, зарегистрировано в Минюсте России 17 августа 2009 г. №14541) (далее – Методика) В 2010 г. в Методику Приказом МЧС России от 14 декабря 2010 г. № 649 (зарегистри ровано в Минюсте России 20 яиваря 2011 г.) внесены изменения, касающиеся распро трубопроводов, расчетов частоты аварийной разгерметизации для различных типов тов индивидуального пожарного риска для людей, находящихся в жилой зоне, общественно- деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта в зданиях и сооружениях различных классов функциональной пожарной опасности.

В развитие Методики с учетом опыта ес применения, обращений организаций и граждан, было изводственных объектов» М.:

ВНИИПО, 2012.

242 с.

(далее – Пособие), содержащее подробные разъяснения по практическому применению Мстодики.

Тем не менее, в указанном Пособии отсутствуют примеры определения расчетных величин пожарно(жслезнодорожного, автомобильного и трубопроводного транспорта), случая транспортировки опасных грузов, а также в случае применения индивидуальных средств о н аа иав а а оа н оро шения ои ни и влеени в ки в ленио работы «Научно- методическое и нормативно- правовое обеспечение технического регулирования в области пожарной безопасности» (НИР «Техрегулирование-ПБ») Раздел 5 (далее - НИР) была разработана первая редакция проекта «Пособия по опре делению расчетных величин пожарного риска для производственных объектов» (2-е издание, исправленное и дополненное) (далее – Новое пособие).

В проекте Нового пособия приведены типовые примеры расчетов величин по со и тон оона прони о 2 ровки опасных грузов автомобильным и железнодорожным транспортом, а также в о п но в не т око о ко и оно бия дополнены сведения о пожаровзрывоопасных и физико- химических свойствах си на и аака ини иис ни нии бытий и частоты возникновения пожаров.

Приведены исходные данные для проведе ния расчетов распространения опасных факторов пожара при пожарах в зданиях с а пе п ее р т р в е дyктов FDS (Fire Dynamic Simulator) и CFAST (Consolidated Model ofFire and Smoke Ттаnspог), реализующих полевую и зонную модели пожаров в зданиях соответственния технических средств противопожарной защиты при определении потенциального вони х поо в та При разработке проекта Нового пособия учитывались положения «Методики сних н р п они рн ои божия поти При разработке проскта Нового пособия также учитывались результаты ранее проведенных исследований, существующие методические документы по оценке поорон и оние ни дених они н источников информации (включая международные нормативные документы) по проблемам оценки пожарного риска.

После обработки поступивших огзывов планируется разработка окончательной производственных объектов.

Работа выполняется в соответствии с положениями Плана научно- исследовательских и опытно- конструкторских работ МЧС России на 2015 год и направления перспективных научных иеследований до 2020 года, утвержденного приказом МЧС России от 19.12.2014 № 712 (п.

1-1-1.3-3/Б1) и технического задания на научноисследовательскую работу (нИР) «Научно- методическое и нормативно- правовое «Техрегулирование-ПБ») Раздел 5.

Исполнителем Раздела 5 НИР и разработчиком документа является федеральное государственное бюджстное учреждение «Всероссийский ордена «Знак Почёта» научно-исследовательский институт противопожарной обороны» МЧС России.

Адрес: мкр.

ВНИИПО, д.12, г. Балашиха, Московская обл., 143903.

Контактный телефон:

(495) 524-82-09 (П.А.

Леончук).

Факс (495) 529-80-36.

E-mail: vniiрo @ mail.ru Руководитель темы:

Начальник отдела А.Ю.

Шебеко СОДЕРЖАНИЕ 1.

Общие положения 2.

Порядок проведения расчетов по оценкс пожарного риска для производ ственных объектов.

2.1.

Анализ пожарной опасности объекта 2.2.

Определенис частот 10 ичных сценариев его развития 1 2.4.

Оценка последст даа а аа различных сценариев его 15 ний..

15 2.6.

Вычисление велич 5 3.

Типовые пример для производственных объектов 23 3.1.

Пример расчета 23 3.2.

Пример расчета 33 3.3.

Пример расчета индиви жарного риска в зданиях и на территории объекта.

69 3.4.

Пример расчета социальног жарного риска в жилой зоне волизи объекта 70 опроводного тране порта.

72 шения.

86 рароого троата, 1 3.8.

Пример расчета для опасных грузов автомобильным транспортом 129 3.9.

Пример рас в железнодорожным транспортом.

135 ВСННС1С ЗЛНИЯ В L. видуальных средств 140 Приложение 145 Приложение 177 сведения, необходи мые для их построения 184 Приложение 4.

Методы оценки опасных 11 Приложение 5.

Мстоды определ унних в ан з реи и и аи 215 Приложение 6.

Дстерминирован всроятностные критсрии оценки поражающего действия волны лавления и тепл илни ли ни 222 тивного срабатывания технических средств противопожарной защиты при определении потенциального риска в зданиях объекта 227 Литература.229 1.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ для производственных объектов (далее – Пособие) предназначено для практического использования при проведении расчетов по оценке пожарного риска для производственных объсктов (далее – объсктов) в соотвстствии с методикой 11.

Методика ] принята в соответствии с Постановлением Правительства Российрасчетов по оценке пожарного риска в случаях, установленных Федеральным законом [31 Положения настоящего Пособия неприменимы для производственных объектов специального назначения, в том числе объектов военного назначения, обьектов проназемных космических объектов и стартовых комплексов, горных выработок и объектов, расположенных в лесах.

Положения методики 1]и настоящего Пособия не могут быть применены для рального закона 3.

Расчеты пожарного риска при определении категорий наружных установок по наружных установок производственного и складского назначения по пожарной опасности.

Расчеты пожарного риска только для зданий, сооружений и пожарных отсеков класса функциональной пожарной опасности Ф3.1.

Ф3.2.

Ф3.6, Ф4.3, Ф4.4, располос с в ое пии и ооти тодикой 15.

Расчеты пожарного риска для всего производственного обьекта или части производственного объекта, включающих здания, сооружений и пожарные отсеки класса функциональной пожарной опасности Ф3.1, Ф3.2, Ф3.6, Ф4.3, Ф4.4 следуст проводить в соответствии с методикой [1]Для производственных объектов, на которых были проведены капитальный ре монт, реконструкция или техническос перевооружение, расчеты пожарного риска следует проводить в части, соответствующей объему работ по капитальному ремонту, св т а нарушения противопожарных расстояний до указанных частей, регламентированных нормативными докумснтами по пожарной безопасности.

1.2.

Расчетные величины пожарного риска являются количественной мерой Количественной мерой возможности рсализации пожарной опасности объекта том числе: - риск гибели работника объекта; - риск гибели людей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта.

5 Риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов пожара на объслиаи пи и а и зи изие ни ных рисков.

1.3.

Расчеты по оценке пожарного риска проводятся путем сопоставления расоони зи ни ни и и во и пожарных рисков, установленными Федеральным законом [31.

Статьей 93 закона [3] установлены следующие нормативные значения пожарного риска для производственных объектов. • Величина индивидуального пожарного риска в зданиях, сооружениях и на территориях производственных объектов не должна превышать одну миллионную в год (т.с.

10% год!). • Для производственных объектов, на которых обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной миллионной в год невозможно в связи со специфи кой функционирования технологических процессов, допускастся увеличение индивидуального пожарного риска до одной десятитысячной в год (г.е.

10* год ).

При этом ооних ни в оних они, ние оной ни ного риска • Величина индивидуального пожарного риска в результате воздействия опасзоне, общественно- деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, не должна превышать одну стомиллионную в год (г.е.

10* год). •Величина социального пожарного риска воздействия опасных факторов по жара на производственном объекте для людей, находящихся в жилой зоне, общественно- деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, не должна превышать одну десятимиллионную в год (г.с.

10 год!). • Для производственных объектов, на которых для людей, находящихся в жилой зоне, общественно- деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной стомиллионной в год (т.е.

10 год)и (или) величины социального пожарного риска одной десятимиллионной (т.е.

10 год) в год невозможно в связи со спецификой функциони рования технологических процессов, допускается увеличение индивидуального пос о ио и ного риска до одной стотысячной в год (г.е.

10 год) соответственно.

При этом должны быть предусмотрены средства оповещения людей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения, о пожаре на производственном объекте, а также дополнительные инженерно-технические и организационные мероприятия по обеспечению их пожарной безопасности и социальной защите.

1.4.

Величина индивидуального пожарного риска в зданиях, сооружениях и на территории объекта для лиц не из числа его переонала не должна превышать одну миллионную в год. 1.5.

К производственным обьектам, на которых обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной миллионной в год (10" год ) невозможно в связи со спецификой функционирования технологических процессов, и для которых допускается увеличение индивидуального пожарного риска до одной десятитысячной в год (10 год"), рекомендуется относить: опасные производственные объекты в соответствии с Федеральным законом [5); - производственные объекты, включающие здания (помещения) категорий А и/или Б, наружные установки категорий АН и/или БН; териалы, нагрстые выше температуры самовоспламенения 1.6.

Результаты оценки пожарного риска используются: • для обоснования обеспечения допустимых значений пожарного риска, установленных федеральным законодательством, в следующих случаях: оонний ононя поони - объекты, для которых не в полном объеме выполнены требования нормативных документов по пожарной безопасности.

Для указанных объсктов расчеты по оценке пожарного риска рекомендуется проводить для обоснования только тех от1 ио сони и ни ние он в ени ни ни ным законодательством; мость включения в проектную документацию расчетов по оценке пожарного риска регламентируется Постановлением Правительства Российской Федерации 6.

1.7.

Согласно методике [11 (далее по тексту - Методика) определение расчетных величин пожарного риска на объекте осуществляется на основании ( анализа пожарной опасности объекта;

(о определения частоты реализации пожароопасных ситуаций:

В) построения полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития;

Г) оценки последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития; д) оолия и и и ния оия боия счти ний.

Ниже на основе положений Мегодики описывается процедура и основные этапы проведения расчетов по оценке пожарного риска.

2.

ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТОВ ПО ОЦЕНКЕ ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ 2.1.

Анализ пожарной опасности объекта 2.1.1.

В соответствии с методикой 1] анализ пожарной опасности объекта предусматривает: гических процессов на объекте; б) определение перечня пожароопасных аварийных ситуаций и параметров для аоогог пого тоото ски, о оки оои оия кни г) построение сценариев возникновения и развития пожаров, влекущих за собой гибель людей. телей пожарной опасности веществ и материалов, обращающихся в технологическом При анализе пожарной опасности технологической среды и параметров технологических процессов на обьекте используются следующие сведения: с ии ени и и ии и и ни зико-химических свойствах и показателях пожарной опасности; - технологические параметры оборудования (давление, температура, уровни за- геометрические характеристики взаимного расположения оборудования и его элементов, привязка единицы оборудования на местности;

В соответствии с методикой ] перечень потенциальных источников зажига параметров технологического процесса и иных источников зажигания с показателями пожарной опасности веществ и материалов. ненных веществ и материалов приведены в прил.

1 к настоящему Пособию (данные представлены на основе [7-11).

2.1.3.

Согласио методике определение перечия пожароопасных аварийных сматривающего выбор ситуаций, при реализации которых возникает опасность для людей, находящихся в зоне поражения опасными факторами пожара, взрыва и сопутНе подлежат рассмотрению ситуации, в результате которых не возникает опасность для жизни и здоровья людей.

Эти ситуации не учитываются при расчете пожарного риска.

2.1.4.В соответствии с методикой для каждой пожароопасной ситуации на объекте приводится описание причин возникновения и развития пожароопасных ситуаций, меет их возникновения и факторов пожара, представляющих опасность для Для определения причин возникновения пожароопасных ситуаций рассматриваются события, реализация которых может привести к образованию горючей среды опасных ситуаций на объектах, считаются следующие: при сливоналивных опсрациях, разрушение оборудования вследствис прсвышения давления по технологическим причинам, появление источников зажигания в местах онах соних гония гни - разгерметизация технологического оборудования, вызванная механическим сиилиени ини ни ни ни ни пи температурным (влияние повышенных или пониженных температур) и агрессивным химическим (влиянис кислородной, сероводородной, электрохимической и биохимической коррозии) воздействиями; - механическое повреждение оборудования в результате ошибок работника, па ты в результате повреждения при ремонте или столкновения с железнодорожным или отомым тротом 2.1.5.

Выявление аварийных ситуаций осуществляется на основании изучения: - структуры объекта, пространственного размещения его элементов; - основных операций, осуществляемых на объекте, технологических схем, ис- перечня веществ и материалов, применяемых на объекте; ций; - отказов оборудования, имевших место на практике ранее; - данных по надежности используемого оборудования; - возможных ошибочных действий персонала;

В соответствии с методикой 1] для выявления пожароопасных ситуаций осуществляется деление технологического оборудования (технологических систем), при их наличии на объекте, на участки.

Указанное деление выполняется исходя из возможности раздсльной гермстизации этих участков при возникновении аварии.

Расони ния ани ни и ни в овния аи расположенных на территории объекта В перечне пожароопасных ситуаций применительно к каждому участку, технологической установке, зданию объекта выделяются группы пожароопасных ситуаций, которым соответствуют одинаковые модели процессов возникновения и развития, При анализе пожароопасных ситуаций, связанных с разгермстизацией техноловодохтрои ооворо не представляться возможным.

В тоже время проведение расчетов по оценике пожар ска т ка е нии расчетов пожарного риска должен быть разработан перечень пожароопасных скис блоки, участки, технологические установки, здания и сооружения объскта, с другой стороны, по этому перечню должны быть проведены необходимые расчеты нию пожарной безопасности.

Основными методами достижения этой цели являются объединение пожарои исключенис ситуаций с незначительным риском. опасности всех участков объекта.

Исключение ситуаций с незначительным риском направлена на то, чтобы не рассматривать те ситуации, вклад которых в расчетные величины пожарного риска он оно , и дт каждой из большого количества аварий существует незначительный риск, однако при них вблизи него исключение ситуаций не должно приводить к занижению расчетных оие лени е леи ини оеи ее в ни ени ния ни крсационного назначения вблизи объекта.

Также не следует без предварительного анализа исключать из рассмотрения ситуации только на основании того, что такие ситуации никогда не имели место на практике при эксплуатации схожих объектов. жароопасных ситуаций на объсктс использустся информация: а) об отказах оборудования, используемого на объекте; г)о гидрометеорологической обстановке в районе размещения объекта; д) о географических особенностях местности в районе размещения объекта.

Для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций могуг испольсовие роовае ски, сво и го объекта. о а ни и ои и получена непосредственно из данных о функционировании исследуемого объекта или 2.2.2.

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций является од та значений риска.

10 Рекомендуемые сведения по частотам реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий для некоторых типов оборудования объектов, частотам утечек ниях приведены в прил.

2 к настоящему Пособию (по данным [1, 12, 13]).

При использовании данных, приведенных в прил.

2 для какого-либо резервуара, смкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода, следуст учитывать чалогического оборудования Также частоты рсализации пожароопасных ситуаций и возникновения пожаров ствии со стандартом 14].

Дерево неисправностей – эго организованное графическое представление усло вий или других факторов, вызывающих нежелательное событие, называемое вершилизирована и, по мере необходимости, перестроена таким образом, чтобы облегчить идентификацию: - факторов, воздействующих на надежность и характеристики эффективности вий окружающей среды, ошибок программного обеспечения; - противоречивых требований или спецификаций, которые могут влиять на надежность и эффективность системы; щим) методом анализа, нацеленного на точное определение причины или комбинации причин, приводящих к вершине событий.

2.3.

Постросние полей опасных факторов пожара для различных сценари ев его развития 2.3.1.

В соответствии с методикой при построении полей опасных факторов о и п, пи ени и ери ри сии ни ни овони ов и и душной смеси в открытом пространстве; -избыточное давление и импулье волны давления при разрыве сосуда (резерву ара) в результате воздействия на него очага пожара; они в они ни ги ие пение но о в оони ни пних кони тни оение пини в ни коение ки - задымление атмосферы помещения; - повышенная температура в помещении; - расширяющиеся продукты сгорания при реализации пожара-вспышки явлений, протекающих при пожароопасных ситуациях, пожарах, взрывах.

При этом рассматриваются следующие процессы, возникающие при реализации пожароопасных ситуаций и пожаров или являющиеся их последствиями (в зависимости от типа оборудования и обращающихся на объекте горючих веществ):

11 - истечение жидкости из отверстия; - истечение газа из отверстия; - двухфазнос истечение из отверстия; - растекание жидкости при разрушении оборудования; они рни р пророри риби - формирование зон загазованности; - сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве; чей жидкостью или сжиженным горючим газом; - реализация пожара-вспышки; - испарение жидкости из пролива; о поо и роо в оно сои гни мешении; - пожар в помещении; - факельное горение струи жидкости и/или газа; - тепловое излучение горящего оборудования; срини в ри пи рр рии и р Также, при необходимости, рассматриваются иные процессы, которые могут 2.3.2.

В соответствии с методикой 1] для определения возможных сценариев Указанный метод представляет собой совокупность приемов количественных Применение метода логических деревьев событий позволяет определить развипредставляет собой «осмысливаемый вперед» процесс, то есть процесс, при котором исследование развития пожароопасной ситуации начинается с исходного события с рассмотрением цепи последующих событий, приводящих к возникновению пожара. довательности представляет собой либо исправность, либо неисправность (ветвление «Да»/«Нет»).

Следует отметить, что вероятности на дереве событий являются условслучится, если ?».

Он обеспечивает взаимосвязь между функционированием (или отказом) разнообразных защитных систем и опаеным событием, следующим после того, как происходит единичное инициирующее событие. о о оаи на ваия пни и и овни гическом дереве отражается в виде последовательности событий от исходного до конечного события (далее – ветвь дерева событий) сетие пия оти и сти е и сти жения:

12 - выбирается пожароопасная ситуация, которая может повлечь за собой возникновение аварии с пожаром с дальнейшим его развитием; дийно с учетом места ее возникновения на объекте оценки риска, уровня потенциальолки оки и и ики и ои ани кки ки ческом дерсвс событий стадии развития пожароопасной ситуации и пожара могут зни сни эни бо локализации пожароопасной ситуации или пожара на расематриваемой стадии, лищений, а также технологического оборудования в результате влияния на них опасных с ка ви ни ни а, оеи ветви на ветвь определяются исходя из свойств вовлеченных в пожароопасную ситу ацию или пожар горючих веществ (физико-химические и пожароопасные свойства, тура окружающей среды, скорость и направление ветра и т. д.), паличия и условной вероятности эффективного срабатывания систем противоаварийной и противопожарной защиты, величин зон поражения опасными факторами пожара, объемнопланировочных решений и конструктивных особенностей оборудования и зданий производственного объекта.

При этом каждой стадии иногда присваивается идентидию; - переход со стадии на стадию, как правило, отображается в виде соединяюших ный характер события с выполнением условия «или» или «да», «нет»; - для каждой стадии рекомендуется устанавливать уровень ее опасности, харак теризующийся возможностью персхода пожароопасной сигуации или пожара на соседние с пожароопасным участки объекта; - при повторении одним из пугей части другого пути развития для упрощения построения логического дерева событий иногда вводят обозначение, представляющее стадии)», тий и персхода пожароопасной ситуации или пожара на ту или иную стадию разви ки срет пти си ст сотти рт они о тоотие о в ония рт к рудования и зданий объекта в результате воздействия на них опасных факторов пожара, взрыва При анализе логических деревьев событий руководствуются следующими положениями:

13 пути развития пожароопасной ситуации и пожара).

Это обусловливастся большей вероятностью успешной ликвидации пожароопасной ситуации и пожара, связанной с ством стадий, на которых эта локализация возможна; ние очага пожара, свосвременнос обнаружение утечки и ликвидация пролива, перс крытие запорной арматуры и т. п.), свидетельствует о возможности предотвращения Значение частоты реализации отдельной стадии дерева событий или спенария При определении условных вероятностей реализации различных спенариев ной и противопожарной защиты и т. д. ния и воспламенения с задержкой, вероятности эффективного срабатывания некоторых систем противопожарной зашиты, а также примеры логических деревьев событий приведены в прил.

3 к настоящему Пособию. ставленных в приложениях 4 и 5 к настояшему Пособию, являющихся развитием изВ указанных приложениях приведены следующие методы: с сх раи п и ни ртии жара;

Кроме того, в приведены вспомогательные методы расчета: да); - интенсивности испарения жидкости из пролива; оых заоны ваных раоовы вени в ееи ени е о с еени и настоящего Пособия, 2.4.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных спенариев их развития осушествляется на основе сопоставления инДля оценки пожарного риска используют, как правило, вероятностные критеДетерминированные и вероятностные критерии оценки поражаюшего действия ояония н ни ен ни ени ни приведены в прил.

6 к настоящему Пособию. вени в е ее ре р ени еы настоящего Пособия, 2.5.

Анализ наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий При анализе влияния систем обеспечения пожарной безопасности зданий на расчетные величины пожарного риска предусматривается рассмотрение комплекса мероприятий по обеспечению пожарной безопасности объекта. безопасности: - организационно-технические мероприятия по обеспечению пожарной безопасности.

Мероприятия по обеспечению пожарной безопаспости учитываются при опре делении частот реализации пожароопасных ситуаций, возможных сценариев возник о ни о ии и и аи пни и лли людей для различных сценариев сго развития.

2.6.

Вычисление величии пожарного риска на объекте 2.6.1.

В соответствии с Методикой расчет значений индивидуального и соци ор р в и и в о о общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта проствующего потенциального пожарного риска.

Примеры расчетов величин пожариого риска для производственного здания, в разделе 3 настоящего Пособия.

2.6.2.

Величина потенциального пожарного риска Р(а) (год ) (далее – потенциальный риск) в определенной точке а) на территории объекта и в жилой зоне, обще 15 ственно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта определяется по формуле Р(а)=2 2 (а)-0» (1) /=1 где – число сценариев развития пожароопасных ситуаций (пожаров, ветвей бытию:

О– частота реализации в течение года -го сценария развития пожароопас ных ситуаций, год поражения людей опасными факторами пожара, взрыва (например, значениями пробит- функций).

При расчете риска рассматриваются различные метеорологические условия с типичными направлениями ветров и ожидаемой частотой их возникновения.

Величина потенциального риска определяется посредством наложения зои поражения опасными факторами с учетом частоты реализации каждого сценария развиаварию событию (элементу оборудования, технологической установке) и зонам поражения. ны Р(а) полагаются одинаковыми.

Результаты расчетов потенциального риска, как правило, отображаются на кар ний равных значений (изолинии функции Ра)).

Изолинии функции Ра) называются с ри т и ре р рр ожидаемая частота возникновения опасных факторов аварии, приводящих к гибели людей, заключена в определенных, указанных на рисунке, пределах. ие о пони и они 2.6.4.

В необходимых случаях оценка условной вероятности поражения челове ка проводится с учетом совместного воздействия более чем одного опасного фактора Так, например, для расчета условной вероятности поражения человека при реализа ции сценария, связанного со взрывом резервуара с легковоспламеняющейся жидкостью (далее – ЛВж) под давлением, находяшегося в очаге пожара, необходимо учи Условная вероятность поражения человека О(а) от совместного независимого Са(а)=1–П=0к Оар (а)) (2) —у 16 ции к-го опасного фактора;

Ол(а) – условная вероятность поражения к-м опасным Потенциальный риск в зданиях объекта 2.6.5.

Величина потенциального риска Р (год ) в і-м помещении здания или пожарного отсека здания (далее - здания) объекта определяется по формуле Р=22 28 (3) =1 гдег сценариев возникновения пожара вздании;

О– частота реализации в течение года ј-го сценария пожара, год;

О условная весни ини онв е ини и ни и ени го сценария пожара.

2.6.6.

Условная вероятность поражения человека О» определяется по формуле (4) где Р – вероятность эвакуации лодей, находящихся в і-м помещенин здания, и р р и оеи еи пеипв и и и и сени /-го сценария пожара.

2.6.7.

Вероятность эвакуации Р» спределястся по формуле Рд=1-1=Рпи) 1=Рдві), (5) где Рао– вероятность эвакуации людей, находящихся в і-м помещении здания, выходы.

При отсутствии данных вероятность Раж допускается принимать равной 0,03 ви и ни рини и и и 2.6.8.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям Рав0 определяется по формуле н.э (9) 0,001, если (рӗ 20,8- Гба? где т6г – время от начала реализации /-го сценария пожара до блокирования ационных путей), мин; р – расчетное время эвакуации людей из -го помещения при 2.6.9.

Время от начала пожара до начала эвакуации людей сва для зданий без пожарах в зданиях конкретного назначения 17 При наличии в здании системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией лодей в зданиях (далее – СОУЭ) принимается равным времени срабаты вания системы с учетом ее инерционности.

При отсутствии необходимых исходных стся принимать равным 0,5 мин для этажа пожара и 2 мин для вышележащих этажей.

2.6.10.

Если местом возникновения пожара является зальное помешение, где бз допускается принимать равным нулю.

В этом случае вероятность Рэ.лі определяется по формуле 0,999, если (рі <0,8 Гбл?

0,001, если р/ 2 0,8 Гбл/ (7) бию. четной численности людей в здании, определяемой на основе решений по организации эксплуатации здания, от наиболее удаленной от эвакуационных выходов точки /ски ееи ни ение ни очени Дче е экспериментальных данных. пожарного риска, утвержденных в установленном порядке.

2.6.12.

При определении величин потенциального риска для работников, кото рые находятся в здании на территории объекта, допускается рассматривать для здания в качестве расчетного один наиболее неблагоприятный сценарий возникновения помарной частоте реализации всех возможных в здании сценариев возникновения по жара.

2.6.13.

Вероятность D эффективной работы технических средств по обеспечеопределяется по формуле D.=1-П(-Рк), (8) где К – число технических средств противопожарной защиты;

D – вероят ность эффективного срабатывания (выполнения задачи) к-го технического средства при ј-м спенарии пожара для і-го помещения здания. ной защиты допускается определять в соответствии с методом, представленным в прил.

7 к настоящему Пособию.

При отсутствии данных по эффективности технических средств величины D допускастся принимать равными 0.

2.6.14.

При определении значений D следует учитывать только технические средства, направленные на обеспечение пожарной безопасности находящихся (эваку18 ирующихся) в і-м помешении здания людей при реализации -го сценария пожара.

При этом учитываются следующие мероприятия: - применение объемно-планировочных и конструктивных решений, обеспсчиори рани ани в нвания ание ррния они - наличис систем противодымной защиты рассматриваемого помещения и путей эвакуации:

АУПС) в сочетании с СОУЭ; опони поени ои в аи пае т При определении условной вероятности поражения людей, находящихся в поси и в и н ни и СОУЭ (за исключением случаев, когда пожар не может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в помещении людьми), а также установок пожаротуше ния, срабатывание которых допускается только после эвакуации находящихся в за вого и аэрозольного пожаротушения, а также комбинированных установок, испольуние азние онених уна Индивидуальный пожарный риск в зданиях и на территории объекта работников объекта оценивается частотой поражения определенного работника объОбласти, на которые разбита территория объекта, нумеруются (=1..1.

Работники объекта нумеруются т— 1, М.

Лица, не являющиеся работниками объекта, нумеруются =1,.

Номер работника и однозначно определяет наименование должности работиидимые для оценки пожарной безопасности.

Допускается проводить расчет индивиду ального риска для работника объекта, относя его к одной категории наиболее опасной профессии.

Номер лица, не являющегося работником объекта, однозначно определяет срои и и и и ки 1а.

2.6.16.

Всличина индивидуального риска К» (год ) для работника т объскта Кт=29т Ра), (9) = ти и р ри и 2.6.17.

Величина индивидуального риска R (год) для работника т при его нахождении в здании объекта, обусловленная опасностью пожаров в здании, определяется по формуле 6 (10) где Р – величина потенциального риска в і-м помещении здания, год;

4ж – вероятность присутствия работника т в і-м помещении;

N – число помещений в здании и сооружении. объекта, определенных по формулам (9) и (10). сия ли иели ения здания в течение года на основе решений по организации эксплуатации и технического обслуживания оборудования и зданий объекта.

2.6.20.

Величина индивидуального риска (год ) для лица / не являющегося с о и и ти формуле 1=2 9» Р(0, (11) области территории объекта. работником объекта, при его нахождении в здании объекта, обусловленная опасностью пожаров в здании, определяется по формуле (12) где Р– величина потенциального риска в -м помещении здания, год д–ве – число помещений в здании и сооружении. сматриваемого лица , не являющегося работником объекта, в определенной области территории и/или в /-м помещении здания в течение года на основе организационнораспорядительных документов объекта.

Индивидуальный и социальный пожарный риск в жилой зоне, общественно- деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта 2.6.24.

Для людей, находящихся в жилой зоне, общественно- деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта (далее - индивидуальный риск) прини присутствия людей в зданиях и сооружениях вблизи производственного объекта: для зданий и сооружений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности -1;

20 для зданий и сооружений классов Ф2, ФЗ, Ф4 и Ф5 по функциональной пожаруния и и зиия ни ени ни принимастся равным частоте возникновения событий, ведущих к гибели 10 и болес человек.

Для людей, находящихся в жилой зоне, общественно- деловой зоне или зоне рекрсационного назначения вблизи объекта, социальный риск S (год ) определястся по формуле S=22 (13) /=1 торых выполняется условие 10;

М– среднее число погибших в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта людей нария.

2.6.26.

Величина N, определяется по формуле N,=2.210 пр (14) =1 объекту (– номер области);

О – условная вероятность поражения человека, находящегося в -й области, опасными факторами при реализации -го сценария; – среднее число людей, находящихся в і-й области.

Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части магистральных трубопроводов 2.6.27 Величина потенциального риска Р) (год) в определенной точке на Р)=2232,(т, Отра, ах, (15) где 10т) – удельная частота разгерметизации линейной части магистрального вода, год -м;

К–число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара.

При этом факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка – число рассматриваемых типов разгерметизации; оавеия ения они ни ни ри вни -н Оворд(х,г) - условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке ор вроо оа в они ата с о хд, хҙд – координаты начала и окончания участка влияния.

Границы участка оания ил рния ения рися ния ония оия из условия, что зона поражсния опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на с оети и р ти о вро тоовоо ово п пото бию. при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные веро ятности От и Ора (х, г) определяются в зависимости от специфики пожарной опасно2.6.28.

Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 2.6.15 и 2.6.18 настоящего Пособия.

Для людей, находящихся в жилой зоне, общественно- деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 2.6.24 настоящего Пособия.

47.

Для людей, находящихся в жилой зоне, общественно- деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S (год ) определяется по формуле:

5= шах 5рбрнбр,бот, (16) где S.

5.

5., 5 величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода, (год"), определяемые в соответствии с пунктами 2.6.25 и 2.6.26 настоящего Пособия;

О- количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода. провода и прилегающей к ней территории.

Границы потенциально опасных участков ния вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся 22 3.

ТИПОВЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ 3.1.

Пример расчета для производственного злания процсссами на производстве.

В рассматриваемом здании расположены: помещение контроллерной площадью S= 72 м²; -помещение электрооборудования площадью 5-44 м помещение трансформаторной S= 104 м², коридор S=20 м²; тамбур S = 4,5 м. составляет и= 5 м.

Ширина дверных проемов в расематриваемом здании составляет а з зи им и.

Расчет распространения опасных факторов пожара для спенариев проектного пожара №1 и №2 проводится с помощью зонной модели пожара в здании в соотвегс пр рос ной модели пожара в здании в соответствии с 2 5 222 Рис. 3.1.1.

План рассматриваемого здания 1– помещение контроллерной:

2 – помещение электрооборудования:

3– коридор:

4– тамбур;

5 – помещение транеформаторной. сматриваемом здании Сценарий №1.

Очаг пожара возникает в помещении контроллерной (рис.

3.1.1. поз.

1).

Пламя распространяется по горючим материалам помещения (электротехни23 тальной плоскости равномерно распределенного материала в виде круга.

Над очагом пожара формируется конвективная колонка.

Конвективная колонка, поднимаясь над сти а ро и о да св и и ония е ея ни Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении определяется с определенным запасом надежности согласно табл. П2.4 настоящего Пособия как для 2,2 10*м 2 72 м²=1,6 10* год, Параметры для расчета по зонной модели принимаем следующими 10] ои сия тта 20,9 МДж/кг – линейная скорость пламени 0,0125 м/с удельная скорость выгорания 0,0076 кг/м с оброная сооот 327 Нп м/кг – потребление кислорода О 1,95 кг/кг – коэффициент полноты сгорания 0,95 Выделение газа: – углекислого газа СО 0,375 кг/кг -угарного газа СО 0,0556 кг/кг – хлористого водорода НС1 0,0054 кг/кг.

Таблица 3.1.1 в помещении контроллерной (рис.

3.1.1, поз.

1) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 104 по пониженному содержанию кис104 лорода по Хс02 Не достигается в течение 1800 с по Хсо 189 по Хнсі 301 Расчетное время эвакуации из помещения контроллерной (рис.

3.1.1, поз.

1) со эвакуационным путям составляет Раш – 0,999, так как выполнено условие (ру+ тиэ) =6 с 0,8 т6а) =0,8 104= 83,2 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассмагривасмом помещении Рав, через аварийные выходы равной Раш – 0,03.

Таким образом, с и ни в ни они ени ки гласно формуле (5) равна Ру=1–(1–Рад) (1–Рам) =0,999.

24 Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспеО=(-Р.

1-D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматривасмом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

Р.=О Ог=1,6-10 год -0,001=1,6-10% год", Таблица 3.1.2 в помещении электрооборудования (рис.

3.1.1, поз.

2) Параметр занечение Высота, м 1,7 Время блокирования, с Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 319 по пониженному содержанию кие Не достигается в течении 1800 с лорода по Хс02 Не достигается в течение 1800 с по Хсо 986 по Лнсі 1281 Расчетное время эвакуации из помещения электрооборудования (рис.

3.1.1, поз 2) составляет ру =0,05 мин =3 с.

Время от начала пожара до начала эвакуации людей зво принимасм равным 0,5 мин =30 с.

Всроятность эвакуации по эвакуационным пу тям составляет Ралу = 0,999, так как выполнено условие Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматрива вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Р», согласно формуле (5) равна Ру=1– (1– Рт.) (1– Рам)=0,999. чению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D = 0.

В результате с и ени рни в и и е ализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет О=(-Р-)1-D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматривае мом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

Р=ООг=1,610 год -0,001=1,6-10* год", Таблица 3.1.3 в коридоре (рис.

3.1.1, поз.

3) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с 25 Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по потере видимости 164 по пониженному содержанию кислорода Не достигается в течении 1800 с по ХС02 Не достигается в течение 1800 с по Хсо 393 по Хнсі 548 Расчетное время эвакуации из коридора (рис.

3.1.1, поз.

3) с учетом времени по эвакуационным путям составляст Рэпу = 0,999, так как выполнено условис (ра * Тнэ) =35 сS0,8 Тлј =0,8 164=131 с. вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Р, согласно формуле (5) равна Р=1(1=Рл) (1=Рам)=0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D– 0.

В результате условная вероятность поражения человека Ов в рассматриваемом помещении при реОш=(1–Р«) (1–Dд =0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

Р=ОгО=1,6 10* год -0,001-1,6 10* тод".

Таблица 3.1.4 Результаты расчета времени блокирования овакуационных выходов в тамбуре (рис.

3.1.1, поз.

4) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 193 по пониженному содержанию кисНе достигается в течении 1800 с лорода по Хсо2 Не достигается в течение 1800 с по Хсо 512 по Хнсі 678 Расчетное время эвакуации из тамбура (рис.

3.1.1, поз.

4) с учетом времени начала эвакуации твза и расчетного времени эвакуации из помещения электрообору эвакуационным путям составляег Ра=0,999, так как выполнено условие == = 26 Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении Рь, через аварийные выходы равной Ра= 0,03.

Таким образом, гласно формуле (5) равна Ру=1– (1–Рад) (1– Рац)=0,999.

Принимасм вероятность эффективной работы технических средств по обсспсчению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D = 0.

В результате с р пи прени в о ни реи е О=(1– Р«(1–D)=0,001 Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматривае мом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

Р=О О=1,6-10 год 0,001 =1,6-10* год", Сценарий №2.

Очаг пожара возникает в помещении электрооборудования (рис.

3.1.1, поз.

2).

Пламя распространяется по горючим материалам помещения (электротехнические материалы, карболит, текстолит), очаг пожара распространяется Над очагом пожара формируется коивективная колонка.

Конвективная колонка, под нимаясь над очагом пожара, достигает потолка и растекастся по нему веерной струей. определенным запасом надежности согласно табл. П2.4 настоящего Пособия как для электростанций О=2,210 м что в расчете на всю площадь помещения дает:

О=2,2-10*м²-44 м=9,7-10* год".

Параметры для расчета по зонной модели принимаем следующими 10]: – низшая теплота сгорания 20,9 МДж/кг –линейная скорость пламени 0,0125 м/с – удельная скорость выгорания 0,00760 кг/м с – дымообразующая способность 327 Нп м²/кг подле чико 1,95 кг/кг – коэффициент полноты сгорания 0,95 Выделение газа: углекислого газа СО:

0,375 кг/кг 0,0556 кг/кг –хлористого водорода НС 0,0054 кг/кг.

Ниже приведены результаты расчста времени блокирования эвакуационных выходов в помещениях рассматриваемого здания.

Таблица 3.1.5 с а а мещении контроллериой (рис.

3.1.1, поз.

1) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 180О с по потере видимости 347 27 Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по пониженному содержанию кис Не достигастся в течении 1800 с лорода по Хсо2 Не достигается в течение 1800 с по сО 964 по Лисі 1313 ставляег=0,1 мин =6с.

Время от начала пожара до начала эвакуации людей ый принимаем равным 0,5 мин – 30 с.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет Ра =0,999, так как выполнено условие (ру* тан =6+30=36 с50,8 тола = 0,8 347=278 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматривавероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Ра, согласно формуле (5) равна Р=1– (1– Р) (1– Раы) =0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D = 0.

В результате си пе рни в о и еои ализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет Од=(1– Р»)(1–D.)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваеР=ОгОд=9,7-10* год -0,001=9,7-107 год", Таблица 3.1.6 Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в помещении электрооборудования (рис.

3.1.1, поз.

2) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре 0 по потере видимости 72 по пониженному содержанию кис72 лорода по Хсо2 Не достигается в течение 1800 с по Хсо 133 по Лнсі 206 Расчетное время эвакуации из помещения электрооборудования (рис.

3.1.1, людей иј принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с.

Вероятность эва ру+ тиәй=3 с0,8 т6ы) =0,8-72=58 с.

28 ность эвакуации людсй, находящихся в рассматривасмом помещении Рл, согласно формуле (5) равна Р=1–(1– Раг) (1 –Ра) =0,999.

Принимасм вероятность эффективной работы технических средств по обеспеусловная вероятность поражения человека О в рассматриваемом помещении при ре=– Р-D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потепциальный пожарный риск в рассматривае мом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

Р.=О:Од =9,7-10* год -0,001 =9,7-107 год", Таблица 3.1.7 с к ны ридоре (рис.

3.1.1, поз.

3) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 114 по пониженному содержанию кис272 лорода по Хс02 Не достигается в течение 1800 с по Хсо 254 по Хйс 333 Расчетное время эвакуации из коридора (рис 3.1.1, поз.

3) с учетом расчетного времени эвакуации из помещения электрооборудования (рис.

3.1.1, поз.

2) р составРа.) = 0,999, так как выполнено условие 1W=5сS0,8 тьы)=0,8-114=91с. емом помещении Рй, через аварийные выходы равной Рл= 0,03.

Таким образом вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Р, согласно формуле (5) равна Р=1– (1–Рав) (1– Ра)=0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D - 0.

В результате с и еи прни в и е пеи е Дт=(–Р1–D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваеР=ОгОд=1,610 год -0,001=1,6 10* год. 29 Таблица 3.1.8 тамбуре (рис.

3.1.1, поз.

4) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре Не достигается в течение 1800 с по потере видимости 137 по пониженному содержанию кие 544 лорода по Хсо2 Не достигается в течение 1800 с по Хсо 327 п 407 Расчетное время эвакуации из тамбура (рис.

3.1.1, поз.

4) с учетом расчетного времени эвакуации из помещения электрооборудования (рис.

3.1.1, поз.

2) р состав Ра) =0,999, так как выполнено условие о=6с50,8 ты)=0,8-137=110 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматривавсроятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Р, со гласно формуле (5) равна Р=1–(1– Ра) (1– Ран)=0,999.

Принимасм вероятность эффективной работы технических средств по обеспс Од=(–Р.)(1–D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматривае мом помещении от данного спенария пожара в соответствии с формулой (3):

Р=ОО=1,6-10° тод" -0,001=1,610 год", Сценарий №3.

Очаг пожара возникает в помещении трансформаторной (поз масло).

Над очагом пожара формируется конвективная колонка.

Конвективная колонструей.

Формируется задымленная зона, которая распространяется по всему объему помешения.

В результате распространения опасных факторов пожара блокируются определенным запасом надежности согласно табл. П2.4 настоящего Пособия как для электростанций =2,2-10 м, что в расчете на всю площадь помещения дает:

О= 2,2-10 м-104 м – 2,3-10?

год".

Принимаем, что площадь пролива трансформаторного масла ограничена плоS=2 м².

30 В соответствии с прил.

5 к настоящему Пособию горение трансформаторного масла до момента завершения эвакуации людей из здания осуществляется с неустаноляет ікиm = 300 °С[71. – низшая тсплота сгорания 42,7 МДж/кг – удельная скорость выгорания 0,043 кг/м с – дымообразующая способность 480 Нп м/кг – потребленис кислорода Ог 1,59 кг/кг – коэффициент полноты егорания 0,95 – показатель степени, учитывающий изменение 1,5.

Выделение газа: углекислого газа СО 1,07 кг/кг Оара С го 0,122 кг/кг выходов из рассматриваемого помещения.

Таблица 3.1.9 мещении трансформаторной (рис.

3.1.1, поз.

5) Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре 96 по потере видимости 48 по пониженному содержанию кис 114 лорода по Хс02 Не достигастся по Хсо Не достигается Расчетное время эвакуации из помещения трансформаторной (рис.

3.1.1, поз.

5) нэ принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет Р,00 = 0,999, так как выполнено условис Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматрива емом помещении Раб, через аварийные выходы равной Рай= 0,03.

Таким образом, гласно формуле (5) равна Ру=1– (1– Р.ж) (1– Рда)=0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматривасмого помещения D – 0.

В результате с и ени рни в е и и е Ош=(1–Р) (1–D.)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

Р=ОгОд=2,3-10 год -0,001 =2,3-10° год", 31 Таблица 3.1.10 Результаты определения потенциального пожарного риска для здания контроллерной № Наименование Потенциальный поИтоговый потенжарный риск по сцециальный пожарсценария помещения, позиция нарию, год"! ный риск, год"!

1 Помещение контрол1,6-106 лерной (рис.

3.1.1, 2,57-106 2 поз.

1) 1-0.

1 Помещение электро1,6 10 оборудования 2,57 106 2 (рис.

3.1.1, поз.

2) Помещение трансфор3 маторной 2,3-10% 2,3-10% (рис.

3.1.1, поз.

5) 3.1.2.

Результаты определения индивидуального пожариого риска для рассматриваемого здания Принимаем, что у каждого представителя той или иной профессии 200 рабочих дней в году.

Принимаем, что в рассматриваемом здании работают представители сле дующих профессий, с указанием доли времени, которое они проводят в течение года нани зани и - оператор –8 часов в рабочий день = 1600 ч/год = 0,18. - электрик –0,5 часа в рабочий день – 100 ч/год – 0,011.

Ниже приведены результаты определения индивидуального пожарного риска аи зани в ния рарони Таблица 3.1.11 Индивидуальный пожарный риск для работников в здании контроллерной Относительная доИндивидуальНаименоваНазвание ля времени пребыпны оны Итоговый инине професпомещения, вания работника в риск работника в сии работника позиция данном помещении данном помещериск, год і в течение года нии, год Помещение контроллерной 0,16 0,4 10% (рис.

3.1.1, Оператор поз.

1) Помешение 4,5-107 электрооборудования 0,02 0,05-106 (рис.

3.1.1, поз.

2) Помещение Электрик 2,5:10* 2,5-10% маторной 32 Относительная доИндивидуальНаименоваНананенние ля времени пребыпрны ны ине професпомещения. вания работника в риск работника в дивидуальный сии работника позиция данном помещении данном помещериск, годі в течение года нин, год (рис.

3.1.1, поз.

5) 3.1.3.

Вывод об условиях соответствия рассматриваемого здания требованиям пожариой безопасности Индивидуальный пожарный риск не превышает нормативное значение, так как выполняется условие к.0 =4,5-10 5к."= 10* год Нормативное значение индиразделе 1.5 настоящего Пособия, для которых обеспечение величины индивидуально го пожарного риска одной миллионной в год невозможно в связи со спецификой функционирования технологических процессов.

3.2.

Пример расчета для наружной установки на наружной установке производственного объекта величин индивидуального и соци ального риска, выполненный по методике 1.

3.2.1.

Описание наружной установки. екта в Московском регионе.

В состав резервуарного парка бсизина входят 2 резервуара (резервуары №1 и по одному патрубку) диаметром 900 мм, суммарная длина трубопроводов парка (С) составляет 200 м.

Резервуары стальные вертикальные цилиндрические с купольной крышей без понтона.

Парк имеет ограждающую стену, рассчитанную на (ограждения) парка составляег 7000 м.

Резервуарный парк предназначен для хранения бензина (бензин марки АИ-93). оти отя кротае пр в р информации.

Физико-химические свойства обращающихся в парке горючих веществ и материалов.

Свойства бензина принимались согласно данным, приведенным в прил.

1 мались по бензину АИ-93 (зимний): суммарная формула - С,9п На168; молярная масана в диапазоне температур -60-90 С:

А=4,26511, В= 695,019.

СА=223,220; ниж 33 ний концентрационный предел распространения пламени (НКПР) – 1,1 % (об.).

Статистические данные, необходимые для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций. бытий для резервуаров (резервуары для хранения ЛВЖ при давлении близком к атмонимались в соответствии с прил.

2 настоящего Пособия Орахурмреx25 ми =8,8-105 год. Сразомрех100мм = 1,2 10* год'!, Частота полного разрушения резервуара: =5,0 10*год, = 9,0-10 год Частота разгермстизации трубопровода с диамстром отверстия истечения 12,5 мм:

Частота разгерметизации трубопровода с диаметром отверстия иетечения 25 мм:

50 мм:

Сраорир630 =5,2-10* (год м) сии ни рееи рии и и 100 мм:

Частота разрыва трубопровода по полному сечению: овеенние онии оени вниявеннние вони ятности сгорания с образованием избыточного давления при образовании горючего па утечки принимались по таблице П3.1 прил.

3 настоящего Пособия.

При этом для ным запасом надежности принимались равными максимальным соответствующим условным вероятностям, приведенным в таблице П3.1 настоящего Пособия.

Также следует отметить, что в соответствии с положениями прил.

3 настоящего Пособия для бснзина (ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С) указанные выше условные вероятности принимались как для двухфазной среды Условная вероятность мгновенного воспламенения для утечек из резервуаров и трубопроводов, кроме случаев полного разрушения резервуаров и полного разрыва трубопроводов, принималась равной:

34 = 0,150. слои оени ия ои ви пия вони ной: сехоста, ич=0,176.

Условная вероятность мгновенного воспламенения для случаев полного раз Рае ова ратр =0,200. варро ррона проано о ия они они гони с ни рия вони Робробака =0,600, Защита резервуаров парка от нагрева, деформации и разрушения во время пос в но ри они ни ни они они равной Р=0,95.

Данные по метсорологическим условиям в районе местонахождения объекта. мещения объекта (г.

Москва) 1о =+37°С 16].

Максимальная повторяемость штиля на территории г. Москвы согласно 17] составляет Рм= 0,12.

3.2.3.

Анализ пожарной опасности рассматриваемого объекта Анализ имевших место инцидентов с пожарами и взрывами на складах нефти и нефтепродуктов, к которым относится и рассматриваемый в настоящем примере резервуарный парк, позволяет выделить закономерности возникновения и развития пожароопасных ситуаций и пожаров, согласно которым аварии с пожарами и взрывами на обьектах такого рода являются, как правило, следствием ситуаций, развивающихся по следующей типовой схеме: эе оти в пе ррор зону газопаровоздушной смеси с взрывоопасной концентрацией горючего; - факторы возникшего пожара (взрыва) интенсивно воздействуют на аппарат ние, трубопроводы и т.п., вследствие чего в них повышается давление выше расчет35 вследствие разрушения от пламени уплотняющих устройств; менем, принося большой материальный ущерб и приводя к человеческим жертвам. кп19 Для постросния множества спенарисв возникновения и развития пожароопас осуществлялось, исходя из следующих консервативных предпосылок. туре резервуаров и возникновение пожаров по всей поверхности резервуаров. с на и 100%. долей секунд).

Для эгих случаев принимается, что происходит перелив части храни4.

Реализация инициирующих пожароопасные ситуации событий, связанных с пожар пролива. происходит испарение бензина с поверхности пролива с возможностью образования взрывоопасного паровоздушного облака.

Принимастся, что испарение с поверхности пролива бензина приводит к образованию взрывоопасного паровоздушного облака только в случае безветрия (штиля).

7.

Последующее воспламенение при условии отсуствия мгновенного воспланию в режиме пожара-вепышки.

Последующее воспламенение при условии отсуг ствия мгновенного воспламенения при наличии ветра приводит к пожару пролива.

8.

Воздействие пожара пролива бензина на резервуар парка при условии неэффективной работы (невыполнения задачи) системой водяного орошения резервуара го облака с возможностью дальнейшей эскалации пожара не рассматривастся, поо н н о орных оних в ни и пы 10.

Воздействие пожара одного из резервуаров парка при условии неэффективНа рис. 3.2.1-3.2.3 приведены деревья событий при возникновении и развитии 36 дерсвьях событий возможность перехода ситуации от стадий к стадии показана с исон для утечек, кромелолного разрушения и полного разрыва;

Р– условная вероятность безветрия (штиля):

Ру— Рма" Р.- условная вероятность последующего воспламенения при отсутетвии мгновенного воспламенения: для утечек, кромеполного разрушсвя и полного разрыва;

Р жи» для случаев полного разрушения ии полного разрыва Р.- условная вероятность егорания с образованием избыточного давления при Ра — Роброблакт с ти оот сти рти ор пожара пролива бензина в обваловании (ограждении) парка:

Р= Рер Рор" Р. - условная вероятность эффективной работы системы водяного орошения на резервуаре №2 и одновременно незффективная работа системы водяного орошения на резервуаре №1 при воздействии на резервуары пожара пролива бензина в обвалова нии (ограждении) парка:

Р=(1— Рер) Рор резервуаре №1 и одновременно неэффективная работа системы водяного орошения на резервуаре №2 при воздействии на резервуары пожара пролива бензина в обваловании (ограждснии) парка:

Р.=Р.

(1– Р) лива бензина в обваловании (ограждении) парка:

Р.=(-Р1-Р..

Р.= Рор Р. - условная вероятность неэффективной работы системы водяного орошения Ро=1— Рор нае ни а и ра х пени р нариев их развития приведен в табл. 3.2.1.

37 Р.

Птерочные похазы ны вонаопастых факторов праичвого кают, Поражаощне воядейсзвке Р, Покр цеим кохара прозиа Рагерменаки резеркуара кла.

Вознкжновсние трубопровома Обрговине эры шхца рекруңе №1 (покір оосьнсоя бена с «бра котжннго зароарка (серажленна) Р по всей вовеэхности резеряуз» ованисм провозунноно облака р) Верожаниее зеееые лим в обзао не просхадях пожара прелива и вторичного опаскых факторов првичвого пои) марка похара охра ретрура №2 (бокр нания Вэрых поровот по неей вовермности разераухдуаного облниа ра).

Перажающее воздействяе опаскых факторов пераичвого отовыдотя и инитиа кбекои Р. покера Вознихновсние вгоричных ножарог рокрмурма №1і№2 Покар-аспнцка (вожоры по өсей повермвести воздействие епасяых факторев.

Поракакщес пкувичного комара прэлива Р Ойразовние эрывохдуннно облкт пароТорахаоное онасвых факторов пожара оевоздействие ет Рис.3.2.1.

Дерева событай при возавкновении и развитая лежароопаской ситуацяя, связаяной с Р Вориные локри ш юзикокаснил факзоров страичвото ое, Пораажхонее воэлейотное Полное ратпежара пролика ружение ре р Пежэр пролиза зеркуара с оббогзна Взанвомене яорное и разованим Обозокане врижар по всей поверхности ресэ» жара соседисто резераузра (юэваловаия везмушного облана паро вуара Посмккоее везей.

(ограждекия) но прәисходит. ствне сошсных факторов пезп . рачеого пожара вичного пожаҙа кролава в ятоогркадоние порка.

Р Взрие варовотлуного облака Р Обокозааие воряваопасвога пэра Поражннщес всдейтике овасстзет Рис. 3.2.2.

Дерезо событай прра возникновенеи развития ситузпин, узанния 39 Втеричкые -енинЕо он 19ежо Р. юг.

Поражающее факторов перазчо воздействие овасных го пожара резервуарз по исей вора по т.

п Вознихксвевуаров яжара соседкеге ре-оП озоньифотя эян Ро орр а всей поверхвости резорвувра).

Поражающее воздействие опасаых факторов первичиого Рне.

3.2.3.

Дерево событий при везнакновении и развятии вожароопасной снтуация, связанней с возаикковением 40 Таблица 3.2.1 Перечень пожароовасных сятуаций и вожаров в сценариев их разватия НааменоНаименованне пожа№ вание обо нн сн пожара Сценарки развиткя пожароопаской сятуации вожара свеяапрения рий Резеркуэр Разгерметизация хэрактерирсПожар пролава бекзина в обваловаяии (огріждении) зарта без возянкновения вгоричных храневия зерэуэра. пожароа бензика № зуюшася диаметром Пожар пролава бекзина в обваловаяии (огріждении) зарга с возяикиовением яторичаого отверстия нстечнния 2 25 мм Пожар пролява бекзина в обваловавии (огріжлении) варга с возникновением яторичаого 3 Пожар пролика беязика в обяалоканки (ограклении) парка с возникновекием вторичных 4 Взрых паревоодузаного облака 5 Пежар пролава бекзина в обаалоталии (отраждении) ворка без возянюновстия вторачных 6 рсзерзуэра. характерипожэрох 7 зуюншнся днамстрон Пежар пролава бскзива в обваловании (огріждении) ларка с возниквовсвиея зпоричаого отверстия истечения 8 Пожар пролава бекзива в обваловаяии (огріждевии) варка с всзникаовением аторичаого пожара резервуара №2 по всей поверхности 9 воиаров одногременно реервутров №1 и №2 по всей поверхности Пожар пролава бензика в обвалованки (огракдении) парка с возиякновениеи вторячных 10 Взрыя паровоздушного облака Стораняс паровоздуяного облаха в режимс пожарч-велиики 12 резерзузра. характериобаловаяке (ограждение)бензвна бетвознакновения взорячных вожаров 13 зуюнцатея палныи разПежаҙ пролвта безна в обвалсвция (огракзамв) парка и пролла переланноя чере рушением всей поверхности обваловаяве (егражденис) бевзика с воникнозением ворачного покарі резервуара №2 по 14 Взрыв паровоздушного облака 15 Стораняс паровозхупного облака в режаме ножарьзепнции 16 НаяменоНаименохание вожа№ вание өбоСценарий развития пожароопаской сятуации/ кожара спенаруловиняя посара рни Пежар резероуара №1 де тсей поверхности с везанкневенися вторичкого пожара резервугра 17 резерауара по всей поверхвости №2 по всей поверхности 18 Воназговсяис пожора Пежар реэирвуара №1 по вссй поверхноста без везникневения взоричных пожаров 19 гурс №2 по всей поверхности 20 Ретеркузр Разгерметизация реПожар пролява бекзака в обоалотояии (этркждеяии) зарка без возанновенаы вторячных хранетия зерзузра. характеривожаров 21 бенка №2 зуошмся диаметром Пежар пролава бекзина в обөалованки (огріждении) варке с вкзннкесвоним вториного отверстия ястечения пожара резервуара №1 по всей поверхности 22 25 мм 23 Пожар пролава бевзика в обваловнки (ограждении) парка с возивюновекися вторичных вожроа аноиреченнореермупрои №1и№2 по яей поверхности 24 Сторание парсвоззушного облака в режиме пожрі вепишки Взрыа варовоздушнохго облака 25 26 реПожар пролава бекзина в обваловазии (огріждекии) зарха без возаикновени вторачных зерэуэра, пожароэ 27 зуюшаася днаметром Пожар пролава бекзина в обааловаяии (огріхдении) зарка с возникнововием яторичиого отверстия ястсчния 28 100 мм Пожар пролява бекзика в обаалонаяии (огргждении) вареа с возникновением яторичного вожара резервуара №2 по всей воверхвости 29 Пожар пролаза бевзика в обралотацаи (огрхдечеи) парка с возниюмвенен вторичних пожаров одновременно резервутроя №1 и №2 по всей поверхности 30 Взрых паровоодушного облека Сторание паровоззушного облата в режаме пожарь-вепытки 32 Пежар прелнва бензвна в обвалсвния (ограждении) парка и проанка переанвшегося через зерзуэра. характериобазловаяве (ограждение) бензвна бет возникновения вторячных всжаров 33 зуюншаяся полным разрувением обааловаяие (ограждение) бевзика с воншикновеннем оторачного пожера резервуара №1 по 34 42 НаяменоНаименохание вожа№ вание обороэпасной сятуации/ Сценарий развиткя пожароопаской сятуации/ кожара покара спенарудования рни всей поверхности Сторание паровоззушногооблата в режиме похарыспиики 35 1.

Вазнакновсяие пожара Пожар реирауара №2 во всей поверхноста без возниюновения взоричных пожаров 37 ре р верхвости №1 по всей поверхности 38 Возникновение пожора Пежар резирвуара №2 по сей позерхности с везанкневениен вторичного пожара резервуара 39 туре №1 по всей поверхности Трубопропру.

Пожаҙ пролава бекзана в обалоании (огріхднии) арка без вознкнивеня ворячных воды бснзквожароэ 41 зуюнанся дизмезрән Пежар пролява бекзина в обаловавии (огриждении) зара с возникновением поричного отверстия истечения 42 12,5 мм Пожаҙ пролява бекзнна в обааловалии (отрихлеяио варка с юзникеовошин пориного о ре 43 Пежар пролява бекава в обвалотанки (ограждении) парка с возивюновеннеи вторачных пожаров одновременно резервузров №1 и №2 по всей поверхности 44 Стораняе паровоззуногооблата в режеме поха-юннии Взрыв паревоздуканого облака 45 46 Разгериегизация бепревода, труПежар прелава бекзана в ебвалоани (огрждевии) зарка без везаююновения вторачных пожарое 47 зующатся диамезром Пежар пролава бекзина в обваловании (огриждении) паркга с возяиквовонием яторичаого отверстия истечения 48 25 мм Пожар пролава бевзина в обваловаяии (огріхленио парка с возникковнием поричного Пожаҙ прелна бекива в обваловачии (огракденни) парка с возникневением вторячных вожаров одновременио резервукров №1 и №2 по всей певерхнести 50 Взрыя наровоздушного обтака.

51 Стораняе паровозтушного облака в режиме пожары-спиики 52 трУ" Пожар пролява бекзтна в обвалотанм (отраждгвий ворка бет возннюнсынии вторачных 53 43 НанменоНаименокание пожа№ вание обороэпасной ситуации/ Сценарий развиткя пожароопаской сятуации/ кожара спенарулованяя покара рни беопровода, характерипожаров зуюшлся днаметром Пежар пролява бекзана в обваловаяии (отркждении) верке с всзниквсвснием аторичаего отверстия истечения 54 50 мм Пежар пролава бекзина в обваловаяии (отріждсиии) ларке с всзвиквовонием вторичаего пожара резервуара №2 по всей поверхности 55 Пожар пролава беязика в обваловачки (ограждении) ппрка с возниюловекием вторичных 56 Взрыв паровоздушного облака 57 Пожаз пролава бекзина в обваловаяии (огрждении зарка без возаикневеня вторачных 58 беоревода, хэрактерипожарое 59 зуошаяся диаметром Пожар пролява бекина в обяаловаяии (огрхдении) зарса с ясзявкновением поричного 60 100 мм Пожар пролява бекзика в обавловании (ограждении) парса с возниквовением яторычного 19 Помар пролата бевика в обвалотаии (огриденид варка с вашшюнвенея торячных вожаров однокременно резервупров №1 и №2 по всей поверхнести 62 Взрых паровоздушного облака 63 Разгеряегизация Сторание паровоззушного облаха в режаме пожарь-вспитки Пежар пролава бекзива в обааловавии (отртжлении) зарка без везаикиовеия вторачных 64 бепровода, харастериТРУ" пожароа 9 пр они р Пежар прелява бекзина в обваловании (огріждении) варта с возвиквовснием вторичного поно сечению 9 Пожаз пролава бекзина в обваловании (огріждении) дарка с возниквовением вторичного 67 Пожар пролява бензика в обвалованки (ограхлении) парка с вониюовениея вторичных вожаров одновременно резорвукров №1 и №2 по осей певерхнести 89 Взрыв паровоздушного облака 69 Сторание паровоздуяного облака в режаме пожара-вспишки 70 44 3.2.4.

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций Частоты реализации сценариев развития рассматриваемых пожароопасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) определялись в соответствии с деревьями событий (рис.

3.2.1-3.2.3).

Частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих на резервуарс №1 (1-20).

Частота реализации сценария №1:

Р., Р, =8,8-10 (0,150+(1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 0,95=2,2-10 год".

Частота реализации сценария №2:

О. =-0- = Частота реализации сценария №3:

Срахорири25 (Рачюттеч -Рамлонате.)(- Ратки):

Роаюч х xР, (-Р.)=8,8 10* (0,150+(1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 (1-0,95)=1,2-10 год".

Частота реализации сценария №4: = 6,2 10* год. Частота реализации сценария №5: = 8,8-10* (1-0,150) 0,12-0,176-0,600 =9,5 107 год. Частота реализации сценария №6: =8,8 10 (1-0,150) 0,12-0,176 (1-0,600) =6,3-10 год. Частота реализации сценария №7:

О ХР., Р., =1,2-10 (0,150*(-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 0,95 =3,1 10* год".

Частота реализации спенария №8 О8 (1-Р.) Р =1,2 10* (0,150+(1-0,150) (1-0,12) 0,176) (1-0,95) 0,95=1,610 год" Частота реализации сценария №9:

О, «Р., (-г.)=1,2 10* (0,150*(-0,150) (-0,12) 0,176) 0,95 (1-0,95) =1,6:10 год. Частота реализации спенария №10:

Х(-Р,)(-Р.)= =8,4 10 год. Частота реализации сценария №11:

Частота реализации сценария №12:

45 Ог (—Рп 1,2 10* (1-0.150) 0.12 0.176 (1-0,600) = 8,6 10* год Частота реализации сценария №13:

Оз Р xР. –5,0 10* (0,200*(1-0,200) (1-0,12) 0,240) 0,95 –1,8 10* год" Частота рсализации сценария №14:

Частота реализации сценария №15: =5,0 10" (1-0,200) 0,12-0,240-0,600 =6,9-10* год. Частота реализации сценария №16; = 5,0 10*(1-0.200) 0,12-0,240-(1-0,600) = 4,6-10* год, Частота реализации сценария №17;

О- = О Р, =9,010*0,95 =8,6:10 год, Частота реализации сценария №18:

0%=нжинтза (1-Р.)=9,0-10* (1-0,95)=4,5 10 год".

Р. –9,0 105-0,95 – 8,6 105 год. Частота рсализации сценария №20:

Оо= Оожомриират (1-Р.)=9,0-10* (1-0,95) =4,5-10* год, Частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих на резервуарс №2 (21-40).

Частоты реализации спенариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возникающих на резервуаре №2 (21-40) аналогичны соответствующим частотам реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, возиикающих на резервуаре №1 (1-20).

Частота реализации сценария №21:

0, – 0 –2.2 10 год Частота реализации сценария №22:

0,=0,=1.2-10* год. Частота реализации сценария №23 0,=0,=1,2-10* год Частота реализации сценария №24;

0,=0=6,2-10* год" Частота реализации спенария №25;

0, =0, =9,5-10 год' Частота реализации спенария №26 0%"0,=6,3 10 год. Частота реализации сценария №27;

0» — 0 =3,110 год", Частота реализации сценария №28:

46 0»=0,=1,610?

год Частота реализации сценария №29:

0, =0,=1,6-10 год" Частота реализации спенария №30:

Со=0=8,4-10 год. Частота реализации сценария №31:

2п— 0. =1,3.10 год. Частота реализации сценария №32:

0,=0,=8,6.10* год. Частота рсализации сценария №33:

С,=0, =1,8.10* год. Частота реализации спенария №34:

0.=0.=9,2-10* год. Частота реализации сценария №35:

0,=2, =6,9-10* год. Частота реализации сценария №36:

0»—0, =4,6 10* год. Частота реализации сценария №37;

0,=0,=8,6 10 год. Частота рсализации сценария №38:

0»=2,=4,5 10* год!.

Частота реализации сценария №39:

0»=0»=8,6-10* год. Частота реализации сценария №40:

0%=0 =4,5 10% год. Частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожао р ов Частота реализации сценария №41: =3,1 10 200 (0,150+(1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95-0,95 =1,6 10* год. Частота реализации спенария №42:

(Рмижите Н1-Ранов)(1-Равил) Роснкот.) (-Ро.)Ра= Частота реализации сценария №43:

О =Орехормеоз25ия Х(Ралжеото Н-Ратодмо)(-Раи) Росиекито.) Ро -Р.)= Частота реализации сценария №44:

(Рано (-Ро(1-Р Рт -Р-.)= 47 Частота рсализации сценария №45: — 0эб.12.5л0 Р =3,1-107200 (1-0,150) 0,12-0,176-0,600 =6,7-107 год" Частота реализации сценария №46: =0 (-Р Рнки Ра Частота реализации сценария №47:

0,- 0 *(Р -1,3 10 200 (0,150*(1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 0,95 – 6,6 10 год" Частота реализации сценария №48:

(Р +(1-Р ) (1–Р)Р.

(1—РР Частота реализации спенария №49: x (Р +(-Р (1— Ршя)Р соокцукч.) Род (1— Рор.)= Частота рсализации сценария №50;

0о —Оракоум +(-Р. -Р (-Р(-Р, 0=--- 00 Частота реализации сценария №51: р (-Р Р =1,310 200 (1-0,150) 0.12-0,176-0,600 =2,8-107 год".

Частота реализации сценария №52:

0=0 -1,3 10 200 (1-0,150) 0,12 0,176 (1-0,600) – 1,9 107 год Частота реализации сценария №53:

Х(Рекосоич .

Частота рсализации сценария №54:

(Р +(-Р а-Р Р (-Р.) Р =5,210*200(0,150+(1-0,150) (1-0,12) 0,176) (-0,95) 0,95 =1,4 10 год Частота реализации сценария №55:

0, =0 (Р +-Р (-РР )Р, (-Р.) =5,2 10* 200 (0,150*(1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 (1-0,95) =1,4 10 год".

Частота реализации сценария №56:

0ь — 0 5.50м Р (1-Р (П-Р (П-Р 48 =5,2 10* 200 (0,15+(-0,15) (1-0,12) 0,176) (1-0,95) (1-0,95) =73:10 год. Частота реализации сценария №57: т (-Р. *Режи =5,2-10*200 (1-0,150) 0,12-0,176-0,600 =1,1107 год. Частота рсализации сценария №58:

0в = Орн Частота реализации сценария №59:

С9 = Сразмумвоуб100им РР =2,210*-200(0,150+(1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95-0,95 =1,1-10 год" Частота реализации сценария №60:

Частота реализации сценария №61:

0.=0 )(– Рани) Рсодткауне.) Рр–Рор.) =2,2 10*200 (0,150*(1-0,150) (1-0,12) 0,176) 0,95 (1-0,95) =5,9 10* год. Частота реализации сценария №62:

0. —0 (Р. *(-Р.

(1—Рт):

Р.е (1-Р.(1-Р.

Частота реализации сценария №63:

0— 0 Рид Р =2,2 108.200 (1-0,15) 0,12-0,176 0,600 =4,7-10* год, Частота реализации сценария №64:

0»= 0 тууб.10окн :Ррна Р 1-Рери)=2,210*200 (1-0,150) 0.12 0,176 (1-0,600)=3,210* год. Частота реализации спенария №65; . =4,2 10*200 (0,200*(1-0,200) (1-0,12) 0,240)0,95-0,95=2,8-10 год".

Частота реализации сценария №66: =4,2 10 200 (0,200+(1-0,200) (1-0,12) 0,240) (1-0,95) 0,95 =1,5 10* год Частота реализации сценария №67;

0»=0 Частота реализации сценария №68:

14 ХРменолосвлразра Частота реализации сценария №69; =4.2102200 (1-0,200) 0,12-0.240-0,600 =1.2 10* год. Частота реализации спенария №70:

Оо Сркомебыны р -Рков) Рии Роаюи -Рова)= =4,2 10"200 (1-0,200) 0,12 0,240 (1-0,600) =7,710 год 3.2.5.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития Оценка опасных факторов пожара производится с помошью методов, приведенных в прил. к настоящему Пособию.

При этом согласно п.16 методики 1] для рассматриваемых сценариев развиры пожара: поверхности; - избыточное давление и импулье волны давления при егорании паровоз Количественная оценка массы горючих веществ, поступающих в окружаюони и ни ни иви ни и а следующих предпосылок. утечек) и разгерметизация каждого из двух резервуаров (для всех типов утечек, кроме полного разрушения) приводит истечению всего содержимого в соответограниченного обвалованием (ограждением) парка.

При расчете количества испаций площадь поверхности испарения (F.) консервативно оценивалась площадью внутри обвалования (ограждения) парка и принималась равной 7000 м².

2.

Площадь пролива беизина за пределами обвалования (ограждения) парка в ние (ограждение) парка оценивалась в соответствии с п.5 прил.

4 к настоящему Пособию следующим образом.

Высота обвалования парка составляет: а=3,5 м.

Начальная высота столба жидкости в резервуаре (и) определялась как отношение объема хранимого в резервуаре беизина (ра – 10000 м) к площади днища 50 10,9 м Значение параметра а/по составляет 0,32 по рис. П4.3 прил.

4 (кривая -1) и была принята равной 38%.

Таким образом, количество перелившегося через обвалование (ограждение) парка бензина составляет Площадь пролива указанного выше количества бензина за пределами обвалования (ограждения) парка (Ем) рассчитывалась по формуле (П4.27) прил.

4.

Гатх –1,Увесперене–20 3800 – 76000 м.

Обвалование (ограждение) парка имеет форму прямоугольника, периметр на за пределами обвалования (ограждения) парка принималось, что перелившееся через обвалование (ограждение) парка количество распределено вдоль всего ограждения в полосе шириной Х, м (рис.

3.2.4). честь пролива бенине отреждение за пределми парке сграждения Рис. 3.2.4.

Схема к опредслению фөрмы пролива беизина Ширина Х, м, определястся уравнением:

Х«Мари*л Х= Рлех Следовательно, ширина Х составляет:

14 т = 109,5 м 2 3.

При расчете количества испарившегося с поверхности пролива бензина для пожароопасных ситуаций, связанных с полным разрушением резервуара и пе сти испарения принималась равной:

F=F.+Fлх = 7000+76000=83000 м.

4.

Продолжительность испарения с поверхности пролива бензина для всех = 3600 с (п.6 с) прил.

№4). атмосферу в результате испарения с поверхности рассматриваемых проливов бен.

51 Давление насыщенного пара бензина при расчетной температуре составляет:

Р»= 10 37-223120) = 39,3 кПа.

Молярная масса бензина М= 95,3 кг/кмоль.

Согласно п.26 прил.

4 интенсивность испарения бензина определяется по . = == Таким образом, масса паров бензина поступивших в атмосферу в результатс испарения с поверхности рассматриваемых проливов бензина составляег:

М, – г. и Т – 7000 3,84-10= 3600 – 9677 кг:

М,=F и-Т= 83000-3,84-10* 3600 =114700 кг.

Расчет интенсивности теплового излучения рассматриваемых пожаров Интенсивность теплового излучения пожаров для рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных с возникновением пожаров пролива бензина и пожаров резервуаров кранения бензина по всей по верхности, рассчитывалась по методу, приведенному в разделе V прил.

4и позво заданного горючего продукта с очагом (проливом) заданной площади (F) на разДля сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров, связанных с парка с возникновением вторичных пожаров резервуаров №1 и/или №2, пожар резервуара №1 или №2 парка по всей поверхности с возникновением вторичного по жара соседнего резервуара, при расчете интенсивности теплового излучения пожа ров площадь очага пожара (площадь пролива) Е принималась равной площади плошади очага пожара. сани сви и на савия ния ания ни пожарами пролива бензина в обваловании (ограждении) парка и пролива перелив шегося через обвалование (ограждение) бензина как без возникновения вторичных пожаров, так и с возникновением вторичных пожаров, при расчете интенсивности есть принималась равной F= 83000 м².

Площадь очага пожара (площадь пролива) в случае пожара резервуара (диаРш шл 34,2 4 = 918,6 м².

Результатом расчета интенсивности теплового излучения пожара для соот 52 ветствующего сценария является получение зависимости интенсивности теплового сл и аи аи и а и а сти теплового излучения целесообразно использование вычислительной техники и соответствующих программных продуктов, позволяющих определять и хранить в иваемых сценариев. вого излучения пожара, проведенного в соответствии с разделом VI прил ниже приведен расчет интеисив о по тит о зина площадью F.

(пожар резерву ницы очага пожара.

Эффективный диаметр пролива рас вается в соответствии с формулой (П4.60) прил.

4:

4.F, 4-918,6 34,2 м.

Удельная массовая скорость выгорания бензина согласно таблице П4.4 прил.

Плотность окружающего воздуха при расчетной температуре Р,= 1,15 кг/м, ускорение свободного падения 8 =9,81 м/с Высота пламени определяется по формуле (П4.61) прил.

4:

1904 0,06 70,61 Н = 42.д 42-34,2 = 40,2 м.

115 /9,81-34,2 Расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта: г=г+0,5 а= г+0,5-34,2=37,1 м.

Параметры 1.

5. в.

1. определяющиеся соответственно формулами (П4.59), (П4.58), (П4.57), (П4.56) прил.

4 составляют:

2.11 2 40,2 =2,35;

34,2 2=37, 34,2 2,17 2 2.17 122 +5+1 2,35 + 2,17 +1 = 2,59 2 S 2-2,17 Значение фактора облученности для вертикальной площадки (F), определяемое формулой (П4.54) прил.

4, составляет:

(4+)-(S-) arcig 5*-1)8 YS+1) ardg.

1(4-) (S+) 2,35 217-1 2,59 (259 +1) (2,17=) =0,218 2,17 217 -1) 217 12,17+1) 2,59 -1 1(2.59-)+(2,17+)) деляемос формулой (П4.55) прил.

4, составляет:

1 (В-1/5) (В+) (S-0_(А-1/5) (А+) (S-) (81) (S+1) 4-) (S+1) 53 (1,32-1/217), 0,32 +1) (217-1) (2,59 1/2,17) (2,5941) (2.17=1) 10,32=1) (2,17+)2,59 =1 – 0,116.

11,32 -1 1 (2,59-) (217 +1)) Угловой коэффициент облученности F определяется по формуле (П4.53) прил.

4:

F=F+F = 10,218+0,116 =0,247.

Коэффициснт пропускания атмосферы г определяется по формуле (П4,62) прил.

4: г.= схр -7-10*-г=0,5-«) = ехр -7-10" (371-0,5-34,2) =0,986. поляции приведенных в указанной таблице значений по значениям для диаметров очага 30 ми 40 ми составляет:

Е=32,06 кВт/м?.

Таким образом, интенсивность теплового излучения пожара пролива бензина площадью F (пожар резервуара по всей поверхности) в точке, расположенной на расстоянии 20 м от границы очага пожара, согласно формуле (П4.52) составляет:

Ф=Б, F, т=32,060,247-0,986=7,8 кВт/м. жаров резервуаров хранения бензина по всей поверхности, от расстояний до очага пожара.

Графики указанных зависимостей приведены не рис. 3.2.5. кВт 22 20 3 16 000 00 00 00 000 00 00 00 000 00 0 0 00 00 00 000000 расстоянше от границы очага пожара, м Рис. 3.2.5.

Зависимости иитенсивности теплового излучения F-кривая 1.

Е-кривая 2.F,- кривая 3 54 зультате испарения бензина с поверхности рассматривасмых проливов бензина:

(ограждснис) парка, производился в соответствии с разделом прил.

4. формуле (П4.29) прил.

4 и составляет: и 95,3 =3,744 кг/м, 22,413 (1+ 0,00367-.) 22,413 (1+ 0,00367-37) пролива, рассчитывался по формуле (П3.34) и составляет: ония их рорния в в ния ррия с парка):

R1 покат= 3,23600)С Рп Р») 3600 05 (393 9677 = 3,2 ,23 = 222 м;

СГо R2икпр.= 3,23600)Сикат) Ри Ри 3,2 3,744- 39,3 — 503 м.

3000 Определение параметров волны давления при сгорании паровоздушного облака ния бензина с поверхности рассматриваемых проливов бензина: пролив бензина в пределах обвалования (ограждения парка) и пролива в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) пар ка, от расстояния производился в соответствии с разделом IV прил.

4. сти избыточного давления и импульса волны давления от расстояния до центра обвоздушного облака целесообразно использование вычислительной техники и соответствующих программных продуктов, позволяющих определять и хранить в памяти указанные зависимости для каждого из рассматриваемых сценариев. воздушного облака, проведенного в соответствии с разделом IV прил.

4, ниже приведен расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании па 55 ности пролива бензина в пределах обвалования (ограждения парка) с поступлением в атмосферу массы паров бензина М, = 9677 кг, в точкс, расположенной на рассто янии 200 м от обвалования (ограждения) парка.

По классификации веществ, способных к образованию горючих смесей с воздухом, бензин в соответствии с таблицей П4.1 прил.

4 относится к классу з.

Ха соответствии с п.15 прил.

4 соответствусг классу I.

Таким образом, согласно табция, скорость фронта пламени 150-200 м/с.

Видимая скорость фронта пламени U, определяется для рассматриваемого режима по формуле (П4.37) прил.

4 и составляет:

V— k, М16 = 43-9677 6 = 198,5 м/с.

Полученная величина не превосходит максимальной скорости, состветствуОбвалование (ограждение) парка имеет прямоугольную форму (62 м 113 м).

Центр облака совпадает с теометрическим центром пролива – центром обвалования малось равным сумме расстояния до обвалования (200 м) и полуширины обвалова ния (ограждения) парка (31 м) Таким образом, расстояние от центра облака принималось равным R=231 м.

Корректировочный параметр В в соответствии с таблицей П4.2 прил.

4 для бензина равен В=1.Удельное энерговыделение Еуд определяемое в соответствии с п.14 прил.

4, составляет:

Еуд = 6 Будо =1-44=44 МДж/кг.

Величина энергозапаса Е определялась по формуле (П4.36) прил.

4 с учетом удвоения энергозапаса в соответствии с п. 11 прил.

4 в связи с характером распо ложения облака.

При этом консервативно принималось, что во взрыве участвует вся масса горючего вещества, содержащегося в облаке.

Е= М Еуд 102=8,516-10" Дж.

Атмосферное давление Р = 101300 Па.

Безразмерное расстояние от центра облака К определяемое по формуле (П4.39) прил.

4, составляет:

R, = R(E/Р) = 231/(8,516-10 "/101300)3=1,136. ветствии с п. 20 прил.

4 принималась равной о –7.

Скорость звука принималась равной С = 340 м/с прил.

4 и составляет:

(1136 1136 = 0,185 Параметр и, определяемый по формуле (П4.46) прил.

4, составляет: — = 0,504.

3407 56 Величина безразмерного импульса фазы сжатия /. рассчитывается по фор муле (П4.45) прил.

4 и составляет: /=И-(1-0,4-и) 0,06 0,01 0,0025 R,к 0,06 0,010,0025 = 0,504-(1–0,4 0,504) 1,136 1136 1,136 =0,024.

Величина избыточного давления АР рассчитывается по формуле (П4.42) прил.

4 и составляет:

АР= Р.

Р=0,185-101300 =1,87-10* Па.

Величина импульса фазы сжатия г рассчитывается по формуле (П4.43 прил.

4 и составляет:

Г=1, 80.E01С= 0,024-101300 9 8,516 10") 340 =1435 Па:с. импульса фазы сжатия волны давления при сгорании паровоздушного облака для ния) парка.

График зависимости избыточного давления в волне давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка при взрыве паровоздушного облака, образовавшегося в результате испарения с поверхности пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка (масса паров М, = 9677 кг), приведен на рис. 3.2.6.

0.3 расстояние от обвалования (ограждения) парка, м Рис. 3.2.6.

Зависимость избыточного давления в волие давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 9677 кг) График зависимости избыточного давления в волне давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка при взрыве паровоздушного облака, образовавшегося в результате испарения с поверхности пролива в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка (масса паров М, — 114700 кг), приведен на рис. 3.2.7.

График зависимости импульса фазы сжатия в волне давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка при взрыве паровоздушного облака, образовавшегося в результате испарения с поверхности пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка (масса паров М,=9677 кг), приведен на рис. 3.2.8.

График зависимости импульса фазы сжатия в волне давления от расстояния с ои в с тни в 57 парка (масса паров М,=114700 кг), приведен на рис. 3.2.9.

1 09 избыточное 08 07 давление, 0.5 0.4 03 02 О 50 100 130203 250 300 330 400 40 500 550 600 530 200 750 800 850 900 9501000 расстояние от обвалования (ограждения) парка, м Рис. 3.2.7.Зависимость избыточного давления в волнедавления от рас06 0.4 Мшульс 03 ония 02 01 расстояние от обвалования (ограждения) парка, м Рис. 3.2.8.

Зависимость импульса фазы сжатия в волнедавления от расстояния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 9677 кг) 15 14 1.3 1.2 0.9 0,6 0.

0.4 0.3 0.2 001000 000 00 008,000000009 009 000 000 000 0* 000 000 00 000 01 001 000 расстояние от обвалования (ограждения парка, м Рис. 3.2.9.Зависимость импульса фазы сжатия в волнедавления от расстояния до обвалования (ограждения) парка (масса паров 114700 кг) 3.2.6.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития В результате построения полей опасных факторов пожара для рассматриваеси ни ирни и н сни ни аних сни следующие зависимости и величины.

1.

Зависимость 40) (кривая 2 на рис 3.2,5) – зависимость интенсивности 58 в обваловании (ограждении) парка без возникновения вторичных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с возникновением вторичных пожаров 2.

Зависимость 4.0) (кривая на рис. 3.2.5) – зависимость интенсивности ризующихся площадью очага (площадью пролива) F, = 83000 м².

3.

Зависимость 4,0) (кривая 3 на рис. 3.2.5) – зависимость интенсивности оони ни н ни они я ния н ни возникновением пожара одного резервуара по всей поверхности без возникновения вторичных пожаров, характеризующихся площадью очага F = 918 м.

4.

Горизонтальный размер взрывоопасной зоны, отсчитываемый от границы пролива, R1 ели = 222 м – горизонтальный размер взрывоопасной зоны, образуюс ти и с рни в рооие Ек=F= 7000 м²) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения парка).

5.

Горизонтальный размер взрывоопасной зоны, отсчитываемый от границь щейся в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испа рения Е.=Е= 83000 м) в результате полного разрушения резервуара с перели6.

Зависимости АР0) и () (рис.

3.2.6 и 3.2.8) – зависимости избыточного лака, образующегося в результате испарения с поверхности (площадь поверхности испарения F.=F= 7000 м²) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения парка), от расстояния до обвалования (ограждения) парка.

7.

Зависимости АР () и ,0) (рис 3.2.7 и 3.2.9) – зависимости избыточного давления и импульса фазы сжатия волны давления при взрыве паровоздушного обверхности испарения Fе=Е= 83000 м) в результате полного разрушения резер вуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка, от расстояния до обвалования (ограждения) парка.

На основе указанных выше зависимостей и величии в настоящем разделе жаров: пожар пролива в обваловании (ограждении) парка без возникновения вто ричных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с возникновением вторичных пожаров резервуаров №1 и/или №2, пожар резервуара №1 или №2 вуара, характеризующихся площадью очага (площадью пролива) F= 7000 м.

Таким образом, О - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см, таблицу 3.2.1) 59 № 1,2, 3,4, 7, 8.9.10, 18, 20, 21, 22.

23.24,27,28, 29, 30, 38, 40,41, 42,43,44.

47, 48, 49, 49, 50, 53, 54, 55, 56, 59, 60, 61, 62, 65, 66, 67, 68. +0.+0»*0»*0»+0»+0»+0»+0.*0*0%*0.*0»* +0»+0»*0»*0»*0»*0»*0»*0»*0»*0.*0.*0.* +0»+0.+0, =1,0-10 год. 2.

Ст – условная вероятность поражения человека опасными факторами гося через обвалование (ограждение) бензина в результате полного разрушения резервуара как без возникновения вторичных пожаров, так и с возникновением втоF– 83000 м.

№ 13, 14, 33, 34.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляег:

0=0.+0.+0.+0.=3,7-10°год.

(площадь очага =918 м) без возникновения вторичных пожаров.

Таким образом, Ош - условная вероятность поражения человека при реали № 17, 19.

От=0.+0,=1,7-10* год. они ки пия ки и пожаров, связанных с возникновением пожара резервуара №2 по всей поверхности (площадь очага F= 918 м²) без возникновения вторичных пожаров. зации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см. таблицу 3.2.1) № 37, 39.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляег 2» =2+2» =1,7-10* год". лака, образующегося в результате испарения с поверхности (площадь поверхности ния) парка.

Таким образом, О условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см. таблицу 3.2.1) № 6, 12, 26, 32, 46, 52, 58, 64, 70.

0-0*0.*0.0.*0.*0*0.+0.*0-2,210 год. 60 пожаров, связанных со сгоранием в режиме пожара-вспышки паровоздушного обо п с р рни в аа ра Таким образом, Сли - условная вероятность поражения человска при рсали№ 16, 36.

Суммарная частота реализации указанных спенариев составляет 0. =0.+0.=9,2-10* год", пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка.

Таким образом, Оля - условная вероятность поражения человека при реали зации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см. таблицу 3.2.1) № 5, 11, 25, 31, 45, 51, 57, 63, 69.

С»-0+0.+0*0*0.+0+0»+0+0.-3310год. тате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения Р=F – Таким образом, Оли - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см. таблицу 3.2.1) № 15, 35.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет:

С=0, + 0,=1,4-10 год. Для оценки поражающего воздействия опасных факторов пожара, характер ров, использовались вероятностные и детерминированные критерии, приведенные в прил, 6. занных с возникновением пожаров проливов и пожаров резервуаров по всей поверхности (условные вероятности поражения О Ош От Оп).

Указанные условные вероятности в соответствии с разделом прил, 6 в зоне непосредственного воздействия пламени пожаров (в пределах очага пожара), соот ветствующих этим условным вероятностям поражения, принимались равными 1.

Таким образом, для спенариев пожаров: пожар пролива в обваловании (ограждении) парка без возникновения вторичных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с возникновением вторичных пожаров резервуаров №1 и/или №2, пожар резервуара №1 или №2 парка по всей поверхности с возникс п воа уено р сре пени оре ния человека (О.) в зоне, ограниченной обвалованием (ограждением) парка, принималась равной 1. ои и н, ви и р и ни делах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) Для пожаров, связанных с возникновением пожара одного резервуара по орония ои урония ония ви ни нив поражения человска (О или От) в предслах площади, занимаемой резервуаром, Условные вероятности поражения человека О О» Ом Олв за пределами 4,().

9,(г).

В качестве примера для демонстрации расчета условной вероятности поражения человека тепловым излучением пожара пролива бензина площадью F, (поваемой точке составляет и= 7,8 кВт/м. излучения рассматриваемого пожара равна 4 кВт/м, составляег х= 19,9 м.

Величина эффективного времени экспозиции , определяемого по формуле (П6.13) прил.

6, составляет:

19,9 = 8,98 с.

5.

Значение пробит функции Рг, определяемое по формуле (П6.11) прил.

6, составляет:

Рг=-12,8+2,56 n")=-128+256-п8,98-7,8") =-0,17. бит-функции определяется по формуле (П6.2) прил.

6:

1№-5 02 О(а) = вехр 2 д.

Приведенная выше формула справедлива при положительных значениях о их вни зни пни ни оени ражения Ои Он От Оа на различных расстояниях от границ соответствующих 02 пожаров приведены на рис. 3.2.10.

50 0.0 0 0 00000 000 00 00 0 00 0 00 0 0 00 00 000 расстояние от очага пожара, м Рис. 3.2.10.

Зависимости условных вероятностей поражения человека Ола - кривая 1, Ои - кривая 2 Согласно результатам расчета условных вероятностей поражения (О или парка по всей поверхности без возникновения вторичных пожаров, указанные При этом на расстоянии 20 м от границы очага пожара условные вероятности Ош или О равны 0. сния и лни ни еки ни ни сматриваемого резервуарного парка, условные вероятности поражения От и Ол вне пределов занимаемой резервуаром, на котором реализуется пожар (соотвег лись равными:

Ом = 0в = 0,275 в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе 6,1 м.

Определим условные вероятности поражения человека для сценариев, свя вероятности поражения О- Ои).

Радиус воздействия продуктов сгорания паровоздушного облака в случае паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности 0.3 (площадь поверхности испарения F.=F– 7000 м) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка, составляет:

К =1,2 Rнкин =1,2-222,6=267 м.

Радиус воздействия продуктов сгорания паровоздушного облака в случас пожара-вспышки, определяемый по формуле (П4.67) прил.

4, для случая сгорания паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения Е,=Е, = 83000 м) в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка, составляет:

R,. =1,2.

R2пкиг =1,2 503,3=604 м.

В соответствии с прил.

6 принималось, что условная вероятность поражения ражения человека принималась равной 0.

Таким образом, условные вероятности поражения О» 0и составляют:

1, при r 5 Rп.

О= 0, при г Rgз 1, при г5 Rgz Ои 0, при г Кгз где т – расстояние, отсчитываемое от границы соответствующего пролива Определим условные вероятпности поражения человека для сценариев, свя занных со взрывом паровоздушного облака (условные вероятности поражения Ст. От).

Условные вероятности поражения человека волной давления Олт Оня для лялись с использованием пробит-функции (формулы (П6.7) и (П6.8) прил.

6) на основе полученных зависимостей АР,0). ,().

АР,0) ,0).

Для демонстрации расчета условной вероятности поражения волной давления с использованием пробит-функции, проведенного в соответствии с регламеншегося в результате испарения бензина с поверхности пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка. нария в рассматриваемой точке избыточное давление волны давления составляет:

АР= 1,87 10 Па; импулье фазы сжатия волны давления составляет:

1*= 1435 Па с. ет: =0,573.

1435 Значение пробит функции Рг. определяемое по формуле (П6.7) прил.

6, составляет:

Рг.= 5,0-0,26-п = 5,0-0,26-п(0,573)=5,15.

Согласно таблице П4.2 прил.

6 полученному значению пробит-функции со рассматриваемого случая условная вероятность поражения человека волной давле ния равна О.=0,56. ражения От Олм на различных расстояниях от обвалования (ограждения) парка Графики полученных зависимостей условных вероятностей Она От от расстояния до обвалования (ограждения парка) приведены на рис. 3.2.11.

005 Рис. 3.2.11.

Зависимости условных вероятностей поражения человека Оли - кривая 1.

Олу - кривая 2 лака Ола Оли внутри обвалования (ограждения) парка принимались равными 1.

3.2.7.

Вычисление расчетных величии пожариого риска.

Потенциальный пожарный риск на территории объекта и в жилой зоне вблизи объекта В соответствии с п.25 при определении потенциалього пожариого риска для рассматриваемого резервуарного парка его территория для удобства расчетов была разделена на зоны:

А, В, С (ем. рис. 3.2.12), внутри которых значения потенциального риска Р полагаются одинаковыми.

Условная вероятность поражения О в зоне А составляет:

С=1.

Условная вероятность поражения С» в зоне А составляет:

О» =1.

Условная вероятность поражения Он в зоне А составляет:

От =1.

Условиая вероятность поражения От в зоне А составляет:

Ол –0,275.

Условная вероятность поражения От в зоне А составляет:

От –1.

65 ограждение парка -зонаА -3она в -зона с Рис. 3.2.12.

Схема резервуарного парка к расчету потенциального поУсловная вероятность поражения Ои в зоне А составляет:

От =1.

Условная вероятность поражения Оли в зоне А составляет:

Сл –1.

Условная вероятность поражения Олиш в зонс А составляст:

Они –1. определяемая по формуле (1), составляет:

20.0 - 0»0-0»0*0» 0»10 0»*0»0*0 0* + 0 0»*0 0= =11,010*+13,710*+11,710*+0,2751,710*+12210*+ +19,2-10*+13,3-106+13,3:105=3,3:10* год".

Условная вероятность поражения О в зоне В составляет:

С=1.

Условная вероятность поражения 0» в зоне В составляет:

0=1 Условная вероятность поражения Са в зоне В составляег:

Оли =0,275.

Условная вероятность поражения О» в зоне В составляет:

От =1.

Условная вероятность поражения О в зоне В составляст:

0 –1.

Условная вероятность поражения Ои в зонс В составляст:

Ол =1.

Условная вероятность поражения Оли в зоне В составляст:

Ола =1.

Условная вероятность поражения Сии в зоне В составляет:

Олт=1 определяемая по формуле (1), составляет:

Р.— 22»2 — 20*0» 010» 0»10т 2»10» 0*0» 2* +0» »*0» 0» =11,010*+13,7 10*+0,2751,710*+11,710*+122-10*ч 6б ражения Оп в зоне С составляет:

Ол=1.

Условная вс жения Ош в зонс С составляст:

Ош =0,275.

Слт в зоне С составляет:

Оли =0,275. ения Оп в зоне С составляет:

О»=1. сения Ои в зоне С составляет:

От =1.

Условная ве ения О в зоне С составляет:

Ола =1.

Условная вероя ражения Олю в зоне С составляет:

Ол0 =1.

Таким образом, величина потенциального пожарного риска в зоне С Ре определяемая по формуле (1), составляст:

22.2=0.0+0» 2,+2 2т*0т 2»*2»2+2т 0г* +Слт С»*2лм Ст =11,0-10*+13,7-10*40,275 1,7-10*+0,2751,7-10*+12,2-10*+ Аналогично по формуле (1) рассчитывастся величина потенциального пожарного риска на различных расстояниях от обвалования (ограждения) парка. с и аи ли и тенциального пожариого риска от расстояния до обвалования (ограждения) парка.

1 167 10 01.1 250 000 350 0001 1250 1200 1750 2000 2230 2500 2750 3000 Рнс.

3.2.13.

Зависимость потенциального пожарного риска от о ния (нин ния Индивидуальный пожарный риск на территории объекта.

67 ниями потенциального риска.

4. оценивалась, исходя из следующих предпосылок. делю, что составляет около 24% Рассматриваемый объект (резервуарный парк) характеризустся отсутствием постоянных рабочих мест, следовательно, персонал присутствуег в парке не более Таким образом, вероятность (доля времени) присутствия конкрстного работвышаст:

4. — 0,24-0,5 = 0,12.

Следовательно, величина индивидуального пожарного риска для персонала соотвстствии с формулой (9), не превышаст: к =0,12-3,3-10=4,0 10 год , Рассматриваемый резервуарный парк является опасным производственным объектом, и полученная величина индивидуального риска не превышаег порматив ное значение.

Индивидуальный и социальный пожарный риск в жилой зоне вблизи объек та. вания (ограждения) резервуарного парка составляет 7,4-10 год".

В соответствии с п. 42 для людей, находящихся в жилой зоне вблизи обьек та, величина индивидуального риска принимается равной величине потенциальнов Таким образом, величина индивидуального пожарного риска, обусловленнонаходящихся в жилой зоне вблизи объекта, составляет 7,410год и не превышает нормативное значение.

Условные вероятности поражения О 2н Ст От Оп 0и Олт вжилой зоне вблизи объекта (на расстоянии 3000 м от обвалования (ограждения) парка) равны 0.

Условная вероятность поражения С в жилой зоне вблизи объекта (на расстоянии 3000 м от обвалования (ограждения) парка составляет:

Оли – 0,053.

В жилой зоне расположены дачные участки (60 участков).

Среднее число людей, одновременно находящихся в жилой зоне, определялось из расчета 3 человека на один участок.

Таким образом, среднее число людей, находящихся в жилой зоне составляст: и = 60-3= 180 чел. си и ии в л ли и е п и мое в соответствии с формулой (12), составляет:

N=Олигл=0,053-180=9,54=10.

Таким образом, в соответствии с формулой (1) величина социального позервуарном парке, для людей, находящихся в жилой зоне вблизи обьекта, не пре вышает нормативное значение.

3.3.

Пример расчета индивидуального пожарного риска в зданиях и на территории объекта объекта (далее - Объект), то есть расчет индивидуального пожарного риска для персонала Объекта.

Территория рассматриваемого Объекта представляет собой совокупность следующих участков: - участок А –здание с помещениями А1, А2 и АЗ; - участок В – открытая площадка: - участок С- открытая площадка.

В ходе проведения расчетов по определению величин пожарного риска в сорасчета потенциального пожариого риска (табл.

3.3.1 и 3.3.2).

Таблица 3.3.1 Значения потенциального пожариого риска на территории Объекта Наименование участка Максимальная величина потенциального территории объекта к в р Участок А 1,2-107 Участок В 2,7 10 Участок С 1,9-10 риска, обусловленного опасностью пожаров вне пределов этого здания Таблица 3.3.2 Значения потенциального пожариого риска в здании (участок А), Наименование Максимальная величина потенциального попомещения жарного риска в пределах участка, Р, год Помещение А1 3,4 106 Помещение А2 5,6 10 Помещение А3 1,4-106 территории Объекта персонал может быть разделен на три условные категории (категории 1, Пи П) таким образом, что для работников одной категории доли време69 ни присутствия на различных участках объекта совпадают.

При эгом суммарная доля времени нахождения каждого из сотрудников на Объекте в году с учетом 40 часовой рабочей недсли и огпуска (30 календарных днсй) составляст около 22%. личных участках Объекта приведены в табл. 3.3.3.

Таблица 3.3.3 Вероятность присутствия персонала на различных участках Объекта Наименование Вероятность присутствия на участке Объекта, д» участка территоРаботники Работники Работники рин Объекта 1-ой категории П-ой категории Ш-ей категории Участок А 0,14 0,05 0,05 (помещение А1) (0,06) (0,01) (0,0 (помещение А2) (0,06) (0,0) (00 (помещение А3) (0,02) (0,03) (0,03) Участок В 0,04 0,01 0,16 Участок С 0,04 0,16 0,01 По формуле (9) рассчитывастся величина индивидуального пожарного риска 1 По формуле (10) рассчитывается величина индивидуального пожарного риска К2 для работника 1-ой категории при его нахождении в здании (участок А) Объскта, обусловленная опасностью пожаров в этом здании:

N = В соответствии с п. 2.6.18 величина индивидуального пожарного риска для работников 1-ой категории R составляет:

R=Rы+R2=8,8-10?+5,4-10*=5,5-10*год". для работников П-ой и Ш-ей категории, которые составляют соответственно:

Rп=8,7-10° год и Rm=6,3 10° год, объекта риска в жилой зоне вблизи некоторого заданного производственного объекта (далее - Объект).

Жилая зона вблизи рассматриваемого Объекта характеризуется наличием двух областей (зоны Аи В) с возможностью присутствия населения в количестве вА=30 чел. и пв=50 чел. соответственно в зоне Аи в зоне В. с и оти ти и ил ие жароопасных ситуаций, характеризующисся следующими (см, табл. 3.4.1) частотасни пои вни и ини ии 70 Таблица 3.4.1 № рассматЧастота реализации ј-го Условная вероятность поражения чериваемого сценария, О, год" ловека в жилой зоне спенария, в зоне А, Оал] в зоне В, О4в] 1 1,2-10 0,032 0,117 2 2,7-10* 0,512 0,465 3 0,6-107 0,276 0,005 4 5,0-10 0,124 0,012 5 6,4-10* 0,378 0,293 6 3,2 10 0,874 0,705 По формуле (12) определяется среднее число погибших людей в жилой зоне вблизи объекта в результате реализации каждого из рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций.

Таким образом, в случас рсализации сценария №1 среднее число погибших людей в жилой зоне вблизи объекта N№ составляет: =Qлгпx+ Qавг пв =0,032-30 +0,117-50=6,81.

Аналогично определяется среднее число погибщих людей в жилой зоне ализации каждого из рассматриваемых сценариев приведены в табл. 3.4.2.

Таблица 3.4.2 № рассматСреднее число погибших людей в жилой Примечания риваемого зоне вблизи объекта в результате реалисценария,і зации ј-го сценария Nј, чел 1 6,81 <10 2 38,61 010 3 8,53 <10 4 4,32 <10 5 25,99 10 б 61,47 Как видно из табл. 3.4.2. для сценарисв №1.3и4 среднее число погибших ствии с формулой (12) методики 1] указанные сценарии при расчете величины социального пожарного риска для людей, находящихся в жилой зоне вблизи Объекта не учитываются.

Для людей, находяшихся в жилой зоне вблизи Объекта, величина социального пожарного риска S (год ) определяется по формуле (1) методики ]и составляет:

S=0:+Qs+0%=2,7-10*+6,410*+3,2-10*=9,410* год".

Таким образом, величина социального пожарного риска для людей, находящихся в жилой зоне вблизи Объекта, составляет 9,4 10* год. 71 транспорта риска, выполненный по методике [1].

3.5.1.

Описание объекта срре ( п у рерр - наружный диаметр трубопровода составляет 530 мм; - толщина стенки трубопровода составляет 8,3 мм: - избыточное давление на участке подводного перехода составляет не более 6,4 МПа; - температура стенки трубопровода при эксплуатации составляет от -5 "С до 22 С; - подводная часть трубопровода проложена без использования кожуха. водную преграду составляет 700 м. никациями.

Максимальная глубина заложения трубопровода в грунте составляет 0,5 м.

Жилая застройка находится на расстоянии более 300 м от подводного пере3.5.2.

Перечень исходных данных и используемых справочных источииков информации в прил.

1 настоящего Пособия.

При этом с опредсленным запасом надежности свойства лизельного топлива принимались по дизельному топливо «Л» (летнее) (ГОСТ 305-73): суммарная формула - С43п Н2 9,20; молярная масса - 203,6 диапазоне температур +60-240 °С:4=5,00109, в= 1314,04, С= 192,473; нижний концентрационный предел распространсния пламени (НКПР) - 0,52 % (об.).

72 ции пожароопасных ситуаций мается согласно прил.

2 к настоящему Пособию как для нефтепроводов равной 2,7-10 (м-год). быть использован подход, изложенный в прил.

2 к настоящему Пособию. рушениями, которые могуг происходить как по основному металлу труб, гак и в зоне сварных швов, при образовании коррозионных «свищей», «гильотинных» разрывов.

В качестве дефектных отверстий в соответствии с прил.

2 к настоящему По 0,3 1/D – «свищи»;

0,75 –Lр/D –трещины;

1,5 –1/D– «гильотинный» разрыв, атт мото тоора Плошаль дефектного отверстия 5.фе составляет 0,0072 5», 0,0448 5», 0,179-5» соответственно, где 5 – площадь поперечного сечения трубопровода.

Значения Sф приведены для верхней границы интервала характерных размеров L.D дефектных отверстий в предположении об их ромбической форме с соотношением длины к ширине 8:1.

Условная вероятность реализации (доля разрывов) для отверстий в соответствии с прил.2 к настоящему Пособию составляет:

0,55 – «свищи»;

0,35 – трешины;

0,1 – «гильотинный» разрыв. для нефтепроводов и приведено в табл. П2.6 прил.

2 к настоящему Пособию Данные по метеорологическим условиям в районе местонахождения объекРасчетная температура в соответствии с прил.

4 к настоящему Пособию принималась условно равной максимальной среднемесячной темперагуре окружающе го воздуха в наиболее теплое время года, которая составляет 19,6 С.

Встровой режим в месте расположения рассматриваемого объскта характе скорость ветра наблюдастся в октябре и составляет 4,9 м/с, наименьшая средняя месячная составляет 3,5 м/с в августе.

Преобладающее направление ветра летом – в среднем 9 %.

3.5.3.

Анализ пожарной опасности рассматриваемого объекта Аварии с пожарами и взрывами на объектах трубопроводного транспорта, 73 ций, развивающихся по следующей типовой схеме: - вышедшая горючая жидкость либо воспламеняется, либо создает зону павам, Таким образом, пожар (взрыв) возникаст в ситуации, когорая характеризустляется: меечие еи и еени ка; - воспламенение газопаровоздушного облака с последующим его сгоранием оро п - возможное воздействие опасных факторов пожара на людей.

Определение перечня пожароопасных ситуаций и пожаров и сценариев их развития сния ни и и они ния ви и логических деревьев событий.

Построение логического дерева событий, лежащего в основе оценки пожарного риска для рассматриваемого продуктопровода, осуществлялось исходя из следующих консервативных предпосылок:

1.

Поскольку температура окружающей среды ниже температуры вспышки 2.

За промежугок времени, прошедший с момента образования пролива дизельного топлива и до момента его последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения, испарится незначительное количество продукта, в ре зультате чего площадь пролива не претерпит существенных изменений. ду образованис горизонтального факсла нсвозможно по причине размывания струи слк вт т ки и в о оок 4.

Поскольку продуктопровод заложен на сравнительно малой глубине (3,2 тизации возможно истечение продукта в вертикальной плоскости с образованием вертикального факела.

Типовое логическое дерево событий развития аварий, связанных с разгермесреду показано на рис.3.5.1.

Условные вероятности реализации различных ветвей дерева событий определены на основании данных по вероятностям мгновенного воспламенения и воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения (воспламенения с задержкостей). повртеонйдри стусви веа бакильное горекие ерн иноеенное стсутствии вегра Повартролиеа пря налнни етры рагарметкзнция трубопровсда о таиоси дежи етсутствия ветра восглаиение с риыоепрекиетри залермней сгуствий вйра Пожар пролика при Наличгезетра Окуствун задериной Послдствия опсуктвуют Рис. 3.5.1.

Дерево событий развития пожароопасных ситуаций на продуктопроводе метода, изложенного в прил.

2 к настоящему пособию.

Вксшнее воздействие Частота разгерметизации по причине виешнего воздействия зависит как от диаметра трубопровода, так и от толщины его стенки.

Поскольку требуемая нормативными документами толщина стенки увеличивастся с увеличением диаметра связанный с толщиной стенки трубопровода.

Поправочный коэффициент kе к относительной доле Д(п) аварий, вызваноемеен прни, оеи ве веее Кс =ехр -0,275 (8–6) где б – толщина стенки трубы, мм. Поправочный коэффициент к для трубопроводов, заглубленных на глубину более 1м, составляет 0,73, а для трубопроводов, заглубленных на глубину от 0,8 до 1 м, составляет 0,93.

При заглублении на глубину менее 0,8 м поправочный коэфэаено ра по Принимаем с определенным запасом надежности, что для рассматриваемого трубопровода Ки — 1,0.

75 Предполагается, что на участках переходов, выполненных методом наклонно внешнес воздействис (поправочный коэффициснт Кнаб =0), вне этих участков Канб = с и о вни оо они оово действиям, например, в случае использования тяжелой строительной или землепроводов. рий, вызванных тем же внешним воздействием на соседнем с переходом участке, т.е. поправочный коэффициент Апер – 2. ные дороги, инженерные коммуникации предусмотрены защитные футляры (кожухи), Кпер =1.

Л= 161 Кте kэс Кмьб боер ствия согласно табл. П2.6 настоящего Пособия.

Строительный брак и дефекты материалов Относительная доля аварий б для /-го размера повреждений по причине и= 162у код и дефектов магериалов согласно табл. П2.6, К6а – поправочный коэффициент Принимаем с опредсленным запасом надсжности, что для рассматривасмого трубопровода К6. = 1,0.

Коррозия Поправочный коэффициент Ккте для трубопроводов, учитывающий влияние ным: kе=2 при толщине стенки менее 5 мм, Ке =1 при толщине стенки в интерее Поправочный коэффициент Кказ, учитывающий влияние применяемой систепровода равным Кот = 1,0.

Относительная доля аварий з для јго размера повреждений по причине коррозии рассчитывается по формуле:

3) = 163ү Кете Ккаэ. где 6з3у – базовая относительная доля аварий по причине коррозии согласно табл. П2.6.

Движение грунта, вызванное природными явлениями движения грунта рассчитывастся по формулс: а= 164 Кха'Кор» ср рр р ННБ:

Кил – поправочный коэффициент, зависящий от диаметра трубопровода (D. мм):

Кдд = ехр -0,00156(D-274).

Принимаем с определенным запасом надежности, что для рассматриваемого трубопровода Кер = 5,0 Ошибки оператора Проиешествия, связанные с ошибкой оператора, наблюдаются чаще на трубопроводах небольших диаметров и, как правило, приводят к появлению дефектов.

5)= 165ј Коп. где 65 – базовая относительная доля аварий по причине ошибки оператора согласно табл. П2.6;

Кот – поправочный коэффициент, зависящий от диаметра трубопровода (D, мм):

Кот = ехр -0,004(D-264) Прочие и неизвестные причины размера повреждсний принимастся равной базовой согласно табл. П2.6. продуктопровода э и и р при рр провода. лизации того или иного сценария развития пожароопасной ситуации, определенной на основании дерева событий, представленного на рис, 3.5.1, и данных по вероягностям мгновенного воспламенения и воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения (воспламенения с задержкой) 77 Таблица 3.5.1 различных причин разгерметизации и размеров повреждения продуктопровода Частота разгерметизации, вызванной данной причиной, 2.(п), м год Причина «Свищи» Трещина Разрыв = =3 =i Внешнее 2,9-107 4,5:107 воздействие 11-107 =2 Брак строительства, дефект материалов 3.1-10% 1,2 10* 1,6107 =3 Коррозия 1,2-107 1,6 107 Движение грунта, =d вызванное природ2,0-10% 2,0-10* 2,6-106 ными явлениями =5 Ошибки оператора 2,8-107 1,5 10 Прочие и неизвестные причины 1,8-106 5,4 10 Итого 7,5:10* 3,9 10 2,9-108 Примечание «-» означаст, что для данной причины разгерметизации возмож3.5.5.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития Оценка опасных факторов пожара проводится с помощью методов, приведенных в прил.4 к настоящему Пособию.

При этом согласно п. 16 методики 1]для рассматриваемых сценариев развиры пожара: оие п пее пее ррии Количественная оценка массы горючих веществ, поступающих в окружаюКоличественная оценка массы горючих веществ, поступающих в окружаюдится на основе анализа следующих физических явлений: а) истечение продукта из отверстия в трубопроводе;

Истечение продукта из отверстия в трубопроводе Образование дефектного отверстия является событием, инициирующим развитие аварийной ситуации.

После разгермстизации продуктопровода начинастся э тр о пор Продукт, вылившийся из трубопровода непосредственно на месте аварии, 78 - объема вылившегося продукта; - температуры окружающей среды; - рельефа местности, где произошел выброс; - свойств подстилающей поверхности на месте разлива.

Таким образом, основными факторами, определяющими количество опасных веществ, участвующих в аварии при разгерметизации продуктопровода, являются: - характер и место разрушения; - режим перекачки продукта; момент времени описывается соотношением (П4.25) При расчете количества продукта М (кг), которое можег поступить в случае вещества, поступающая за время обнаружения утечки и срабатывания отсекающей арматуры, а также содержимое той части трубопровода, которая расположена на более высокой отметке относительно места разгерметизации:

М=р-(И++) к т к п е и е ем продукта, поступивший в окружающее пространство в безнапорном режиме, то с с т с от в о рое т к с следующие обстоятельства: - время срабатывания системы обнаружения утечек составляет 300 с; - время остановки перекачки и перекрытия береговых задвижек системой телемеханики после срабатывания системы обнаружения утечек или после поступления сведений о выходе продукта в окружающее пространство составляет 10 минут.

Результаты расчетов масс утечек для различных типов повреждений, опреТот факт, что массы вышедшего в окружающее пространство продукта для сн они ни ни ни и ни и е обстоятельством, что расчет массового расхода G (кг/с) из трубопровода через отверстие в начальный момент времени проводился с использованием соотношения топровода «трещина» и «гильотинный разрыв» с учетом времени срабатывания си с еи и еки еки ени и рееки ки еение с с в е п о п одае возникновсния аварии между узлами запорной арматуры, вместс с массой продукта, поступившей к месту образования утечки в соответствии с пропускной способ79 ностью трубопровода за суммарное время срабатывания системы обнаружения утечек и остановки перекачки и перекрытия береговых задвижек.

Таблица 3.5.2 Масса вышедшего в окружающее пространство продукта для данного тина повреждения продуктопровода, кг «Свищ» «Трещина» «Гильотинный разрыв» 359706 442992 442992 Растекание продукта по поверхности акватории водной преграды Площадь пролива продукта при разгерметизации/разрушении трубопровода рении пролива (сценарий «Пожар пролива»).

Fпр (м²) определяется по формуле (П4.27): гле № – коэффициент разлития, м;

Ик – объем жидкого продукта, постусор ро а и ри с т ии р ящему Пособию как для пролива на бетонное или асфальтовос покрытие равным = 150 м, поскольку данные для случая растекания продукта по водной поверхности отсутствуют. водной прегралы для различных типов повреждения продуктопровода представле ны в табл. 3.5.3.

Равенство площадей пролива для типов повреждения продуктопровода занных типов повреждения Таблица 3.5.3 Площадь пролива, м «Свиц» «Трещина» «Гильотинный разрыв» 65800 81035 81035 Расчет интенсивности теплового излучения рассматриваемых пожаров Для расчета длины горящей струи а (м) в вертикальной плоскости при =К-С%, где G– расход продукта, кг/с;

К– эмпирический коэффициент, который при истечении ЛВЖ и ГЖ принимается равным 15,0 м (с/кг)4.

Интенсивность теплового излучения от вертикальных факелов определялась 80 согласно прил.

4 к настоящему Пособия для расхода продукта в начальный момент Результаты расчетов геометрических размеров факелов, принятые для расчетабл.

3.5.4.

Длина факсла для типов повреждения продуктопровода «грещина» и так как расход продукта для указанных типов повреждсния, опредсленный путем Таблица 3.5.4 «Свищ» «Трещина» «Гильотинный разрыв» D D D 105,3 15,8 130,2 19,5 130,2 19,5 Примечание – длина факела, м;

В– диаметр факела, м.

Расчеты интенсивности теплового излучения от пожара пролива и факельноНиже на рис. 3.5.2 и 3.5.3 представлены зависимости теплового излучения Тот факт, что на расстояниях менес 145 м на зависимости интенсивности теплового излучения от расстояния от оси трубопровода для типа повреждения ность теплового излучения постоянна и составляет 18 кВт/м, обусловлен тем обстоятельством что указанные выше величины (145 м и 161 м) соответствуют ради ср п п тр до пооои 81 злли л 150 001 50 100 150 200 250 300 350 Расстояние от оси трубопровода, м Рис. 3.5.2.Зависимость интенсивности теплового излучения факельного 1– «евищ»;

2 – «трещина»,«гильотинный разрыв» 20 18 16 1.4 100 150 200 250 300 350 Расстояние от оси трубопрозода, м 1– «евищ»;

2 – «трещина», «гильотинный разрыв» 82 3.5.6.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития Оценка последствий воздсйствия опасных факторов пожара на людей для ровья людей значениях опасных факторов пожара, взрыва.

Для этого используются настоящему Пособию зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива или факела, принимается равной 1.

Для поражения человека тепловым излучением величина пробит-функции описывается формулой (П6.11).

По результагам расчета полей опасных факторов пожара на основе пробитго риска Ро) (год) в определенной точке на расстоянии г от оси трубопровода определяется по формуле (13) Для персонала, обслуживающего продуктопровод, индивидуальный пожарный риск рассчитывается исходя из значений потенциального пожарного риска на с и и пи пр и пое реии си и и р и иирери дуктопровода.

Для населения, находящегося в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зонс рекрсационного назначения вблизи объскта, индивидуальный пожарный риск принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях и сооружениях вблизи производственного объекта.

На рис. 3.5.4 и 3.5.5 представлены зависимости потенциального риска от о о и о ор ооо рехода через водную преграду для всех рассматриваемых типов повреждения продуктопровода.

Е-В 8-= 50 100 150 200 Расотояние от оси трубопровода, м Рис. 3.5.4.

Зависимость потенциального пожарного риска пожара 1– «свищ»;

2 – «трещина»;3 – «гильотинный разрыв» не более максимального значения потенциального пожарного риска на оси трассы продуктопровода, которое равно К» =4,7-10* год Индивидуальный пожарный риск для населения в жилой зоне, общественноделовой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи обьекта составляет меный пожарный риск в месте расположения ближайшей к месту подводного перехода продуктопровода через водную преграду жилой застройки составляет менее 10 8.год!).

Поскольку поля опасных факторов пожара не достигаюг расположенной рядом с рассматриваемым объектом жилой застройки (см. рис. 3.5.2 и рис. 3.5.3), то социальный пожарный риск от расемат яваемого объекта для населения в указан ной жилой застройке является нормативным. онени пни и н зание пенни занные значения пожарного риска для рассматриваемого объекта не превышают для персонала рассматриваемого обьекта составляег R. – 10 год, так как указанный объект относится к объектам, перечисленным в разделе 1,5 настоящего Пособия, для которых обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной миллионной в год невозможно в связи со спецификой функционирования техссх поески 1Е-7 1Е-8 1Е-9 20 40 60 8о 100 120 140 Расстояние от оси труборовода, м Рис. 3.5.5.

Зависимость потенциального пожарного риска факельного горения от расстояния от оси трубопровода для различных типов 1– «свищ»;

2– «трещина»;3 – «гильотинный разрыв» 1E-7 1Е-8 1Е-9 50 100 150 200 ого риска от расстояния от оси в величину суммарного потенциса а а ро провода через водную преграду. –факельное горение;

2- пожар пролива:

3- суммарный потенциальный пориска для населения, регламентированное 13] 85 жаротушения ми в производственном здании (индивидуальное укрытие ангарного типа с размещением газоперекачивающего агрегата) величии индивидуального риека, выполнснный по методике 11, в случас применения в указанном здании установки лота).

3.6.1.

Описание объекта В качестве производственного здания с размещением технологической единицы, оснащенной установкой локального пожаротушения, рассматривается инди(ГПА). с не и ени в еи не ие евни Размеры укрытия в осях составляют 14,0 х 32,0 м.

Высота укрытия составляет 17,0 м. бежный компрессор.

В качестве привода применяется газовая турбина.

Газовая турбина и центробежный компрессор находятся в индивидуальных углекислым газом, а так же системами обнаружения пожара, контроля загазованности и оповещения о пожаре.

Основные технические характеристики газоперекачи вающего агрегата представлены ниже в табл. 3.6.1 гата составляет 20 м, диаметр – 0,05 м. гата составляет 14,5 м, диаметр – 1 м. составляет 4 м, днамстр –1м.

Длина трубопровода топливного газа турбины газоперекачивающего агрегата составляет 0,46 м, диаметр – 0,1 м.

Длина маслопровода системы смазки компрессора газоперекачивающего агрегата составляет 20 м, диаметр – 0,05 м.

Условная вероятность эффективного срабатывания АУПТ газоперекачива Таблица 3.6.1 Параметры Параметр Рабочие параметры технологического процесса Мощность, МВт 32 Производительность, кг/ч 921361 Давление, бар (изб.) 100 85,5 Температура, С -48+ 160 37 + 98 86 Степень огнестойкости IV.

Класс функциональной пожарной опасности Ф5.

Класс конструктивной пожарной опасности С0.

А.

Площадь 448,0 м².

В табл. 3.6.2 приведена экспликация помещений рассматривасмого зданияТаблица 3.6.2 срени с ни еи ни ни газоперекачивающего агрегата Номер Наименование помещения Площадь, м² помещения 1 Помещение компрессора 445,2 3.6.2.

Перечень исходных данных и используемых справочных источииков информации Физико- химические свойства обращающихся на объекте горючих веществ и материалов Свойства природного газа принимались согласно данным, приведенным в прил.

1 настоящего Пособия для метана.

Свойства компрессорного масла принима лись в соогветствии с 7]: горючая вязкая жидкость, температурные пределы рас пространения пламени: - нижний – 20О °С, верхний 247 "С.

Статистические данные, необходимые для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций В качестве частот реализации инициирующих пожароопасные ситуации сосор оки и оких оки ои и оои коро ооко обращающихся на расематриваемом объекте, были использованы данные, представленные в прил.

2 к настоящему Пособию (данные по частотам утечек из технологических трубопроводов, представленные в табл. П2.2).

В качестве условных вероятностей мгновенного воспламенения и условных сони ни они ния оои они ни ные, представленные в прил.

3 к настоящему Пособию (табл.

П3.1).

3.6.3.

Анализ пожарной опасности расематриваемого объекта Определение перечия пожароопасных ситуаций и пожаров и сценариев их развития вония они и и они ния ви ни опасных ситуаций и пожаров на рассматриваемом объекте был использован метод логических деревьев событий Построение логического дерева событий, лежащего в основе оценки пожар ного риска для рассматриваемого объекта, осуществлялось исходя из следующих консервативных предпосылок:

1.

Принято, что при разгермегизации трубопроводов горючих жидкостей (маслопровод тазовой турбины и маслопровод центробежного компрессора) вос87 пространство под кожухами газовой турбины и центробежного компрессора соответственно, происходит исключительно в результате воздействия источников зажигания, возникающих под указанными кожухами.

Это обусловлено тем обстояпод указанными кожухами.

2.

В силу того, что темперагура вспышки компрессорного масла превышаст Типовос логическос дерсво событий развития аварий, связанных с разгермеНа рис. 3.6.1, 3.6.2 представлены деревья событий при возникновении и разДерево событий, представленное на рис, 5.1, характеризует пожароопасную ситуацию, связанную с разгерметизацией маслопровода газовой турбины (турбоблока гтазоперекачивающего агрегата) и маслопровода центробежного компрессора.

Мгновенное Воспламенение Срабатывание воспламенсиие с задержкой АУПТ Да Последствия отсутствуют Да Нет Пожар пролива Разгерметизация Да Последствия отсутствуют Да Нет Нет Пожар пролива Нст ческого оборудования и поступлением горючих жидкостей в объем помещения 88 Мгновенное воспламенение Факельное торение Разгерметизация технологическоо оои обо с и Воспламенение Взрыа газовозОтсутствие мгновенного с задержкой душного обльвоспламенения ка Отсутстаие воспламенения оборудования с горючими газами, а также подводящих/отводящих к оборудованию трубопроводов в помещении В табл. 3.6.3 приведен перечень возможных пожароопасных ситуаций и сцеси ар а и и ни и ари ваемого объекта.

Таблица 3.6.3 № пожароопасНаименование разгерметиной ситуазировавшегося оборудоваОсновные сценарии развития ции/пожара пожароопасных ситуаций нни 1 Центробежный компрессор Факельное горение Взрыв газовоздушного облака 2 Проионй товни Факельное горение центробежного компрессора Взрыв газовоздушного облака 3 Факельное горение центробежного компрессора Взрыв газовоздушного облака Маслопровод газоперскачи4 Пожар пролива вающего агрегата 5 Факельное горение турбины ГПА Взрыв газовоздушного облака 9 Маслопровод под кожухом Пожар пролива компрсссора ные по указанным интенсивностям необходимы для определения условных вероятностей реализации тех или иных ветвей деревьев событий, представленных на рис. 3.6.1 и 3.6.2.

89 Массовый расход истечения природного газа (метана) при разгерметизации мм определястся следующим образом:

2. -1 в соответствии с формулой (П4.13) истечение сверхкритиР.

У+1 ческое, следовательно, в соответствии с формулой (П4.14):

72 = 0,2 кг/с, где Ра– 0,1-10 Па - атмосферное давление;

Р– 8,55 10 Па - давление природного газа в трубопроводе: у=1,3 - показатель адиабаты метана (принимается равной как для трех атомного газа); и= 0,8 - коэффициент истечения; ри = 60,8 кг/м- плотность метана при давлении Рг.

Массовые расходы истечения природного газа для остальных пожароопас ных ситуаций, связанных с разгерметизацией технологического оборудования с Массовый расход истечения горючей жидкости (компрессорного масла) при туация № 4) для диаметра утечки 12,5 мм определястся по формуле (П4.25):

С=и ы 2 Р АР, =2,9 кг/с, где и=0,8 - коэффициент истечения;

Алог – 1,2 10 м2 - площадь отверстия;

АР»= 5 10 Па – избыточное давление;

Р= 873 кг/м- плотность горючей жидкости (компрессорного масла).

Массовые расходы истечения компрессорного масла для пожароопасных сидиаметров утечек определяются аналогично, Данные по условным вероятностям реализации пожароопасных ситуаций при разгерметизации технологического оборудования приведены в табл. 3.6.4.

Указанныс данныс получены на основании данных, представленных в табл. П3.1, и результатов определения интенсивностей истечения горючих газов и жидкостей при разгерметизации технологического оборудования.

Таблица 3.6.4 разгерметизации технологического оборудования Массовый Тип Условная Условная вероятроопасутечки (днарасход истевероятность ность последующего ной симетр отверчения в мгновенного воспламенсния при туастия истеченачальный воспламенеотсутствии мгноции/пожа ния, мм момент вренн венного воспламера мени, кг/с нанинний 5 0,2 0,005 0,005 12,5 1,5 0,035 0,036 25 5,9 0,035 0,036 0 № пожаТип Массовый Условная Условная вероятроопасутечки (днарасход истевероятность ность последующего ной симетр отверчення в, мгновенного воспламенения при туастия истеченачальный воспламенеотсутствии мгноп/ни. ния, мм момент вревенного воспламера мени, кг/с нения 50 23,9 0,035 0,036 Полнос разНе определено 0,200 0,240 рушение 12,5 1,1 0,035 0,036 25 4.4 0,035 0,036 50 17,6 0,035 0,036 001 70,6 0,150 0,176 Полное разНе определено 0,200 0,240 рушение 12,5 1,2 0,035 0,036 25 4,6 0,035 0,036 50 18,5 0,035 0,036 0 73,8 0,150 0,176 Побон рн.

Не определено 0,200 0,240 рушение 12,5 2.9 0,015 0,015 25 11,6 0,015 0,015 Полнос разНе определено 0,050 0,061 рушение 12,5 0,6 0,005 0,005 25 2.5 0,035 0,036 50 9,8 0,035 0,036 Полнос разНе определено 0,200 0,240 рушение 12,5 2,9 0,015 0,015 25 11,6 0,015 0,015 Пробо во.

Не определено 0,050 0,061 рушение Частоты разгерметизации технологических трубопроводов получены путем перемножения частогы угечек (см, табл. П2.2) на длину соответствующего трубо Согласно логическому дереву собыгий, приведенному на рис. 3.6.1, частота реализации пожара пролива при мгновенном воспламенении будет равна:

Спр1z5 = Сраrizs Снizs* (1– Охэпт) =3,2-10 год", где Ораx12 =20-5,7-10=1,1-10* год!;

Сжм5 = 0,015 (табл.

3.6.4);

Отут=0,8.

Частоты реализации пожара пролива для остальных диаметров истечения определялись аналогично.

91 Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.2, частота на:

Сыs = Сраss 1— Онть) 0гоaь =5,5 10- год 1, где Ораз5 = 1,1:10* год (табл.

П2.2);

Ом3= 0,005 (табл.

3.6.4);

Огосаз = 0,005 (табл.

3.6.4).

Частоты реализации взрыва газовоздушного облака для остальных диаметров истечения определяются аналогично.

Согласно логическому дереву собыгий, приведенному на рис. 3.6.2, частота реализации факельного горения для диаметра истечения 5 мм будет равна: где Сражз = 1,1:10* год:

(табл.

П2.2);

См05 = 0,005 (табл.

3.6.4).

Частоты реализации факельного горения для остальных диаметров истечения определяются аналогично.

В табл. 3.6.5 приведены частоты реализации спенариев развития пожароння, определенные на основании данных, представленных в табл. 3.6.4,с учетом данных по частотам разгерметизации различных типов технологического оборудования, представленных в прил.2 к настоящему Пособию.

Таблица 3.6.5 Частота сени а и рани Наименованис пожаро(диаметр разгервития пожароопасной ситуаметизацин/пожара, год опасной сиотверстия п .

Пожар Взрыв газовозФакельистечения, пожара жара, год пролива душного обланое горека ние 1,1-10?

5,5 10 5,5:10 12,5 1,3-10 4,5 105 4,6 105 25 3,9-10 1,4-105 1,4 10 50 1,3-10* 4,5 10 4,6 10 Полное разрушение 1,0-101 -.

1,9-105 2,0-105 12,5 4,5 10 6 -.

2,2 10-8 2,2-10 25 1,9-106 -.

6,5 10 6,6:108 2 50 7,5 10 2,6 10* 2,6 10 00 3,2-10?

4,8-10* 4,8-10* Полное раз 6,1-10* 1,2-10* 1,2-10* рушение 12,5 1,2-10 -.

6,2-10?

6,2-10?

25 5,2-107 1,8 10-8 1,8 10 3 50 2,1-10? -.

7,2-10 7,3 10?

000 8,8 10* 1,3:10* 1,3 10* 92 НаименоваТип утечки Частота (диаметр разгервития пожароопасной ситуанжп опасной сиотверстия метизации/пожара, год истечения, пн .

Пожар Взрыв газовозФакельпожара жара, год пролива душного обланое горека ние Полное раз1,7-10* 3,2-107 3,4-10 рушение 12,5 1,1-10* 6,8 10?

25 4,8-10 2,9 10 4 Полное раз2,8-105 6,0-107 рушение 12,5 6,2-10 6 3,0 10-8 3,1 10 25 2,6 106 9,0100 9,1-10 5 50 1,0 10% 3,6 10* 3,6 10-* Полное раз8,4-10* 1,6-108 1,7-108 рушение 12,5 1,1-10-4 6,8-10-7 25 4,8 10-5 2,9-10-7 Полное раз2,8 10-5 6,0-10-7 рушение —.

Примечание Знак «» в ячейках столбов частот реализации сценариса развития пожароопасных сипуаций/ пожаров означает, что данный сценарий не рассматривался для соответствующих указанным ячейкам пожароопасных ситуаций пожаров.

3.6.5.

Результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом здании Сценарий №1.1.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Проиеходит разгермстизация центробежного компрессора.

Происходит мгновеннос воспомещении компрессора при разгерметизации центробежного компрессора с обрабели всех находящихся в указанном помещении людей.

Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматриваемом помещении при реализации факельного горения в рамках рассматриваемого сценария пожара составляет Оа=1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого поО- частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения.

Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в расТаблица 3.6.6 факельного горения Вклад в потенциальный пожара в рассматривапожарный риск в расистечения, мм емом помещении, год сматриваемом помещении, год 5 5,5 10 5,5 10* 12,5 4,6-10 4,6 103 25 1,4-10 1,4-105 50 4,6 10% 4,6-100 Полнос разрушение 2,0 105 2.0-105 Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет 1,4-10* год" Сценарий №1.2.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Проис последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием иззанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная ве роятность поражения человека Он в эгом помещении принимается равной Он=1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого поО- частога реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения.

Ниже представлены результаты определения потенциального пожариого риска в рассматривасмом помещении при реализации данного сценария пожара. компрессора при разгерметизации центробежного компрессора с образованиЧастота возникновения Вклад в потенциальный Диаметр отверстия ва а аа пожарный риск в расистечения, мм емом помещении, год сматриваемом помещеини, год 5 5,4:10 5.4-10* 12,5 4,5-10 4,5 10 25 1,3:10 1.3-105 50 4,5-10 4,5-10 Полнос разрушснис 1,9-10 1,9-103 Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рас1,3-10* год" Спенарий №2.1.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Проис Происходит мгновеннос воспламенение с образованием факсльного горения. бежного компрессора с образованием факсльного горения для различных диаметси ни ени в они лии н и ния и ни оа к и ни рассматриваемого сценария пожара составляет Ол=1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого поТаблица 3.6.8 Результаты определения потенциального пожариого риска в помещении Частота возникновения Диаметр отверстия Вклад в потенциальный истечения, мм пожара в рассматривариск в рассматривае емом помещении, год мом помещенин, год 12,5 2,2-10* 2.2-10* 25 6,6-10* 50 2,6 10 2.6 10* 00 4,8-10* 4,8-10* Полнос разрушние 1,2 10 1.2-10* Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рас1,8-10 год?, Сценарий №2.2.

Очаг пожара возникаст в помещении компрессора.

ПроисПроисходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.

Согласно прил.

5 к настоящему Пособию при рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная ве роятность поражения человека Ол в эгом помещении принимается равной Он=1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого поО- частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения.

Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного 95 Таблица 3.6.9 Результаты определения потенциального пожариого риска в помещении компрессора с образованием и последующим воспламенением горючего газовоздушного облака Частота возникновения Диаметр отверстия Вклад в потенциальный истечения, мм пожара в рассматривариск в рассматриваеемом помещении, год мом помещении, год 12,5 2.2-10 2.2-10* 25 6,5-10* 6,5 10** 50 2,6 10 2,6 10* 100 4,8-10* 4,8-10* Полнос разрушсние 1,1-10 .1-10 Таким образом, суммарный вклад в потенщиальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет 1,7-107 год", Сценарий №3.1.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Проис Происходит мгновенное воспламенение с образованием факельного горения.

Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в бежного компрессора с образованием факельного горения для различных днамегров истечения приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей.

Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождерассматриваемого сценария пожара составляет Олг– 1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого поО- частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения.

Ниже сматривасмом помещении при реализации данного сценария пожара.

Таблица 3.6.10 Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении компрессора с реализацией факельного горения Диаметр отверстия Частота возникновения Вклад в потеициальный истечения, мм пожара в рассматривариск в рассматриваеемом помещении, год" мом помещении, год 12,5 6,2-10 6,2 10 25 1,8-10* 1,8-10* 50 7,3-10" 7,3-10 000 1,3-10* 1,3-10* Полное разрушение 3,4-10" 3,4-10?

Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рас4,8-10* год".

96 Сиенарий №3.2.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Проис Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления. занных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная всТаким образом, потенциальный пожарный риск для расематриваемого поО частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра исте. риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.

Таблица 3.6.11 газовоздушного облака Днаметр отверстия Частота возникновения Вклад в потенциальный истечения, мм пожара в рассматривариск в рассматриваеемом помещении, год мом помешении, год 12,5 01-19 6,1-10 25 1,8 10 1,8-108 50 7,2-10" 7,2-10 100 1,3 10* 1,3 10* Полное разрушение 3,2 10 3.2 10 Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рас4,7-10* год".

Спенарий №4.1.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Проис шения (консервативная оценка).

Рассмотрение данного сценария развития пожара проводилось на основе дезации маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата реализуется только в случае неэффективной работы (отказа) шпатной системы автоматического пожаутечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом тур боблока ГПА.

Это обусловлено тем обстоятельством, что постоянно действующие (в частности, электродвигагель).

При возникновении воспламенения утечки ком прессориого масла под кожухом турбоблока ГПА происходит прогар указанного Согласно прил.

6 к настоящему Пособию условная вероятность поражения лива, принимается равной Ош=1.

97 Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого поО- частота рсализации пожара пролива компрессорного масла для данного диаметра истечения.

Таблица 3.6.12 Результаты определения потенциального пожариого риска в помещении Диаметр отверстия Частота возникновения Вклад в потенциальный истечения, мм пожара в рассматривариск в рассматриваеемом помещении, год мом помещении, год 12,5 3,4 10 3,4 10 25 1,4-10 1,4-107 Полное разрушсние 2,8-10 2,8-107 Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рас 7,7-10 год" ходит разгерметизация маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата и сенни оеени (ния Рассмотрение данного спенария развития пожара проводилось на основе дезации маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата реализуется только в случае неэффективной работы (отказа) штатной системы автоматического пожаротушения газоперскачивающего агрегата.

Также принято, что источник зажигания утечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом туристочники зажигания имеют место исключительно под кожухом турбоблока ГПА (в частности, электродвигатель).

При возникновении воспламенения утечки комор ок о о рор о о лива, принимается равной О) = 1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого по метра истечения Таблица 3.6.13 Частота возникновения Вклад в потенциальный Диаметр отверстия истечения, мм пожара в расематривариск в рассматриваеемом помещении, год мом помещении, год 12,5 3,3 10 3,4-10 25 1,4-10 1,4-107 86 Частота возникновения Диаметр отверстия Вклад в потенциальный истечения, мм пожара в рассматривариск в рассматриваеемом помещении, год" мом помещении, год Полное разрушение 3,2 10 2,8-10?

Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рас 8,0 107 год. Сценарий №5.1.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Проис Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в бины ГПА с образованием факельного горения, для различных диаметров истечения, приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей.

Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматмого сценария пожара составляет Ол= 1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого по мещения при реализации данного сценария пожара составляег Р.=ОО =О. где О- частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения.

Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в расТаблица 3.6.14 Результаты определения потенциального пожариого риска в помещении ГПА с реализацией факельного горения Вклад в потенциальный Днаметр отверстия пожара в расематривапожарный риск в расистечения, мм смом помещении, год сматриваемом помещении, год 12,5 3,1-10* 3.1-10* 25 9,110 9.1-10 50 3,6-10* 3,6-10* Полнос разрушение 1,7 10* 1,7-10* 1,8 10 год ходит разгермстизация трубопровода топливного газа турбины ГПА.

Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.

Согласно прил.

5 к настоящему Пособию, при рассмотрении сценариев, свя занных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная вероятность поражения человека Ор в этом помещении принимаегся равной О=1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого поО- частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра исте 69 чения.

Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного Таблица 3.6.15 ГПА с образованием и последующим воспламенением горючего Частота возникновения Вклад в потенциальный Диаметр отверстия пожара в рассматривапожарный риск в расистечения, мм емом помещении, год сматриваемом помещеани, год 12,5 3,0-10 3.0-10* 25 9,0-10 9,0-10 50 3,6:10 3,6 10* Полное разрушение 1,6 10 1,6-10 1,7-10 год".

Сценарий №6.1.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Происходит разгерметизация маслопровода под кожухом компрессора и мгновенное вос пламенение пролива компрессорного масла по всей площади помещения (консервативная оценка).

Рассмотрение данного сценария развития пожара проводилось на основе дезации маслопровода под кожухом компрессора реализустся только в случае неэффективной работы (отказа) штатной системы автоматического пожаротушения гакомпрессора происходит прогар указанного кожуха с реализацией пожара пролива по всей плошади помещения. человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива, принимается равной Ол =1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Р.– ООн – О. где метра истечения.

Таблица 3.6.16 Диаметр отверстия Частота возникновения Вклад в потенциальный истечения, мм пожара в расематривариск в расематривасемом помещении, год мом помещении, год 12,5 3,4 10 3,4-10?

25 1,4-10 1,4-107 о0 Частота возникновения Диаметр отверстия Вклад в потенциальный истечения, мм пожара в рассматривариск в рассматриваеемом помещении, год мом помещении, год Полное разрушение 2,8 10 2,8-10?

Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рас7,7-107 год"?.

Сценарий №6.2.

Очаг пожара возникает в помещении компрессора.

Происзадержкой пролива компрессорного масла по всей площади помещения (консервативная оценка). рева событий, представленного на рис. 3.6.1.

При построении указанного выше дезации маслопровода под кожухом компрессора реализуется только в случае неэфзоперекачивающего агрегата.

Также принято, что источник зажигания утечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом компрессора.

При возникновении воспламенения утечки компрессорного масла под кожухом по всей площади помещения.

Согласно прил.

6 к настоящему Пособию условная вероятность поражения лива, принимается равной О – 1.

Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого поО- частота реализации пожара пролива компрессорного масла для данного днаметра истечения.

Таблица 3.6.17 Диаметр отверстия Частота возникновения Вклад в потенциальный истечения, мм пожара в рассматривариск в рассматриваеемом помещении, год мом помещении, год 12,5 3,3 10-7 3.4-107 25 1,4-10 1,4-107 Полное разрушение 3.2-10 2,8 107 Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рас8,0-10 год. всех рассмотренных выше сценариев пожара составляет Руг=2,7-10 год. 3.6.6.

Результаты определения индивилуального пожариого риска для расематриваемого здания Для вссх работников рассматривасмого объскта использустся график работы, предусматриваюший 12-часовой рабочий день в течении 7 дней в неделю в режиме «месяц через месяц» В табл. 3.6.18 приведсны данныс, характеризующис график работы персонала рассматриваемого объекта.

Таблица 3.6.18 Данные, характеризующие график работы персонала расематриваемого объекта Время прскччес Время пребыбывания в Количество ние помещеловек в дневную иннини ни. дневную ную смену, человек в пни смену, час смену ночиую смену начаса Помещение компрессора 1,5 6 0,4 2 В табл. 3.6.19 приведены данные по доле времени пребывания в течении года персонала рассматривасмого объекта, работающего в дневную смену, на объек те. течении года будет определяться исходя из следующих данных: -Ма =365- количество дней в году; -Nстд- №юг24=8760 часов в году:

Исходя из графика работы, предусматриваюшего 12-часовой рабочий день в течении 7 дней в неделю в режиме «месяц через месяц» и времени пребывания персонала в помещении компрессора, количество часов пребывания персопала в Доля времени пребывания персонала в течении года:

Род Момаа = 0,03.

Nасгоя Таблица 3.6.19 Доля времени пребывания в течении года персонала рассматриваемого объекта, работающего в дневную смену, на объекте Наименование Количество Поооой ни Доля времени помещения человек пребывания в часах пребывания в течении года Помешение 274 0,03 компрессора в дневную смену превышает соответствующее время пребывания в ночную смену).

102 Таблица 3.6.20 Индивидуальный пожарный риск для работников расематриваемого объекта Категория Название поПотенциальный Индивидуальный персонала мешения, позипожарный риск в данпожарный риск, ция ном помещении, год 1-01 Работник Помещение здания 2,7-104 8,2 10% укрытия компрессора 3.6.7.

Вывод об условиях соответствия рассматриваемого здания требованиям пожарной безопасности Индивидуальный пожарный риск не превышает нормативное значение, так как выполняется условие R ах =8,2-10R."=10 год Нормативное значение ставляет ."=10 год так как указанный обьект относится к объектам, перечие. ленным в разделе 1.5 настоящего Пособия, для которых обеспечение величины инспецификой функционирования технологических процессов.

103 железнодорожного транспорта (сливо- наливной эстакады) (эстакада налива светлых нефтепродуктов) величии индивидуального риска, вы полненный по методикс 11.

3.7.1.

Описание объекта В качестве производственного объекта инфраструктуры железнодорожного продуктов (бензин и дизельное топливо), расположенная на территории нефтебазы.

Рассматриваемая эстакада предназначена для отгрузки нефтепродуктов в железнодорожные вагоны- циетерны.

На эстакаде предусмотрена двухпутная автоматизированная установка тактового налива (АУТН) с установкой рекупера ции паров углеводородов (УРУ). о д о о лезнодорожные вагоны- цистерны.

На каждом загрузочном пути можно одновре продукта. вагонов- цистери продуктом: - время налива одной железнодорожной вагона- цистерны емкостью 60 м составляет 8,1 мин;

В состав рассматриваемого объекта входят: - установка тактового налива, представляющая собой сооружение в виде меным устройствам: дуктов; винтовыми ротационными насосами производительностью по 120 м /час каждый (два на площадке АУТН, один в прирельсовой насосной); - закрытая дренажная система; - вагонные весы для статического взвешивания: - производственное здание, предназначенное для размещения технологического оборудования (весовой, электропитания и управления и т.л.);

Нефтепродукты поступают на эстакаду из резервуаров хранения самотеком ставляют собой бензины и дизельные топлива различных марок.

104 м/ч = 525 кг/с.

Высота столба жидкости для поступления нефтепродуктов на эстаМаксимальное избыточное давление в технологическом оборудовании УРУ составляет 0,67 МПа.

Расход продукта на выходе из УрУ составляет О=2520 м/ч = 525 кг/с. цистерны составляет 1000 м, ков информации Физико- химические свойства обращающихся на рассматриваемом объекте горючих веществ и материалов настоящего Пособия.

При эгом с определенным запасом надежности свойства принимались по бензину АИ-93 (зимний): суммарная формула - С69п Н2,168; молярная масса – 95,3 кг/кмоль, температура вспышки – минус 37 С; константы уравнения Антуана в диапазоне температур -60=90 "С:А=4,26511, В= 695,019, С=223,220; нижний концентрационный предел распространения пламени (НКПР) – 1,1% (об.). в прил.

1 настоящего Пособия.

При этом с определенным запасом надежности свойства дизельного топлива принимались по дизельному топливо «Л» (легнее) (ГОСТ 305-73): суммарная формула - С43п Н9120; молярная масса - 203,6 диапазоне температур +60 240 С: =5,00109, В- 1314,04, С- 192,473; нижний Статистические данные, необходимые для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций Данные по частотам реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий (частотам разгермстизации) для насосов, смкостного оборудования (в соси ни они, ня они и ои скте, представлены в прил.

2 к настоящему Пособию.

При этом частоты разгермеопределялись как для резервуаров для хранения ЛВЖ и ГЖ при давлении, близком к атмосферному.

Частота реализации огиенного шара для емкостного технологического оборудования определялась согласно прил.

2 к настоящему Пособию и составляет 2.5 10 год для каждой из единиц технологического оборудования с обрашением (хранением) ЛВЖ (железнодорожная вагон- цистерна, абсорбер 3 и сепаратор урУ). емом объекте определялись на основе данных по частотам возникновения пожаров в зданиях, представленных в прил.

2 к настоящему Пособию 105 Данные по метеорологическим условиям в районе местонахождения объекD1и Расчстная температура в соотвстствии с прил.

4 к настоящему Пособию принималась равной максимально возможной температуре воздуха в климатической зоне размещения объекта, которая составляет 40 "С. риваемого объекта проводились для наиболее теплого времени года (июль) Данскта для июля представлены в табл. 3.7.1.

Расчеты пожарного риска для рассматрието л Таблица 3.7.1 сеи р в р и р прти жения объекта для июля Направление и скорость ветра С СВ в ЮВ ю ЮЗ 3 СЗ Штиль 12 п 2 8 8 18 28 3,7 3,3 3 3,4 18 4,2 4,3 4,5 11 Примечание Числитель - повторяемость направления ветра, % Знаменатель средняя скорость ветра по направлениям, м/с.

3.7.3.

Анализ пожарной опасности рассматриваемого объекта Определение перечня пожароопасных ситуаций и пожаров и сиенариев их развития Для постросния множества сценариев возникновения и развития пожароопасных ситуаций и пожаров на рассматриваемом объекте был использован метод логических деревьев событий.

Постросние логического дерева событий, лежащего в основе оценки пожар ного риска для рассматриваемого объекта, осуществлялось исходя из следующих предпосълок:

1.

При проведении расчетов по оценке пожарного риска для рассматривае мого объекта физико- химические свойства обращающихся на объекте веществ принимались с определенным запасом надежности как для бензина.

2.

В связи с тем, что расчетная температура составляет +40°С, что превос ходит температуру вспышки бензина, то рассматривается в том числе возможность 3.

Поскольку в железнодорожной вагоне- цистерне нефтепродукты хранятся при атмосферном давлении, а также в связи с тем, что диаметр цистерны не превышает 3,2 м, вследствие чего максимально возможное давление столба жидкости при истечении из вагона- цистерны не превышает 23,5 кПа, то факельное горение 4.

Поскольку температура вспышки бензина составляет менее + 28 °С, то согласно прил, 3 к настоящему Пособию условные вероятности мгновенного воспламенения, воспламенения с задержкой и егорания с образованием избыточного давсон ро поне р о и ра пота ты по оценке пожарного риска для рассматриваемого объекта.

106 Бе10ст3-7 понар полизпм озтулстаии вотоа а .

Почареролмка обза пежзопролива грн 4аличие вогрі посидствня Рис. 3.7.1.

Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с разгерметизацией железнодорожной вагона- цистерны с лвж Мновенно отуттким ветра н2-е гор спьако объм рер Сrсүтсвүет вотра иоетре задер3окрй последствия стсутстауют туации, связанной с разгерметизацией абсорберов 1и 2 УРУ с парами лвж 107 беветрие стотстния ветр стсутстеия в0тра Факелноеторение лри нленкеветра вспыдка. эатарнытиания облыа ретркукра монвонное Пожирпеслика пря вослименение отоя нез лыноегоренне при налчиветра поарпрсмвапри не ветрӗ нелички встра восламечиес заенжой Поседския стстстврет Рис. 3.7.3.

Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с разгерметизацией абсорбера 3 и сепаратора УРУ сЛВЖ,а го насоса Уру Отличие деревьев событий, представленных на рис. 3.7.2 и 3.7.3, обусловлено тем обстоятельством, что абсорберы 1 и 2 УРУ содержат исключительно пары ЛВж и не содержат ЛВж, в связи с чем возможность реализации пожара пролива при разгерметизации указанного емкостного технологического оборудования не рассматривалась.

В табл. 3.7.2 представлен перечень возможных пожароопасных ситуаций и с а ака р 108 Таблица 3.7.2 рассматриваемых при оценке пожарного риска Наименование пожароопасной Наименование разгерметизиОсновные сценарии развиситуации/ ровавшегося оборудования пожара ций Пожар пролива Взрыв паровоздушного Железнодорожная вагоноблака цистерна Пожар-вспышка Огиенный шар Прод овк Взрыв паровоздушного 2 нефтспродуктов облака Пожар-вспышка Факельное горение Пожар пролива Взрыв паровоздушного 3 Абсорбер 3 УРУ облака Пожар-вспышка Факельное горение Огненный шар Взрыв паровоздушного Абсорбер 1 УРУ облака Пожар-вспышка.

Факельное горение Взрыв паровоздушного 5 Абсорбер 2 УРУ облака Пожар-вспышка Факельное горение Пожар продива Взрыв паровоздушного облака Сепаратор УРУ Пожар-вспышка Факсльнос горение Огиенный шар Пожар пролива Взрыв паровоздушного Трубопровод УРУ облака Пожар-вспышка Факельное горение Наименование пожароопасной Наименование разгерметизиОсновные сценарии развиситуации/ ровавшегося оборудования тия пожароонасных ситуапожара нип Пожар пролива Взрыв паровоздушного 8 Насос УрУ облака Пожар-вспышка Факельное горение Данные по условным вероятностям рсализации пожароопасных ситуаций ления интенсивностей истечения паров ЛВЖ и ЛВЖ при разгерметизации технологического оборудования.

Массовый расход продукта для различных диаметров истечения при разгервысоты столба жидкости в вагоне цистерне Н=3,2 м, что соответетвует диаметру цистерны. диаметрами утечек 12,5 мм, 25 мм, 50 мм и 100 мм массовый расход истечения сти Н=90 м.

При разгермегизации трубопроводов налива нефтепродуктов с дна провод О= 2520 м /ч= 525 кг/с. чек 12,5 мм, 25 мм, 50 мм и 100 мм, насоса, абсорберов и сепаратора УрУ давление в указанном технологическом оборудовании принималось равным 0,67 МПа, что бопровода, массовый расход истечения принимался равным расходу продукта на гонов- цистерн с нефтепродуктами, трубопроводов налива нефтепродуктов, трубопроводов, насоса, абсорберов и сепаратора УРУ представлены в табл. 3.7.4 и табл. 3.7.8. событий, приведенными на рис. 3.7.1 – 3.7.3, на основе данных, приведенных в прил.2 к настоящему Пособию.

Суммарная частота разгерметизации железнодорожных вагонов- цистерн, приведенная в табл. 3.7.4, определена для железнодо 110 Таблица 3.7.3 Условная Условная вероятМассовый вероятнесть ость сгораня Наимевевание пе . песледующеобразованием из проконо угечки (дазтечения а вероятность го воспламебытечного давлесатуаметр огверкачальмгновенного исния при аи ра цин/пожара е. ный мовосаламенсния отсутствии нии горючего паромент вреговоя, мени, кг/е воспламеневоспламенении 25 2,3 0,035 0,005 0,24 000 37,3 0,035 0,036 0,24 Полное разНе опредерушсние дев 0,2 0,24 0,6 12,5 3,1 0,035 0,036 0,24 25 12,4 0,035 0,036 0,24 50 49,5 0,035 2 0,036 0,24 0 197,9 0,150 0,176 0,6 Полное разрушение 525 0,2 0,240 0,6 Таблица 3.7.4 Частоты разгерметизации железнодорожных вагонов- цистери и Тиа.

Частота ра)Частета раСуммарная ча. герметизации Суммарная чаНаимевевание утечки стота разгерметрубопроводов (дкамегр герметазация прнни . сятуации/пожара п . продуктов на г во истечевы, год! по. ны ны. п м год! дуктов, гөд!

25 8,8-10 2,5-10 100 1,2-10" 3,4-10* Поляое разруше5,0:101 1,4-105 нис.

12,5 1,9 10 1,9-10 25 7,9 107 7,9-10 50 3,1 10 3,1-10 100 1,3 107 1,3-10 Полясе преурещ.

2.5 10" 2,5:10* ние Таблица 3.7,5 объекта Тиа утечки пожароонасной ситуации/ пожара, год (диаметр Фапожароепасной пи Пожар Взрыв накельпа .

Пожартечения. пролива него облака горсвспышка 25 2,5 10 9,8 100 3,1-10 9,9-10 Таа Частоты рсализации сценариса развития утечка вожароонснойстуция/пожара год Примония (диаметр Частота разгерметиФапожараопасной панни Пожар Взрыв накельстия испожара, год ровоздушное Пожартеенения, пролава него облака горепаыннных, нис 100 3,4 10* 2,3 10 3,1 10 9,8-10 Полное разруне1.4 107 5.5 10% 1,8-107 12-10" ние 12,5 1,9 10 1.3 10 1,7-10 1,3 10 5,5 10 25 7,9.10* 5,5 10 7,2-10 5,5 10 2,3-10 50 3,1 104 2,2 10 2,8 10 2,210 9,0 10 100 1,3 104 3,9 10 3,7-10" 3,8 10 8,6 10 Полное 2,5-10 9,8-10% 7,3-107 9,8-10% 2,1-107 ние Образование оглононоя шара 7,0104 ситузция 1) Примечание «-» в ячейках столбцов частот реализации сценариее развития пожароопасных ситуаций/пожаров озпачаст, что данный сценарий не рассматривался для соответствующих указанным ячейкам пожароопасных ситуаций/пожаров.

Таблица 3.7.6 Частоты возникновения пожара в помещениях производственного здания Наименование помещения, позиция Частота возникновения пожара, Социальное помещение 1,8-10 Санузел 4.4-10 Помещение кИП 1.8-10 Производственное помещение 3.7-10* Помещенис вссовой 7.74-104 Таблица 3.7.7 зации технологического оборудования и трубопроводов УрУ Условная Условная версят.

Тиn хероятность угечки расхол иеУсловная подоет. пожареопасной (наетр пе с. поно ония сигуктааных поно пламенения ции/пожара момеят налони ври отсутмм) н но. душного облака и к/е венного посего последующем пламенения воспламенения 5 0,5 0,005 0,005 0,08 12,5 2,9 0,035 0,036 0,24 25 11,6 0,035 0,036 0,24 50 46,3 0,035 0,24 100 185,3 0,150 0,60 Полное разНе опредерушение лен 0.200 0,240 0,60 5 0,5 0,005 0,005 0,08 112 Условная Условная вереяг: вероятность ность сгорания с угечки расход исУсловная воеледуюпожароопасной течения в, шего воспааальных мгновенного пламенения при образовании цин/пожара истечения, момент восвламеневия ври отсутпроро поо. мм) ствии мтнодушвсго облака в кг/е венного воспооно пламенения 12.5 воспламенения 2,9 0,035 0,036 0,24 25 1,7 0,035 0,036 0,24 50 46,8 0,035 0,036 0,24 100 187,2 0,150 0,176 Полнос раз0,60 Не опредерушение лен 0,200 0,240 0,60 5 0,04 0,005 0,0 12,5 0,2 0,005 0,005 0,08 25 0,9 0,00 0,005 0,08 50 3,6 0,035 0,036 0,24 100 14,6 0,035 0,036 0,24 Полное разНе опредерушсние лен 0,2 0,240 0,6 5 0,04 0,005 0,08 12,5 0,23 0,005 0,005 0,0 25 0,9 0,005 0,005 0,0 50 3,6 0,035 0,036 0,24 000 14,6 0,035 0,036 0,24 Пон он.

Не опредерушсние лен 0,2 0,240 0,6 12,5 2,9 0,035 0,036 0,24 25 11,4 0,0350 0,036 0,24 50 15,6 0,035 0,036 0,24 100 15,6 0,0350 0,036 0,24 Полное разрувение 15,6 0,035 0,036 0,24 5 0,5 0,000 0,005 0,08 12.5 2,9 0,035 0,036 0,24 25 11.4 15,6 0,035 0,036 0,24 50 0,035 0,036 0,24 325 15,6 0,036 0,24 Таблица 3.7.8 трубопроводов УРУ Тип. утечки (дваметр метизаакк тру Суммарная частога пожараспасной отверетия истелогаческого обобопроводов УрУ . рудования, год бопроводов УРУ.гэ1 5 4.0.10 125 1,0,10 6.2 10" 25 3,8 10 50 000 1,7.10* Полное раэруше ине 3,0.107 6 5 4,010 12.5 1.010 113 Частота разгерутечки (дваметр мегизации технометизацкя труСуммарная частота пожароспасной логическото оборазгерметазации тручения, мм) рудования, годі Орогоо ны, м тод?

1 6,2 10" 50 3,8 10 1,7 105 00 Полное разрушеине 3,0.107 5 4,0.10 1,010 12.5 6.2 10 25 50 3,8 10 1,7 10" Полнос разрушс 000 ине 3,010?

5 4,010 12.5 1.010 25 6.2.10" 3,8 10 50 00 1,7.10* -.

3,0.107 5 4.3 10 12,5 6.1-10 25 5.1 10 50 2.010" 1.0.10 325 1,9.10 3,8.10 12,5 25 7,9.10 1,58:10 50 3,1 10 6,2 10 001 13.107 0.6 10 ине 2,5-10* 5,0 10 Примечание «-» в ячейках столбцов частот реализации сцснариев развития пожароопасных сишпуаций/пожаров озпачаст, что данный сцснарий ке рассматривался для соответствующих указанным ячейкам пожароопасных ситуаций/пожаров Таблица 3.7.9 Частоты реализации рассматриваемых сценариев развития НанмснсваТин Патт, ине пежароутечка рагермепожароонасной ситуации/пожара, год" оласной си(диаметр отверстия туапожара, Пожар Взрыв паревозФакельное Пожарцив/пожара теечес. год пролява душного облака горенве вспышка ия, мм 5 4,0-10 4,0-10 1,8-10 4,0 10 2,0-10 12,5 1,0-10 7,0 10 9,2-107 7,0 107 2,9-10" 25 6,2-10* 4,3 10 5,7-10" 4,3 10 1,8-10 50 3,8-10" 2,7 10 3,5 107 2.7 10 11102 10 1,7-10% 5.1 10 1,7-10?

5.1 10 1.12-10" Полное преру.

3,0-107 12107 3,8-10" 2,5-10 12,5 3,810 2,7-105 3,5-107 -1 114 НаимсиоваТин Частота нне пежароутечка разгермепожароонасной ситуации/пожара, год оласной си(диаметр стверстия туапожара, Пожар Взрыв паровозФзкельное Пожарции/пожара год пролява душиого облака горение вспыака ния, мм) 25 1,6 104 1,1 10 1,5 107 4,2 10" 4,6 10 50 6,2-10 4,3 10 5,7-10* 1,7.10% 1,8 107 000 2,6-10 1,8-106 2,4-10" 7,0 10 7,6 10" Полное 5,0-10* 3,510" 4.6-107 1.3-107 1,5-10% 5 4,0 10 1,8 10 5.0.10 2,0-10 12,5 1,0 10 4,4 1010 1.0.10 5,0 10 25 6,2-10* 2,7.10г 6,2 10" 3,12 10" 50 3,8 105 3,5-10?

2,7 107 1,11-10 100 1,7-10 1,6-10 1.2-107 4,9-10 Полное 3,0-107 3,8107 4,4-107 нае 5 4,0-10 1,8 10 5.0 10 2,0 10 12,5 1,0 10 4,4 100 1,010 5,0 10 25 6,2-10% 2,7 10г 6,2 10* 3,12 10 50 3,8-106 3,5-10 2,7-10?

1,11-10* 100 1,7-105 1,6-10 1,2-10 4,9 10" Полное разруше3,0-107 3,8-10?

4,43-10* ние 5 4,0 10 4,0 10 1,8:10" 4,0 10 2,0 10 12,5 1,0 105 7,010 9,2 10 7,0.10 2,910" 25 6,2 10 4,3 10 5,7-10" 4,3 10 1,8 10* 50 3,8-10* 2,7107 3,5-10 2,7 107 1,10-10* 000 1,7-10б 5,1 107 1,7-109 5,1-10 1,12-10* Полное 3,0-10 1,18-10 3,8-10" 2,510 ние 5 4,3-10 4,3 10 1,9.107 4,3 10 2,2 10 12,5 6,1-10 4,3 10 5,6-107 4,3 10 1,8-10 25 5,1-10 3,6 105 4,7-107 3,6 10 1,5 105 325 50 2,0-10* 1,4 105 1,8-10 1,4 10 5,8 10 1,0-10 7,0 105 9,2-10* 7,0 100 2,9-107 Оана пра. пррооно.

2.5-105 ной ситуацин 3 Оона огненвого шара для сепарагора 2,5105 для пожароопасной ситузпии 6 Примечание «-» в ячейках столбцов частот реализации сценариев развития посоотвстствующих указанным ячейкам пожароопасных ситуаций/пожаров.

115 3.7.5.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сце нариев его развития Оценка опасных факторов пожара проводится с помощью методов, приведенных в прил.4 к настоящему Пособию.

При этом согласно п. 16 методики ]для рассматриваемых сценариев разви тия пожароопасных ситуаций и пожаров учитываются следующие опасные факторы пожара: аро и п, ни р они ни ни ои н и ни ии в) расширяющиеся продукты сгорания при реализации пожара- вспышки.

Количественная оценка массы горючих веществ, поступающих в окружающее пространство в результате возникновения пожароопасных ситуаций проводится на основе следующих предпосылок: водов в соответствии с прил.4 к настоящему Пособию составляет 120 с 2.

При определении массы угечек из технологических трубопроводов уру, насоса УрУ, адсорбера 3 и сепаратора V410 принималось, что масса уечки соогрого происходит истечение, принята равной 70 м) вместе с объемом продукта, пос и увои и ввеи с ие увни в кив 3.7.6.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев сго развития ровья лодей значениях опасных факторов пожара, взрыва.

Для этого используются настоящему Пособию Для пожара-пролива и вертикального факсла принимасм согласно прил.

6 к настоящему Пособию, что условная вероятность поражения человека, попавшего в мастся равной 1.

Для поражения человека тепловым излучением величина пробит-функции описывается формулой (П6.11).

Для поражения человека волной давления величина пробит-функции описывастся формулой (П6.7). различных сценариев его развития проводилась на основе следующих предпосылок (табл.

3.7.1):

116 1.

Для пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией железнодорожных вагонов- цистерн, принималось, что максимальная площадь пролива составляет 300 м.

2.

Расчет интенсивности теплового излучения для пожара пролива в случае наличия ветра проводился для максимальной скорости ветра в месте расположения рассматривасмого объекта, что отвечаст наибольшей стспени поражения человска. вни сн с н Результаты расчета размеров зон поражения опасными факторами пожара и туаций и пожаров, связанных с возникновением пожара пролива, факельного горев табл. 3.7.10-3.7.14 соответственно.

При этом в указанных таблицах переведены ловека составляет следующие фиксированные значения: - 100%, 10% и 1% для пожара пролива, взрыва паровоздушного облака и огненного шара; - 100% дая пожара-вспышки и факельного горения.

Таблица 3.7.10 Наименование Тап Размер зоны поражения, м пожароопасной утечки (диаметр Площадь ситуации/ отверстия 100% 10% 1% пожара истечения, мм) 25 300 н 27 32 000 300 27 32 Полное разрушение 300 н 27 32 12,5 223 8 27 32 25 230 8 28 32 2 50 240 8 28 32 33 н Разрыв 640 14 37 43 5 73,8 4 5 н 12,5 73,8 4 8 25 73,8 4 5 8 3 50 73,8 4 5 8 о0 73,8 4 5 8 Полное 73,8 4 5 разрушение 8 5 105 5 6 23 12,5 105 5 61 23 25 105 5 19 23 50 105 5 161 23 117 Примимвени Тап Размер зоны поражения, и пожароопасной угечки (диаметр Площадь ситуации/ отверстия прэлива, м 1% пожара истечения, мм) 105 5 61 23 Полное 105 5 23 разрушение 12,5 132,2 6 20 24 25 132,2 20 24 7 50 132,2 20 24 00 132,2 6 20 24 Разрыв 132,2 6 20 24 5 132,2 6 20,5 24,5 12,5 132,2 6 20,5 24,5 25 132,2 6 20,5 24,5 50 132,2 6 20,5 24,5 325 132.2 6 20,5 24,5 Таблица 3.7.11 пожароопасных ситуаций, связанных с факельным горением Наименование Тиа. пожароопасной Массовый расход истече утечки (диаметр ния в начальный момент Размер зоны пораситуации/ отверстия истевремени, кг/с жения, м пожара чения, мм) 12,5 3,1 23 25 12.4 50 49,5 71 2 197,9 124 Полное 525 183 разрушение 5 0,5 12,5 2,9 22 3 25 11,6 39 50 46,3 00 185,3 121 5 0,04 3 12,5 0,2 7 25 0,9 13 50 3,6 22 00 14,6 39 5 5 0,04 3 118 Примимвний Тин. пожароопасной утечка (диаметр Массовый расход истечеРазмер зоны пораситуации/ отверстия истения в начальный момент времени, кг/с жения, м пожара к .

12,5 0,2 7 25 0,9 13 50 3,6 22 000 14,6 39 5 0,5 12,5 2,9 23 о 25 11,7 40 50 46,8 187,2 121 12,5 2.9 23 25 11,7 40 7 50 15,6 45 000 15,6 45 Разрыв 15,6 45 5 0,5 23 12,5 2,86 40 25 11,4 45 50 15,6 45 325 15,6 45 Таблица 3.7.12 Размеры зои поражения при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций, связанных со взрывом паровоздушного облака Наименование Тап Масса Размер зоны поражения, м пожароопасной утечки (диамстр ситуации/ отверстия наров лВж, кг 100% 10% 1% пожара истечения, мм) 25 1953 27 208 316 1 .

1953 27 208 316 Полное разрушение 1953 27 208 316 12,5 1445 22 170 259 25 1492 22 174 1 2 50 1555 23 179 272 000 2451 31 241 367 Разрыв 4147 44 340 519 5 478 14 8 125 3 12,5 7 14 83 125 25 478 14 83 125 Примимвни Таа.

Масса Размер зоны поражения, м пожароопасной утечки (днамстр ситуации/ отверстия наров ЛВЖ, кг 00% 1% пожара истечения, мм) 50 478 14 83 125 00 478 14 83 125 Полное разрушение 478 14 83 125 5 534 14 89 135 12,5 534 14 89 135 25 534 14 135 4 50 14 89 135 534 14 89 135 Полное разрушение 534 14 8 135 5 534 14 135 12.5 534 14 89 135 25 534 14 89 135 50 534 14 135 534 14 89 135 Полное разрушение 534 14 89 135 5 8 17 104 158 12,5 17 104 158 25 80 17 104 158 50 17 104 158 17 104 158 Полное разрушение 680 17 104 158 12,5 857 20 121 183 25 857 20 121 183 7 50 857 20 121 183 857 20 121 183 Разрыв 857 20 121 183 5 857 20 121 183 12.5 857 20 121 183 25 857 20 121 183 50 857 20 121 183 325 857 20 121 183 120 Таблица 3.7.13 пожароопасных ситуаций, связанных с реализацией пожара- вспышки Наименование Тип пожароопасной утечки (диаметр Масса паров ЛВЖ, кг стни поражения, м ажо истечения, мм) 25 1953 70 100 1953 70 Полное разрушение 1953 70 12.5 1445 64 25 1492 65 2 50 1555 67 0 2451 77 Разрыв 4147 92 5 478 44 12,5 478 44 25 478 44 50 478 44 000 478 44 Полное 478 44 разрушение 5 534 46 12,5 534 25 534 46 50 534 46 534 46 Полное 534 46 разрушение 5 534 46 12,5 534 46 25 534 46 50 534 46 534 46 Полное разрушение 534 46 5 80 50 12,5 90 50 25 680 50 50 50 680 50 Полное 680 50 разрушение 121 пожароопасной утечки (днаметр Масса паров ЛВЖ, кг Размер зоны ситуации/ поражения, м пожара истечения, мм) 12,5 857 53 25 857 53 50 857 53 00 857 53 Разрыз 857 53 12,5 857 53 25 857 53 50 857 53 00 857 53 Разрыв 857 53 Таблица 3.7.14 Размеры зон поражения при рсализации сценариев развития пожароопасных ситуаций, связанных с образованием огненного шара Размер зоны поражения, м пожароопасной Масса ЛВЖ в технологиситуации/ ческом оборудовании, кт 100% 10% 1% жо 1 45000 7 454 528 3 892 8 81 000 6 2060 13 120 146 ственного здания проводился в соответствии с прил.

5 к настоящему пособию с использованием зонной модели описания термогазодинамических параметров пожара в здании.

В соответствии с п. 34 методики ] для определения потенциального пожарного риска в помещениях производственного здания был рассмотрен качестве расчетного один наиболее неблагоприятный сценарий возникновения пожара, хаВ связи с тем, чго первый и второй этажи производственного здания сооб также тем, что эвакуация находящихся на указанных этажах людей происходит с факторов пожара данные этажи рассматривались как отдельные пожарные отсеки.

В связи с указанными выше обстоятельствами для производственного здания раесмотрены два сценария проектного пожара для каждого из этажей здания, характеризующиеся максимальной условной вероятностью поражения человека.

Сценарий № 1.

Очаг пожара возникает в производственном помещении на 122 плоскости равномерно распределенного материала в виде круга.

Над очагом пожара формируется конвективная колонка.

Конвективная колонка, поднимаясь над руется задымленная зона, которая распространяется по всему объему помещения.

В результате распространения опасных факторов пожара блокируются опасными факторами пожара эвакуационные выходы из производственного помещения и Параметры для расчета по зонной модели принимаем следующими 10 – низшая тсплота сгорания 25,0 МДж/кг – линейная скорость пламени 0,0071 м/с – удельная скорость выгорания 0,0244 кг/м с – дымообразующая способность 635 Ни м /кг – потребление кислорода О2 -2,19 кг/кг коэффициент полноты сгорания 0,95 Выделение газа: – углекислого газа СО:

0,398 кг/кг – угарного газа СО 0,109 кг/кг – хлористого водорода НС 0,0245 кг/кг.

Ниже приведены результаты расчета времени блокирования овакуационных выходов из помещений первого эгажа производственного здания.

Таблица 3.7.15 Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в производственном помещении Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с:

По повышенной температуре 38 По потере видимости 26 По пониженному содержанию кисло82 рода По Хсо2 142 По Хсо 36 По Хнсі 34 –0,14 мин – 8,4 с.

Время от начала пожара до началаэвакуации людей тн принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с.

Вероятность эвакуации по эва(ро * нэт =8,4 с50,8 т6л) =0,826-20,8 с. васмом помещении Рдиь через аварийные выходы равной Раву– 0,001.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помешении Р., согласно формуле (5) равна Рэу=1–(1– Рэли) (1–Рааа) =0,999. печению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D=0.

В результа123 ляет Оw=(–Р-) -D)=0,001.

Таблица 3.7.16 в помещении КИП Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с:

По повышенной температуре 64 По потере видимости 49 По пониженному содержанию кисло011 рода По Хс02 Не достигается в течение 300 с По Хсо 64 По Лнсі 60 Расчетное время эвакуации из помешения КИП составляет іро=0,1 мин = бс. мин – 30 с.

Вероятность звакуации по эвакуационным путям составляет Рле = 0,999, так как выполнено условие (р0 + тиэј = 36 с50,8 Тбай=0,8-49 = 39,2 с. ваемом помещении Ра, через аварийные выходы равной Ра/= 0,001.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в расемагриваемом помещении Ра согласно формуле (5) равна Р=1-(-Рл) (1-Ра)=0,999 Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обес печению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D= 0.

В результате условная вероятность поражения человека Ол в рассматриваемом помещении при реализации данного сценпария пожара составляет согласно формуле (4) состав плле.

О=1-Р-) (1-D)=0,001 Таблица 3.7.17 Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в социальном помещении Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с:

По повышенной температуре 95 По потере видимости 70 По пониженному содержанию кисло184 рода По Хс02 Не достигается в течение 300 с По Хсо 93 По Хнсі 97 Расчетное время звакуации из социального помещения составляет ра – 0,15 мин =9с Время от начала пожара до начала эвакуации людей тв принимаем рав124 Р.вл =0,999, так как выполнено условие (ро + тиэј=39 с 50,8 Толц =0,8-70=56 с. ваемом помещении Ра через аварийные выходы равной Ра= 0,001.

Таким обраси пни в они они ои ии и Р, согласно формуле (5) равна Р=1–(1– Рэад) (1– Ра)=0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обес печению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D=0.

В результа те условная вероятность поражения человека О в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара составляет согласно формуле (4) состав0=(-Р)(-D)=0,001.

Таблица 3.7.18 в помещения санузла Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с:

По повышенной температуре 110 По потере видимости 85 По пониженному содержанию кисло220 рода По Хсо2 не достигается за 300 с По Хсо 112 По Хисі 114 Расчетное время эвакуации из помещения санузла составляет р=0,03 мия = 2с.

Время от начала пожара до начала эвакуации людей тэ принимаем равным 0,5 мин – 30 с.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет Рлі – 0,999, так как выполнено условие (ро + тиэа = 32 с0,8 тбан =0,8-85 = 68 с. ваемом помещении Раву, через аварийные выходы равной Раву = 0,001. мом помещении Рг, согласно формуле (5) равна Ру=1— (1— Рли) (1— Р.ва) =0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспри реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет О=(-Р-(-D)=0,001. помещения (мебель, бумага), очаг распространяется по горизонтальной плоскости равномерно распределенного материала в виде круга.

Над очагом пожара форми 125 рустся конвективная колонка.

Конвективная колонка, поднимаясь над очагом по с е и р и и еа и сет Параметры для расчета по зонной модели принимаем следующими [10]: о сзия ттаа 14,0 МДж/кг – линейная скорость пламени 0,042 м/с – удельная скорость выгорания 0,0129 кг/ с дымообразующая способность 53 Нп м²/кг – потребление кислорода О2 -1,16 кг/кг. – коэффициент полноты егорания 0,95 Выделение газа: – углекислого газа СО 0,642 кг/кг – угарного газа СО 0,0317 кг/кг – хлористого водорода НС 0,0 кг/кг.

Таблица 3.7.19 в помещении весовой Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с:

По повышенной температуре 38 По потере видимости 38 По пониженному содержанию кисло64 рода По Хсо2 По Хсо 40 16,2 с.

Время от начала пожара до начала эвакуации людей св0н принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет Рал – 0,999, так как выполнено условие (ро + тиэт =16.2 с50,8 т6л)=0,8 38 =30,4 с. васмом помещении Рао, черсз аварийныс выходы равной Рав =0,001.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Ру, согласно формуле (5) равна Рэ=1–(1– Рэла) (1–Раао)=0,999. вети тни ри реки реи в ст =0.

В результате условная вероятность поражения человека О в рассматриваемом сени е и еия п еи и и пи (4) составляет Ош=(–Р-)) (1–D)=0,001.

126 3.7.7.

Вычисление расчетных величии пожарного риска Потенциальный пожарный риск на территории объекта Расчет всличин потенциального пожарного риска в различных точках терриных ситуаций и пожаров и зон поражения характерными для них опасными факторами пожара и взрыва. олени и н ни н в лнеия пи ния ни ных по условной вероятности поражения человека при его нахождении в этих помещениях. смотрения сценариев развития пожароопасной ситуации № 1 (разгерметизация жестери продуктов, обеспечиваемых АУТН, а также тех обстоятельств, что железнодорожный состав состоит из 28 вагонов- цистерн и суммарно в сутки происходит налив 170 цистери, то время пребывания вагонов- цистерн на площадке налива Исходя из представленного выше времени пребывания вагонов- цистери на ного пожарного риска на площадке налива составляет 2,9-10* год Указанное значение потенциального риска соответствует максимальному значению на террито рии рассматриваемого объекта.

Максимальное значение потенциального пожарного риска для помешений производственного здания, расположенных на первом этаже здания, составляет ставляет Ртах2 — 7,2-106 год, Индивидуальный пожарный риск на территории объекта Значение индивидуального пожарного риска для отдсльного работника из числа персонала зависит от особенностей его деятельности и доли времени, кото имино рни пни знани Вероятность присутствия работника на территории рассматриваемого объекта 4т оценивалась исходя из следующих предпосылок: - доля времени присутствия конкретного работника из числа персонала (раделю, что составляет около 24 %; - время пребывания в помешениях производственного здания работников. постоянные рабочие места которых находятся в производственном здании, составляет не болес 20% от общего рабочего времени. сни в ни ани еени ни н н ни 127 Таблица 3.7.20 Помещение Доля времени Категория персонала пребывания в течение года Операторы обслуживания Социальное помещение 4,5-10? налива Санузел 1,5 10 Операторы контроля налива Весовая 1,8-10 Операторы подготовки Социальнос помещение 4,5 10? документов Санузел 1,5-10?

Инженер КИПиА Помсщснис КИП 2,4.10 Механик Машинист технологических Производственное помещение 2,4-10 насосов Следовательно, максимальная величина индивидуального пожарного риска для персонала рассматриваемого объекта, обусловленного возможными пожарами на объекте, достигается для операгоров обслуживания налива и составляет к. на – 5,2-10* тод"как выполняется условие к0 =5.2-105к = 10 год Нормативное значение ставляет R – 10 год так как указанный обьект относится к объектам, перечисленным в разделе 1.5 настояшего Пособия, для которых обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной миллионной в год невозможно в связи со спецификой функционирования технологических процессов.

128 3.8.

Пример опасныхгрузов На настоящем примере показан расчет обусловленного возможными пожа3.8.1.

Описание объекта ривастся перевозка сжиженного углеводородного газа (СУГ) автомобильным СУГ перевозится автомобильной цистерной смкостью 30 м.

Масса СУГ, находящегося в цистерне, составляет и = 13-10 кг. ставляет L= 7 км. участке автодороги составляет TR=4-10"° км тод" транспортных средств составляет D– 0,001.

3.8.2.

Перечень исходных данных и непользуемых справочных источников информации свойства транспортируемых транспортом опасных грузов Свойства сжиженного углеводородного газа (СУГ) принимались согласно данным, приведенным в прил.

1 настоящего Пособия.

При этом с определенным запасом надежности свойства СУГ принимались по пропану: формула – СНь; мопламени (НКПР) - 2,0% (об.).

Критическое давление пропана составляет Р= 41,9-10 Па, критическая температура - Т.= 369,8 К.

Температура транепортируемого СУГ составляет Т= 300 К.

Давление транспортируемого СУГ составляет Р= 1,3-10 Па.

Плотность жидкой фазы СУГ составляет р= 485,5 кг/м, плогность паровой фазы СУГ- р.= 17,74 кг/м. ставляет рг = 1,87 кг/м.

Статистические данные, необходимые для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций Удсльнос число аварий со всеми автомобилями, связанными с выходом груза за пределы автомобиля, на рассматриваемом участке автодороги (частота разгер метизации автотранспорта) составляет R= 5-10* км.

129 та тировка СУГ, с определенным запасом надежности принимается и=2 м/с.

3.8.3.

Анализ пожарной ста СУГ о тот Определение перечия пожароопасных ситуаций и пожаров и сценариев их развития сения пеени и еия оония еения еви ени опасных ситуаций и пожаров на рассматриваемом объекте был использован метод Построение логического дерева событий, лежащего в основе оценки пожарного риска для рассматриваемого объекта, осуществлялось исходя из следующих предпосылок: метром 50 мм и полное разрушение автомобильной цистерны с СУГ.

На рис. 3.8.1 представлено дерево событий при возникновении и развитии портом.

Факел 0.8 Истечение из отверстия 02 0.2 Понар-вспышка Разгерметизация Огненный шар Полнос разрушение 0.2 Пожар-вспышка Рис. 3.8.1.

Дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с разгерметизацией автомобильной цистерны с СУГ Частоту разгерметизации автомобильной цистерны с СУГ (м тод) находим по формуле:

X=RTR-DL=2910*м тод", 130 с а ра ра Длина участка автодороги, по которому осуществляется перевозка СУг, м.

3.8.5.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития Оценка опасных факторов пожара проводится с помощью методов, приведенных в прил.4 к настоящему Пособию.

При этом согласно п. 16 методики ]для рассматриваемых сценариев разви ры пожара. а) непосредственное воздействие пламени факельного горения и тепловое Факельное горение торого согласно прил.

4 к настоящему Пособию составляет 0,67.

Область воздей ствия факельного горения по координате х, которая соответствует трассе прохож дения автодороги, описывается выражением О при L, <» где –длина факела, м; –расстояние от автодороги, м; х2, х– координаты точки на расстоянии г от автодороги.

Для определения длины факела принимаем, что истекает жидкая фаза СУГ, что соответствуст наиболес опасному случаю.

Всличины расходов паровой и жид(П4.16) и составляют 6,=2,410 кгм с (расход паровой фазы СУГ), 6=6,6-10 кгм (расход жидкой фазы СУГ) для величины коэффициента истечения ц-1. эмпирического коэффициснта Кв которой принимается равным К=15, для вели чины расхода продукта равной 6= 6 и диаметра истечения 50 мм, что составляет G=23,5 кг/с, в результате чего величина длины факела составляет =53 м.

Пожар — вспышка Радиус зоны, ограничивающей область коцентраций, превышающей нижRкар=40 (G/и) 3, где G– массовая скорость истечения жидкой фазы СУГ в окружающее протором осуществляется транспоргировка СУГ, м/с.

В резульате для истечения СУГ 131 из отверстия диаметром 50 мм Киспр = 137 м.

Радиус зоны, ограничивающей область концентраций, превышающих нижрушении автомобильной цистерны определяется по формуле (П4.32) и составляет Какор= 115 м.

Радиус воздсйствия продуктов сгорания паровоздушного облака при пожаревспышке Кропределяется в соответствии с формулой (П4.67) и составляет для случая истечения СУГ из отверстия диаметром 50 мм Ке= 165 м, в то время как для Огненный шар 3.8.6.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на ср ни и и н нии и е значениях опасных факторов пожара.

Для факельного горения принимаем, что непосредственное воздействие факельного горения на человека осуществляется в пределах области, размер которой определяется в соответствии с разделом 3.8.5 настоящего Пособия.

Также прининия человека, попавшего в зону непосредственного воздействия факельного горения, принимается равной 1.

Для определения радиуса поражения огненным шаром принимаем критический уровень теплового излучения равным 7 кВт/м Согласно прил.

6 к настоящему Пособию это соответствует непереносимой боли через 20-30 с, ожогу 1 степени через 15-20 с, ожогу 2 степени через 30-40 с.

В эгом случае радиус поражения тепнулю.

3.8.7.

Вычисление расчетных величии пожариого риска Потенциальный и индивидуальный пожарный риск еблизи автодороги тории рассматриваемого объекта проводился на основе полученных результатов 132 сни а ни и и и и н роки рами пожара и взрыва. ным транспортом по аналогии использована формула (13) для расчета потенциаль12.* где Рг) значение потенциального риска на расстоянии от автодороги, м; ции;

К – число сценариев развития пожароопасной ситуации и/или пожара.

При фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве, огненный шар: разрушение сосуда в очаге пожара; – число рассматриваемых типов разгерметизации; ной ситуации (пожара) для - го типа разгерметизации;

Стри(х,) - условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии г от оси автодороги в результате реализации к-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке автодороги тия пожара для -го типа разгерметизации; х6, х – координаты начала и окончания участка влияния.

Границы участка ори пи а а аа г от автодороги.

На рис. 3.8.2 представлена зависимость потенциального пожарного риска от расстояния до автомобильной трассы.

Видно, что основной вклад в величину пожарного риска дает огненный шар, причем на расстояниях более 100 м от автодороги его вклад существенно превышает вклады от остальных опасных факторов.

Значения потенциального пожарного риска для расстояний от автодороги менее 300 м превышают 10 год, то есть индивидуальный пожарный риск для населения, проживающего вблизи автодороги на указанных расстояниях, является недопустимым.

133 1Е-5 3 17О.Т теициалыый риск, 1E-6 1Е-7 50 100 150 200 250 300 350 Расстояние от трассы, м Рис. 3.8.2.

Зависимость потенциального пожарного риска от расстояния до в и ри н сп г вспышка при полном разрушении автомобильной цистерны;

3 – огненный срыны ны пн паны 134 оорее трооты На настоящем примере показан расчет обусловленного возможными пожа 3.9.1.

Описание объекта транспортом.

СУГ перевозится составом, состоящим из 10 железнодорожных вагонов- ци стерн емкостью 54 м.

Масса СУГ, находящегося в каждой вагоне- цистерне, составляет тг =20-10 кг.

3.9.2.

Перечень исходных данных и используемых справочных источииков информации Физико- химические свойства транспортируемых железнодорожным транспортом опасных грузов Свойства сжиженного углеводородного газа (СУГ) принимались согласно данным, приведенным в прил.

1 настоящего Пособия.

При этом с определенным запасом надежности свойства СУГ принимались по пропану: формула – С.Н: мо ляриая масса - 44 10 кгмоль, нижний концентрационный предел распространения пламени (НКПР) - 2,0 % (об.).

Критическое давление пропана составляет Р.– 41,9-10 Па, критическая температура - Т= 369,8 К Температура окружающей среды составляст Т– 300 К.

Температура транспортируемого СУГ составляет Т= 300 К.

Давление транспортируемого СУГ составляет Р=13-10 Па.

Плотность жидкой фазы СУГ составляет р– 485,5 кг/м, плотность паровой фазы СУГ - р.= 17,74 кг/м.

Плотность паровой фазы пропана при температуре окружающей среды со ставляст рг= 1,87 кг/м.

Статистические данные, пеобходимые для определения частоты реализа ции пожароопасных ситуаций Данные по метеорологическим условиям в районе местонахождения объек1и 3.9.3.

Анализ пожарной опасности транспортировки СУГ железнодорожным транспортом Определение перечия пожароопасных ситуаций и пожаров и сценариев их развития сния ени и и оони ония ви ни опасных ситуаций и пожаров на рассматриваемом объекте был использован метод 135 логических деревьев событий.

Построение логического дерева событий, лежащего в основе оценки пожарного риска для рассматривасмого объекта, осуществлялось исходя из следующих предпосылок:

1.

Рассматриваются два типа разгерметизации – истечение из отверстия диа2.

Среди опасных факторов пожара рассматриваются наиболее характерные явления: факельное горение, пожар- вепышка и огненный шар с оони о не ор ои и ро транспортом. факел 0,8 Сценарий Истечение из отверстия 9.2 Пожар-вкпьшка Сценарий 2 Разгерметизация 0,8 Т0 Полное разрушение 0,2 Пожар-вкльшиа сценарий 4 ситуации, связанной с разгерметизацией железнодорожной вагона- цистерны с СУГ 3.9.4.

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций С учетом того, что в рассматриваемом железнодорожном составе находится 10 вагонов- цистерн, то частота разгерметизации железнодорожной вагона- цистерны с СУГ, находящейся в данном составе, в расчете на км пройденного со3.9.5.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития Оценка опасных факторов пожара проводится с помощью методов, приве денных в прил.4 к настоящему Пособию. аца а) непосредственное воздействие пламени факельного горения и тепловое и при е пер сри а ни рния и рия рнии Факельное горение Рассматриваем горизонтальный факел, условная вероятность реализации ко136 торого согласно прил.

4 к настоящему Пособию составляет 0,67.

Область воздей дения жслезнодорожного состава с СУГ, описывастся выраженисм:

2.С —г при 1,2г Х. тХ при L.< где – длина факела, м: г– расстояние от трассы прохождения железнодом.

Границы участка влияния определяются из условия, что зона поражения опасжелезнодорожного состава с СУГ за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии гот указанной трассы.

Для определения длины факела принимаем, что истекает жидкая фаза СУГ, что соответствует наиболее опасному случаю.

Величины расходов паровой и жид(П4.16) и составляют 6.=2,4 10 кгм с (расход паровой фазы СУГ), 6=6,6:10 кг м с (расход жидкой фазы СУГ) для величины коэффициента истечения и=1.

Длина факела определяется в соответствии с формулой (П4.71), значение эмпирического коэффициента К в которой принимается равным К= 15, для величины расхода продукта равной 6= G и диаметра истечения 50 мм, что составляст G=23,5 кг/с, в результате чего величина длины факела составляет =53 м.

Пожар – вспышка Радиус зоны, ограничивающей область концентраций, превышающей нижСУГ из отверстия диаметром 50 мм определяется по формуле:

Rкар=40 (G/и)3, где G– массовая скорость истечения жидкой фазы СУГ в окружающес про странство для диаметра истечения 50 мм, кг/с, которая вычисляется по формуле лезнодорожного состава с вагонами- цистернами с СУГ, м/с.

В результате для истечения СУГ из отверстия диаметром 50 мм Какир =137 м.

Радиус зоны, ограничивающей область концентраций, превышающих ниж нй концентрационный предел распространения пламени (НКПР), при полном разрушении железнодорожной вагона- цистерны с СУг определяется по формуле (П4.32) и составляет Rнкар = 132 м. вспышке К определяется в соответствии с формулой (П4.67) и составляет для случая истечения СУГ из отверстия диаметром 50 мм Rе– 165 м, в то время как для случая полного разрушения железнодорожной вагона- цистерны величина К составляет Кр= 158 м.

Огненный шар ного шара определяется в соответствии с формулами (П4.52), (П4.63) и (П4.64).

3.9.6.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития 137 Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для участка следования железнодорожного состава с вагонами- цистернами с СУГ, и людей значениях опасных факторов пожара. опредслястся в соответствии с разделом 3.9.5 настоящего Пособия.

Такжс принимаем согласно прил.

6 к настоящему Пособию, что условная вероятность пораже ния, принимается равной 1. му Пособию это соответствует непереносимой боли через 20-30 с, ожогу 1 степени через 15-20 с, ожогу 2 степени через 30-40 с.

В эгом случас радиус поражения тепПринимаем с определенным запасом надежности, что на расстояниях, мень условная вероятность поражения человека равна 1, а при расстояниях, больших нулю.

3.9.7.

Вычисление расчетных величии пожарного риска Потенциальный и индивидуальный пожарный риск вблизи трассы прохож дения железнодорожного состава с СУ ных ситуаций и пожаров и зон поражения характерными для них опасными факторами пожара и взрыва дом: тизации цистерны для ј-го типа разгерметизации;

К – число сценарисв развития пожароопасной ситуации и/или пожара.

При 138 фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом простран о – число рассматривасмых типов разгерметизации; точке на расстоянии от оси трассы прохождения железнодорожного состава с СУГ в результате реализации К-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке трассы прохождения железнодорожного состава с СУГ с координатой х, расположенной в пределах участка влияния і-го сцевлияния определяются для с-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожаНа рис. 3.9.2 представлена зависимость потенциального пожарного риска от стояниях более 100 м от трассы прохождения железнодорожного состава с СУГего даже вблизи пути следования состава не превышает 10* год", 1Е-6 риск Расстояние от трассы, м Рис. 3.9.2.

Зависимость потенциального пожарного риска от расстояния до трассы прохождения железнодорожного состава с СУГ для различных сценариев аварин.

1– факельное горение:

2– пожар– вспышка при полном разру шении железнодорожной вагона- цистерны;

3– огненный шар:

4– пожар – с рени ии тенциальный пожарный риск 139 Рассматривастся производственнос здание, которос имест одно производкой в здании являются электрокабели.

Требустся определить расчетные всличины потенциального пожарного риска си и и оени ни ени ии Расчет распространения опасных факторов пожара проводится с помощью во в о в пн т пожара, характеризующиеся неприменением (Сценарий № 1) и применением (Сце нарий № 2) персоналом, обелуживающим здание, средств индивидуальной защиты органов дыхания.

В рамках Сценария № 2 проектного пожара рассматриваемое здание оснащено средетвами индивидуальной защиты органов дыхания.

Основные характери При проведении расчетов пожарного риска принято, что применение средства инда углерода и хлористого водорода, при этом время начала эвакуации людей при в готовность.

Таблица 3.10.1 органов дыхания Наименование характеристики Значение Время защитного действия, мин Не менее 30 Защитныс свойства Защита от отравляющих всществ (оксид углс рода, аммиак, сероводород, сероуглерод, хлор бромистый водород, хлористый водород, формальдегид, фосген, хлорициан, хлорпикин, акролеин, фтор и др.) Время приведения в готовность, 15-20 сек сматриваемом здании Спенарий №1.

Очаг пожара возникает в производственном помещении.

Происходит возгорание электрокабелей.

Над очагом пожара формируется конвектив ная колонка.

Конвективная колонка, поднимаясь над очагом пожара, достигает по ные выходы из помешения.

Частота возникновения пожара в расематриваемом помещении определяется с опредсленным запасом надежности согласно табл. П2.4 настоящего Пособия как 140 мещения составляет О=2.210*100 м =2,2 10 год. 25,0 МДж/кг – удельная скорость выгорания 0,0244 кг/м с оя соворо 635Hп-м /кг – потребление кислорода О2 -2,19 кг/кг – коэффициент полноты сгорания 0,95 Выделение газа: – углскислого газа СО 0,398кг/кг – угарного газа СО 0,109 кг/кг хлористого водорода НС 0,0245 кг/кг.

Результаты расчета времени блокирования эвакуационного выхода из произ дены в таблице ниже.

Таблица 3.10.2 производственном помещении Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре 215 по потере видимости 130 по пониженному содержанию кис479 лорода по Хсо2 Не достигается в течение 600 с по Хсо Не достигастся в течение 600 с по Хнсі эвакуации людей ъо принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с.

Вепопоно щени 9=80 с20,8 ть)=0,8 98 =78 с. ваемом помещении Рав, через аварийные выходы равной Рав) – 0,001.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помешении Р., согласно формуле (5) равна Р=1–(1=Рэла) 1–Рамо) = 1,99-10*. печению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D– 0.В результаОгп =(1–Р) (1–D)=0,998.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

Р=0.Ол=2.210 год 0,998=2.2 10 год" 141 исходит возгорание электрокабелей.

Над очагом пожара формирустся конвективная колонка.

Конвективная колонка, поднимаясь над очагом пожара, достигает посние рени ни ре н реения ние ныс выходы из помсщения.

Частота возникновения пожара в рассмагриваемом помещении определяется с определенным запасом надежности согласно табл. П2.4 настоящего Пособия как для электростанций равной 0=2210 год м, что в расчете на всю площадь поПараметры для расчета по полевой модели принимаем следующими 10: ои и т 25,0 МДж/кг – удельная скорость выгорания 0,0244 кг/м² с дымообразующая способность 635Hпм/кг – потребление кислорода О2 -2,19 кг/кг – коэффициент полноты сгорания 0,95 Выделение газа: – углекислого газа СОз 0,398кг/кг – угарного газа СО 0,109 кг/кг 0,0245 кг/кг.

Результаты расчета времени блокирования эвакуационного выхода из произ таблице 3.10.3.

Таблица 3.10.3 производственном помещении Параметр Значение Высота, м 1,7 Время блокирования, с: по повышенной температуре 215 по потере видимости 130 по пониженному содержанию кис479 лорода по Хсо2 Не достигается в течение 600 с эвакуации людей ноя принимаем как для помещения очага пожара с учетом времени, необходимого для приведения средства индивидуальной защиты органов лыхасоставляет Рэ.о – 0,999, так как выполнено условие р9+ иэј=100 сs0,8 Тбъй =0,8 130=104 с. ваемом помещении Ранн через аварийные выходы равной Рав/ – 0,001.

Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении Р., согласно формуле (5) равна Ру— 1–(1– Рла) (1 –Раа) =0,999 142 Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обесте условная вероятность поражения человека О в рассматривасмом помещении О=(-Р.) (1-D)=0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриРа=О-Ол=2,2-10 год" -0,001=2,2-10 год", 3.10.2.

Результаты определения индивидуального пожарного риска для расематриваемого здания Максимальное количество представителей персонала, находящегося в здании, составляет 150 человек.

Определение расчетных величин индивидуального следующих обстоятельств: с а с пребывания на объекте составляет около 0,2 в течение года.

Результаты расчета индивидуального пожарного риска для работников объ3.10.4 и 3.10.5.

Таблица 3.10.4 рассматриваемого объекта для сценария №1 просктного пожара Наименование прбни бни риск работника при его пре профессии данном помещении в течебывании в данном помещение года нин, год Работник здания 0,2 4,4 10 Таблица 3.10.5 рассматриваемого объекта для сценария № 2 просктного пожара Относительная доля времеИндивидуальный пожарный Наименование вни рн а и риск работника при его препрофессии данном помещении в течебывании в данном помеще ние года нин, год Работник здания 0,2 4,410-7 ваниям пожарной безопасности пожарного риска для персонала производственного объекта, равное R.=106 год 143 и является недопустимым.

Как видно из табл. 3.10.5, значение индивидуального пожарного риска для персонала рассматривасмого объекта при реализации сценария № 2 просктного пожара не превышает предельно допустимое нормативное значение индивидуального риска для персонала производственного объекта, равное К."= 10 год и являстся допустимым.

Нормативное значение индивидуального пожарного риска для персонала рассматриваемого объекта составляет R.=10 год", так как указанный объект не относится к объектам, перечисленным в разделе 1.5 настоящего Пособия, для которых обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной миллионной цессов.

144 Габлица П1.1 Значения показатсасй пожаркой опасности искеторых явдивядуальных всшсств Техе Констаятыуэвзоиия Ангуват Токиргзур" Нажвий кенМоляр Теянераразуэа ный витр Х= вый предел ракТекл№ Вешество Хаиискан форная маезура санекаа значеаий геряравня, мула с. аспыки, весаламенеуравтенае колстаит *С в С. исиня вламена, Сисг. зекстика кДж кекь ная, *С латузна, С % (об.) ства ка.

Алюмикий 1,0 320 40 31997 2.

Ахизистат С-Н.0:

130,196 +43 -290 6,29350 1579,510 221.365 25-147 1,68 лвҡ 29379 3 С.Но 79,134 с-18 -273 5,91048 1014,294 60 100.

1,49 по 45917 4. и-Амилоый слаpr С.Н О -48 -300 6,3073 1287,625 161,330 74-157 1,46 лвж 38385 5.

Ахмиик 17,03 +650 15,0 18585 6. с.Н-N -73 -617 6,04622 1457,02 176,195 354184 13 гж 32386 7.

ЛшезальдеСН.О 44,053 -40 -172 6,31653 1093,537 233,413 -80-20.

4,12 лвж 27071 8.

Алетили С.н, 26,038 -335 35 (ВВ) 40965 9.

Алетон С-Н.О 8,0 -18. +535 6,37551 1281,721 237,088 -15693 2,7 лвж 31360 н0.

Беязиловый спярт Снњо 198,15 90. -415.

13 гж п. Беэзэл СН.

78,113 -. +560 56139 902,275 178,009 20-6 5,10900 1252,776 225,178 -7-80 1.43 лвж 40576 145 Техое Констаятыуэвзоия Тематрктур Нажана кенМоляр ратуэа Дитуэн вый прчдел ракХа.

Тевло№ Хамичская форяая мзесанекал значеяой расвоистрагерята тБешество мула. сә, всныакв, весаламенекостаит исния влане стика ракна, . в Сх уроиленяя ия, Сисе веиедд. - кмэль "С Аатуна, С % (аб.) ства (/ для го 12.

Беазойная кислота СНО:

122,12 +532 8,703213 2792,832 230,470 20 26907 13.

1,3-Бугадион С.нь 54,091 2,0 гг 44573 14, 1-Бугаи 58,123 69 +405 6,00525 968,098 242,555 -130-0 18 45713 15, Бутаналь (масаяный С.НО 72,19 -7 1230 1768,4 273 -15+80 1,8 по 199,99 азьдетид) 16.

1-Бутен С..

56,107 -384 16 45317 17, 2 Бутси са, 56,107 -324 1,8 гr 45574 18. п-бугала петат С.Н,О, 116,16 20. -330 6,25205 1430,418 210,745 594126 1,35 лвж 28280 19. лацегат С.,0, 116,16 . -410.

14 лаж 28202 20. вый свирт и-БугалоС.Н о 74,122 -35 -340 8,72232 2664,684 279,638 18 по 36305 21.

Винялхдорид.

С.С 62,499 -470 6,016 995,008 239,475 -65--13 3,6 22 Водерод 2,016 510 4,12 23.

Газлокак С-КОК 176,13 -407 кислюта (аз0о130 п 16516 146 ТехвеКонстаятыуэвзоия Темакрктур" Нажаий кеиМоляр ратуэа Датуаз Теявера вый прчдел ракХа.

Тевло№ Хамичоскан форяая мзесанетерята т/о Бешество мүла кгсә, вспызашки, віскламенеуровления колстаит исния вламестика равня, аян, в Сд: датуны, ия, Сисг е-. дд. кикль "С С % (аб.) ства (/ для ГПП 24. и-ГексадеСьны 226,44 +128 +207 591242 1656,405 105-287 0,47 ГЖ кан (ТГВ) 44312 25. н-Гехсаз С.На 86,177 -23 +23) 5,99517 1166,274 223,661 -54+69 1,24 лвж 45105 20.

Гексаваи (сапроновый С.Н О 100,16 -32 1,3 лвж 35573 п-Гексилеазьдетид) 27.

С.Я,о 102,17 60. -285 6,17894 1293,831 вый скирт.

1872,743 152,631 52+157 7,23663 202,666 604108 12 лаж 39587 28.

Гелтая 100.203 -4 +223 1295,405 219,819 1,07 лВж 29.

Гелтаяазь (гситилевый 43 11 лвж азьленид) 30.

Гидразин 32,045 +38 +132 7,99805 2266,447 266,316 84-112 47 лвж 14644 31.

Глакерии С.н.О, 92,1 -400 1773 1074,220 214,712 141-263 2,6 16102 32. -367 Глюкоза 180,1 35 15563 +54033.

Графот С 12,001 600 (азро3,3 10 телэ) 147 Техое Констаятыуэвзоия Темакратур" Нажаий кеиМоляр ратуэа Датуаз вый прчдел Ха ракТевло№ Хамичскан форяая мзет. санегерята та.

Бешество мүла кгсә, всныаки, весаламенеколстаит исния вламестика равня, . в Сх уровленяя Двтуиа, ия, Сисг е-. дд. кикль нян, "С С % (аб.) ства (/для ГПо 34.

142,28 -47 1230 6,52023 1809,975 227,700 17-174 0,7 лвж 44602 35.

Деканаль (каприновый СаН-О 142,28 86 -175 2056,406 2166 814369 0,75 Гж 42346 альдепид) 36.

Децклокый сіарг (1-деСаНцО 158,28 . +250 1 1366,962 124,641 274255 07 гж 42188 Диванилоканолі 37. вый эфтр С.н.о 70,3 -30 =360 17 лаж 32610 38, NN-ДинеС.Н-ОN 73,1 53 440.

61 5939 1482,985 204,342 2,35 пох мид 39.

1.4-Днотсая С.Н-О:

8, 1. +375 1632,425 250,725 12-101 2,0 лВж 1,2-Дихлор40.

С.Н.СЬ 58,95 -9 +413 6,78615 259,715 -24643 6,2 лвж 10573 41.

Диотиламия С.В.N 73,14 -14 -310 6,34794 1267,557 236,329 -33+59 1,78 лвж 34876 42.

Диэтизевый эф.

С.н о 74,12 41 18.

6,12270 1008,94 212,372 -60+35 17 пох 34:47 43. и-Додекая СиНы 170,337 -77 -202 7.29574 2463,739 253,884 48а214 0,63 ж т 44.

Жслсю +306Fo 56 940 100-875 7450 (ээро148 Техве Темакратур" Нажана кнМоляр Темоера ратуэа Датуаз вый предеа Ха.

ХамичРакТевло№ скан форяая мзесанекал значеяий расвоистрагерята та.

Бешество мүла сә, вспыаки, весаламенеколстаит исния вламестика равня, . в Сх ия, Сисе е-. дд. -кмэль "С Аатуна, С 5 (-6.) ства (/ аля ГП) 45.

Изобуган извеси) с.о 58,123 -76 -462 5,05318 916,054 243,783 -159-12 1,81 45578 46.

Изобугилен 56,11 1,78 45928 47.

Изобугиловый свирт С.Н, о 74,12 -28. -390.

7,83005 2058,392 245,642 94116 1,8 лвж 36743 48.

72,15 -52 +432 5,91799 1022.551 -83+28 1,36 пох 45239 49.

Изовровилбоязол 120,20 +37 =424 1461,643 207,56 2,9+1524 0,88 пх 46663 50, Изоерови дозый спарт С.Н-О 60,00 -14 =430 7,51055 1733,00 232,389 -26-148 2,23 пх 34139 +736.

51.

Калыций Са 40,08.

750 (кэроГП 15300 теля) 52. м-Ксизел Сао 106,17 +28 +530 6,13329 1461,925 215,073 13 лвж 52829 53. о-Ксизол С.Но 106,17 -31 -460 6,28893 1575,114 223,579 -38-1444 1,9 лвж 41217 54, п-Ксизод 196,17 126 1528 6,25485 1537,082 223,608 -4,19138,3 1а лвж 41207 55.

Магавй 1 1420440 25 25900 50.

Метән.

СН.

16,04 -537 5,68923 380,224 264,804 482--162 5,28 г 50000 149 Техое Констаятыуэвзоия Темакратур" Нахана коиМоляр ратуэа Датуаз вый прчдел Ха.

РакТевло№ Хамичскан форяая мзесанекал значеяий расвоистрагерята та.

Бешество мула. кгсә, всныаки, весаламенеколстаит исния влане стика ракна, . в Сх уроиленяя на, Сиог е-. дд. -кмэль нан, "С Автуна, С (об.) ства (/ для Г 57.

Металовый соарг сВо 32.04 -440.

7.3527 1660,454 245,818 -10-90. пх.

23839 58.

Метялорепилкетон С.Н-О + 452 1870,4 273,2 -17-103 1,49 лвж 59, Металэтиакетон с..о 72,107 6 7,02453 1202,791 232,340 48-80 1,90 лаж 60.

Нофталип С.Н, 128,06 . -520 6,7978 2206,690 245,127 243,569 0480 00 тгв 39435 61.

С.128.257 -31. -205 1510,695 211,502 21150 0,7 лвж 44684 62.

Нсняломий спарт С-Н-О 144,26 06. +260 5,80068 1276,626 123,101 92-213,6 08 ж 42312 63.

Овекд угиероза 28,01 605.

12,5 гт 10104 м.

Окскд с.н.о 44,05 -18 +430 3,2 () эгвлека 27696 65. в-Окзя С.Но.

114.230 -14 +215 609396 1379,556 211,896 -14-126 0,9 лВЖ 44787 66.

Октаноль (каприловый СНнО 128,22 +52 6,70244 1815,764 218,605 574342 9,56 лвж 37381 азьденид) 67 и-ПонтадеСиН:

212,42 -203 6,0573 1739,984 157,545 92-270 05 гж 44342 68.

Пенополи + 450 30 15, уретан 27360 150 ТехвеКонстаятыуэвзоия Темаирктуг" Нажана кнМоляр Темера ратуэа Датуаз на ни вый прчдел ракХа.

Тевло№ Бещество Хамичоскан форяая мзесь, санетерята т/о мүла кгвсныаки, віскламенеуровления констаит иния вланестика равня, . в Сд: датуна, иа, Сиоо е-. дд. кикль нян, "С С % (аб.) ства (/" для ГПО 69, п-Потан С-4о 72,150 1 -286 5,97298 1062,355 10, -50-30 1,47 лвж 45350 Пеитаналь 70, (калериновый альдеС.НО -12 6,45545 1460,272 225,175 5+250 1,64 лвж 34227 гад) 71. -Пиколия сН-N -39 -578 6,44382 1632,315 224,787 70-145 1,4 лвж 10 72.

Перядия С-Н N 79,19 +20 1 530 591684 1217,720 1 -19-116 18 по 35676 Полипрә73.

(Сньа 388 4 теля) 74.

Полнэтилея (Сна (оэро +380 20 тт 46590 те300 75.

Прован С.њ 44,056 96. =470 5,95547 813,864 248,116 -189-42 2,0 46353 76.

Прованаль (пропнональ С Н,О 58,080 20 -227 6,06573 1163,288 231,17 -64-32 2,5 лвж 31267 дегид) 77.

Провилен С.н. +455 5,94852 756,252 247,243 -197,3+-47,1 1 45604 78. вый свирт и-ПропклоС њо 60,09 123 -371 7,44291 225,123 0-97 2,3 по 34405 151 Техве Коиставты уэавасняя Тематрктур Нажана кнМаляр ратуэа Дитуэн ный кетр вый прчдел ракХа.

Тевло№ Хамичскан форяая мзесанерасвоистрагерята та.

Бешество мүла сә, вспыаки, весаламенеколстаит исния влане стика ракна, . в Сх уроиленяя на, Сиог е-. дд. -кмэль "С Автуна, С (об.) ства (/ аля ГП) 79, Caхар (сaхаСейдОп 3423 +220 роза) (эро35-58 16490 теле) 80.

256,5 +260 (кэро37,5 П 9210 Серетеля) 81. водород 34,976 246 4,3 гг 82.

Сероуглероз CSi 76,14 -43 н.

6,12537 11 245,616 -15630 1.0 лвж 14020 83.

Стирол С.н, 194,14 -30 400.

1 2113,957 272,986 -7-146 по 43888 84.

Теграгизрофуран С.Н-О 72.1 -20 «250 612008 1202.29 226.254 23-100 18 лвж 34730 85. п-Тетрадекан Сан» 8, -103. -201 6,40007 1950,407 190,513 76-254 03 гж 44377 80.

С-Н.

92.140 +7 -535 6,0507 1328,17 217713 -26,7-110,6 1,27 лвж 40936 87.

п Тридскан СьНа 134,26 0. -204 1 2468,910 250,319 594236 0,58 Гж 44424 88.

2,2,4-Триметалпеятав сло 114.230 -4 -41 5,03682 1257,88 220,735 60-175 1,0 пх 44647 89. кислота С.Н.О.

60,00 40. -465 7,10337 1906,53 255,973 17-118 4,0 лвж 13097 90. ьУкдекая СиНы:

156,31 -62 -205 6,80501 2102,959 242,574 314197 44527 152 Техве Коиставты уэавасняя Темакрктур" Нажана кеиМоляр Датуаз кый прдса Ха.

ХамичРакТевло№ яая мзесанекал значеяий герят -. а.

Бешество скан формула. сә, всныакв, весаламенеколстаит исния влане стика ракна, .

Сх на, Сиог веиедд. -кмэль нан, С.

Автуна, С (об.) ста Форикльде91. тад СНО 1000 +430 5,40973 697,399 197,626 -19160 7.0 9000 92.

Фзалеэий сО.

148,1 4153 4580 7,12439 2879,067 1 134-285 17 0гм") тгв 93.

С.Н-С 112,56 +29 +637 6,38605 235,351 -35-132 14 лвж 27315 Хлорэғн С.8-С 64,51 50 -510 6,11140 100000 238,612 56412.

3,8 пт 19392 95.

Цикдегексан сatо 84,15 -17 +259 5,96991 1205,526 212,863 6,5+200 13 лвж 43833 96.

7п 65,4 =440 Ционс (ээро250 пт S020 97, теля) Этн С.Нь 39,069 +515 * -.

2,9 52413 95.

Эоазастт С.Н.О.

88,19 -3 =446 6.22672 1244,951 217,881 15475,8 2,0 лвж 23587 99.

С.е 196,16 =20 431 1599,660 -5,8+136,2 лвж 41323 100.

Этилен С.ні 28,05 -435 27 Этиленляколь С-НLО:

62,068 1412 8,13754 2753,183 1200 534198 4,29 гж 19329 102.

Этловый, спярт Сно.

46,07 -13 =400.

1,81158 1 8 252,125 -31478 3,6 лвж 30562 103.

Эрялнезлзольз СаО: -40. +235 7,86626 2392,55 273,15 206135 1,8 лвж 26382 153 Таблица П1.2 Завчения показателей пожарной оявепости пекоторых омесой и техаических прэдуктов № Продукт Суммарная фермуля МолирПен. ратура ТемнКовстанты уравнения ТеяоезаХа Топлета и/а.

(ГоСТ, ТУ), еөизя масса, кг ратура Аазугна туркый на. яентранковныя вредез. ракоерастан смеси в № вспынки, санохсстервал наченай коятака терапая, масе. с Дж нлаииевия, Сх стаг ураэнии пламсни, Сакон% (об.) всосв ли с А.

Ст20 Нн,06 1022 00 тувнь, *С 7.54424 384,195 -40-100 (ем для ГП) Беязин авиаци0,79 п. 444444 синый Б-70 (ГОСТ 1012-72) 2 Бекзия А72 Саум И0,0я 97,2 -36 4,19500 682,876 222,066 -60+85 1,08 лж 44239 (имиий) (ГОСТ.

2084 - 67) Беазин АИ-93 Стаа Нолм.

98,2 -36 4,12311 664,976 221,695 60 05.

1,06 лаж 43641 (детякй (ГОСТ 2084-67) Бсязия АЛ-93 Саои Но30:

95,3 -37 4.26511 223.220 60-50 13 лВЖ 43641 (имний) (ГОСТ 2084-67) Дизельное Се,3о В2,89 172,3 9135 1225 5,07818 1255,73 199,523 40+210 0,61 лаж 43590 (ГОСТ 305-73) Диельное 203,6 -40 4210 5,00109 1314,04 192,473 60+240 0,52 лвж 43419 (ГОСТ 305-73) 1.

Древесно00 п. 1, стружечная пыль Кересик есветиСили Нсмо 1917 5-40 +227 4,82177 121,73 194,671 46-240 0,55 лВЖ 43692 154 д (гоСт, ТУ) еПродукт Суххаҙная фермула МолирТенвеТемиеКовстанты ураннения Хэзунва Пееная, туркый на.

Хап/п изи маература разура ракТеплета став снесе в% теркм иный вредел сгерана. са, кг вснынки. саноясеченай колрмпрестравестака терипяя, с кДж пламннения, Сх стант ураанония лнвня пламени, Саки% (об веев ства а. *С А тувнь, *С (елм дла ГП) СомыН18е 133,1 -4 1245 5,59599 1394,72 204.260 40-190 лвж 43692 тельный КО-22 Кересик есоста (ГОСТ 4755-68) 01 154,7 5140 1 5,12496 п2 203,341 40+150 0,66 лвж 43692 тельный Ко-25 (ГОСТ 4753-68) Кенлот (смесь С« Нм 106,17 +29 1 220.535 0450 1,1 л8Ж 431,54 кземеров) (ГОСТ 9410-60) 12.

Уайт-спирит 147,3 1250 10 2218,3 273,15 20480 0,7 лвж 43960 (Гост 3134-32) 13.

Масло тринсферСу3а Но28 303,9 51135 +270 6.88412 2524.17 1 1644343 0,29 ГЖ 43111 магораос Soм (ГОСТ 10121-621 14.

Масло АМТ-300 Сд28 Воа 312.9 21170 1290 6,12439 2246,001 167,85 170+376 0,2 Гж (ТУ 38-1Г-68).

Sом №т.

15.

Масло дМТ-300 т Сида Им35 200,3 681+4 1354 5,62029 2023,71 154,09 1714396 0,2 ГЖ 41778 (ТУ 38101241-72) Sаrа №0 16.

Мука лненеоия 16-35 16807 17.

Мука ржаная 27 16740 18.

Растверпель Р-4 Сs42 6 Ос55 81,7 7 1550 6,29685 1373,667 242.823 1,65 покх 40936. зщетов-26) 12, золуол-62, 155 д (гоСт, ТУ) еПродукт Суххарная МолирТенвеТемиеКовстанты уравнения Хэзунва Пееная, фермула туркый на.

Хап/п изи маература разура ракТеплета став снесе в% теркм иный вредса сгерамасе. са, кг вснынки. санозсеченай колрампрестравестака терипяя, с кДж пламнения, Ск нония лввня пламени, Саки% (об веев ства а. *С.

А 6,27853 тузно,*С (елм дла ГП) 19 Растворатель Р-4 Соду 1415,199 244,752 1,38 лвж 43154 (кснзол 15, тэлу.

Растворатель Р-5 сл-79,астон-15) 20.

Сээе Н,0з Оске 8'98 6,39343 11 245,039 45=190.

1,57 лвж 43154 30 ксв-лол-40, аце-тон-30) 21.

Растворпель Со8уг Вод7.

99,6 +10 6,17297 1403,079 12 (к-буге221,483 0-100 1,26 по 431,54 лацстат-30, ксио-10, толо 6о 22.

Растворатель М Сэм дт 59,36 -6 1397 8.05097 2053,200 267,733 0450 2,79 л8Ж Оде 36743 30, этв-лацетат-5, 60, изобуиловый спарт-5) 23.

Растверпель Сэын Нсо0 55,24 +374 8,69654 2487,728 290.926 0450 2,85 О10ж пох 40936 РМЛ (ТУКУ 46756) (гелусл-10. эиклозый спирг64, и-бугиловый соарт-10, эгилпеллозольи- 16) 24.

Растверипель Са7и Нля Ося 11,5 -4 +399 7.20244 1761,643 251,546 0450 1,72 лвж 43154 РМЛ-218 (МРТУ 156 д (гоСт, тУ) 6Продукт МолирТелеТемиеКвставты уранения фармула Дэзузва туркый нк.

Хап/п изи маература разура рак.

Теплета став снесе в% егераса, кг вснынсанотервал инатераиэх, масе. ки. с хеченай колпрееена. клж пламистакт ураанения, в С. нни лииня пламени, веоства 6-10-729-68) (*С. тувнь, *С (ем дла ГП) бутишетат 9, луөл-21, 5, энаоксвлол-21, 5,товый спирт-16, я3, этал веллозмьа-13.

Раствератель эгилаце-таг-16) 25.

Сэме Н,т9 94,09 +367 199189 1699,687 241,00 0450 125 Оско лвж 43154 10-1013-70 (=РМЛ-315 (ТУ6бутиль-етат.

18кн-доз-25, змуо1-25, пбутиловый скирт15,этэлелтезэльо-17) 26.

4180 Сене (аэро200 16652,3 27.

Табок +230 (пэро41 17000 теля) 28.

Торфяная пыль +425 45 04-0 157 д Продукт Суммарная МеирТенвеТемнКвставты уранения Пеена, Нажния коаДэзузва туркый на.

Хап/п (ГоСТ, ТУ). еофармула изи маерак.

Теплета ратура разура ный вредсі стерастав сеси в са, кг вснынки. санотервал знатераиэх, масе. вееченай колрипрестракестака кДж С пламистакт ураанения, в С. нния лвня пламени, Саки% (об.) веоА ства *С зузн, *С (ем дла ГП) 29.

Хлолон.

1407 (иэрон 16300 теля) 30.

Цезлюлоза 1270 (аэро45-88 26100 голя) 31 Шереть 570-600 142 20502 32.

(ГОСТ 3134-52) Сь, Вла 1473 5=33 4250 7.13623 2218.3 273,15 20-80 0,7 лвж 43966 158 Таблнца 1.3 Назная ДымнбркиУдельнаи масЛинойязя Удільяый Вызелениетосоитвых проМатернал теплога совая скорость скерэсть расрасход ккедуктов горения, кг/ка сторания, МДк/кг (Неу/кг сйность, выгеравня, кгім с) престраяснии влаченя, м с лорээ, кг/кт со:

СО НС Верхняя одежда, воре ткани (шерсть и нейлов) 23,3 129 0,0:3 0,084 3,7 0,47 0,015 Реинетемничесмие язделия, резима, излелия яз нее 36,0 850 0,018 2,09 0,42 0,015 Каюга с сиятетической огдсакой: дерео, ткави и отзетка 15,8 134 0,015 0,018 1,25 0,85 0,043 Мебсль: дереве и өбляцовка 14,4 84 0,015 1,29 1,55 0,037 0,0036 Пронзоварм; текстильные изделия 16,7 0,024 0,007 2,56 0,88 0,063 Кабельный пазвалтогок кабелт АВВГ в АПВГ 30,7 521 0,024 0,007 2,19 0,65 0,33 0,02 Тозу03 40,9 562 0,048 3.1 3,68 0,148 см. зайл.

Кеилот п. 0,09 3,62 3,66 9,148 Бсазив см. табл. п.1.2 256 0,06 3,41 2,92 0,175 Керосяя 43,7 438 0,048 3,34 2,92 3,34 км, забл.

Дизельное топзиво 01.2 620 0,043 3,37 3,36 6,122 Радионстериалы, золяналев, полвстврол, волакровилен, те. нония, 34,8 8100 0,014 3,31 0,76 0,1 0,0073 159 Назная ДымибрязуУдельная маслиновяая Удльяый Выеаниетеконтныхпре Матервал ссерэеть рас. расход кяслуктов горения, ко/к сгоравия, сйвость, МДккг (He/кг. вынгеравия, кім) простравсния яламеня, м/с порель, ке/кт СО лы теестолит, карбелит 20,9 327 0,0076 0,013 1,95 0,38 0,056 0,0054 Пр П 41,9 243 0,03 0,28 0,7 0,28 Электрокабезь АВВГ:

ПВХ. з и они 25,0 635 0.024 0,007 2,19 0,4 0,109 0,025 Электрскабель АПГ ПВХ36,4 407 0,024 0,607 2,19 0,9 Телефовный кабсль ТПВ.

ПВх и полиэгилей 34,6 556 0,0085 0,0022 2,19 09 0,124 19100 Нефть 43,5 – 46,1 438 0,04 3,24 3,1 0,161 Аето 31,4 80 0,044 2.22 2,29 Эталооый спирт 2,36 0,269 30,6 0,033 1,94 0,269 Леспильний кеидргвесияа 13,8 57 0,015 0,058 1,15 1,57 0,024 Цех деревообрабогка: древеси на 13,8 57 0,015 0,022 1,35 17 0,024 Цехсушка дремсяы, древеснна.

13,8 57 0,015 0,038 1,35 1,57 0,024 Проязедство фиеры: дрезесина и фанерк 0,5+0,5) 16,1 0,012 0,619 1,18 1,06 0,072 табсль реесяны хвойный и лиственный лее 13,8 57 0100 0,659 1,35 Хвойные резсвне строймагериалы: аштабсль 13,8 н 0,006 0,059 135 1,57 0,024 Лиственные ремесныестройхагервази; итабель 13,8 53 0,0:4 0,059 1,15 9,024 Клеони строймтериалы, фа.

18,4 104 0,000 0,017 1,21 0,54 0,121 160 Назная ДымибрязуУдельная маслиновяия Удльяый Вынантесотныхпре Матерва ритез ккелуктов горения, ко/кг сгоравия, сйвсть, МДж/кт выгеравия, кгім с) престравсния яламеня, м/с перед, к/кт СО пра.

Сырье для зегкой промиилен. вости; хлогос разрыхленный 16.4 0,6 1200 0,045 2.3 0,0052 Сырсе для дегкой промиилен. пости: лев разрыхленный 157 3.4 0,05 1,83 0,36 0,0039 Сырое для зегкой промиилен: ности; хлопох п капрон.

15,7 4.3 0,0:3 0,028 3,55 1,05 0,012 (0,75+0,25) Сырье для зегкой промыизенвости, персть 21,8 164 0,02 0,028 1,76 0,72 0,015 Пиненм промыпленность гашелца,рас, тречиха в нука 17,0 1096 0000 0,005 0,97 0,81 9,163 Сырье н изделня из сянтстаческого каучука 43,0 212 1100 0,014 2,99 1,41 0,005 Складльноволоки 15,7 3.4 0,0210 0,071 1,83 0,36 0,004 Складхлеика в поках 16,7 0,6 0,017 0,0042 1,15 0,58 0,0052 Скидбумаги в руленах 15,1 41 0,008 0,605 1,16 0,66 0,108 зава КПРТ ПТ, ВПРС 37,8 058 0,192 0,605 2,99 0,015 26,4 78 4000,0 0,008 2,09 1,8 9,127 Кабеля и проводь;

0,75 (АВВГ.

АПВГ.

ТПВ)-0,25 (КПРТ, ПР.

33,5 612 0,062 0,0054 2,39 0,66 01 0,014 Дерево и закокрасочное покры тис, 0,95 древескна * 13,9 64 0,0230 0,015 1,39 0,72 0,02 0,0005 161 ДымоибрязуУдельная масЛинойяая Удльный Вынанитесотныхпре Матервал скерасть раерасход кяслуктов горения, кг/кг сгорания, МДж/кг сэйность, выгеравия, кгім с) престраяснии яламеня, м/с дородь, кг/кт СО но Авыемобнль, 03 (рснн,бскзмв)-0,15 ППУ, искусственная 31,7.

487 0,023 10,006 2,64 13 0,097 Упаковочия тара, драсиа, кожа ПВХ)=0,1 эмаль картов, полистирол 20,7 155 1,52 0,094 0,00400 (0,5-0.25-0,25) Упакога: бумна, кіртоң, ао23,5 172 0,013 0,004 1,7 0,68 0,112 0,0037 Индустролъне масло (0.4-0.3+0.15+9.15) 42,7 480 0,043 1,59 Вешланстипных япелий 1,07 0,122 16,7 1 0.025 0,0078 2.56 0,88 0,063 162 Паа Н Удельная массовая скорость выгорания некоторых веществ и материалов Вещества и материалы Удельная массовая скорость выгорания, кг/(м*с) Бензол 0,073 Бумага разрыхленная 0,008 Бумага (книги, журналы) 0,0042 Волокно штапельное 0,0067 Волокно штапельное в кипах 40x40x40 см 0,023 Диэтиловый эфир 0,00 Древесина (бруски) влажность 13,7% Древесина (мебель в зданиях при влажности 8-10%) 0,014 Изопропиловый спирт 0,031 Изопентан 0,010 Каучук СКС 0,013 Каучук натуральный 0,019 Книги на деревянных стеллажах 0,017 Кинопленка триацетатная 0,00 Карболитовые изделия 0,0095 Лен разрыхленный 0,021 Мазуг 0,035 Натрий металлический 0,018 Органическое стекло 0,0160 Пенополиурстан 0,0028 Полистирол 0,014 Поливропилен 0,015 Полиэтилен 0,010 Резина 0,011 Текстолит 0,0067 Хлопок и капрон (3:1) 0,013 Хлопок в тюках (плотность 190 кг м) 0,0024 Хлопок разрыхленный 0,021 163 Паа ани ая тт некоторых веществ и материалов Вещества и материалы Низшая теплота сгорания, МДж/кг Твердые материалы Бумага и производные Бумага разрыхленная 13,4 Бумага (книги, журналы) 13,4 Картон 20,0 Книги на деревянных стеллажах 13,4 Волокно штанельное Волокно штапельное 14,0 Волокно штапельное в кипах 40x40x40 ем 13,8 Дрсвесина и производные ДВП 21,0 ДСП 18,0 Древесина 13,8 Древесина (бруски) влажность 13,7% 13,8 Древесина (мебель в зданиях при влажности 8-10%) 13,8 Древесина сосновая 18,7 =20,8 Плита столярная 20,0 Фанера 22,0 Каучук Каучук натуральный 44,8 Каучук синтетический 40,0 Каучук СКС 43,9 Каучук хлоропреновый 27,99 Кожа, кожзаменитель Подли (ееский 17,76 Кожа 21,0 Линолеум Ливолеум 27,0 Линолеум масляный 20,97 13.69 – 14,31 вой основе 20,29 ный 17,91 ной основе 16,57 Линопор 19,71 Пластмассы Акрилонитрил-бутаген-стирол.

АБС 35,0 Мипора 17,4 Пенополистирод (плиты) 41,0 Пснополиурстав 24,85 – 27,4 Поливинилхлорид.

ПВх 18.0–20,7 Полиизоцианурит и полиуретан 25,0 39,8 – 40,7 164 Вещества и материалы Низшая теплота сгорания, МДж/кт Полиэтилен 46,6 Полиэфи 30,0 Уголь Актрацит 33,9 – 34,8 Древесный уголь 33,9 Каменный уголь 30,0 Хлопок Ткань хлопковая, навал 17,0 Хлопок в тюках (плотность 190 кг м 16,8 Хлопок разрыхленный 15,7 Хлопок и капрон (3.1) 16,2 Другие тканя Капрон 31,09 Лен разрыхленный 15,7 Ткань шерстяная 23,0 Шелк 20,0 Другие твердые материалы Бумажно-слоистый пластик 18,0 Карболитовые изделия 26,9 Кинопленка 19,0 Кикопленка триацетатная 18,8 Ковролин 15,397 Линкрус поливинилхлоридный 17,08 Обтирочный материал 15,7 Органическое стекло 27,7 Пробка 20,0 Резина 33,5 Солома 17,1 Стеклопластик 11,0 Текстолит 22,43 Торф кусковой 16,6 Химические вещества Олефиновый ряд Бутилен 45,0 Краситель Краситель 9-78 п/э 20,67 Краситель жировой 5С 33,18 Краситель фталоцианотен 4 "3"М 13,76 Другие вещества Канифоль 30,4 Натрий металлический 10,9 165 Таблица П1.6 Линейная скорость распространения пламени по поверхности материалов Материалы Линейная скорость распространения пламени, м/с 01 рыхленном состоянии Корд 0,017 Хлопок разрыхленный 0,042 Лен разрыхленный 0,05 Хлопок + капрон (3:1) 0,028 Древесина в штабелях при различной влажности, при влажности (%):

8– 12 0,067 16 — 18 0,038 18 –20 0,027 20 – 30 0,02 более 30 0,017 Подвешенные ворсистые ткани 0,067-0,1 Текстильные изделия в закрытом складе при загрузке 100 кг/м² 0,006 ра 0,005 загрузкс 140 кг/м?

Сингетический каучук в закрытом складе при загрузке свыше 290 кг/м 0,007 Деревянные покрытия цехов большой площади, деревянные стены и стены, отделан0,028-0,053 Соломенные и камышитовые изделия 0,067 Ткани (холст, байка, бязь): провини 0,013 в вертикальном направлении 0,3 в нормальном направлении к поверх0,04 0,2 м 60 Таблица П1.7 Дымообразующая способность веществ и материалов Вещества и материалы Дымообразующая способность, (Нп м )/кг Бутиловый спирт 80 Этилацетат 330 Циклогексан 470 Древесина 23 Древесное волокно (береза, осина) 104 ДСП, ГОСТ 10632-77 н0 Фанера, ГОСТ 3916-65 140 Сосна 145 Береза 160 130 Линолеум ПВХ, ТУ 21-29-76-79 270 Стеклопластик, ТУ 6-11-10-62-81 340 Полиэтилен, ГОСТ 16337-70 8 Табак «Юбилейный» 1 сорт, вл.

13% 120 Пенопласт ПВХ-9, СТУ 14-07-41-64 1290 Пенопласт ПС-1-200 0000 Резина, ТУ 38-5-12-06-68 850 Полиэтилен высокого давления (ПЭФВ) 790 Пленка ПВХ марки ПДО-15 400 Пленка марки ПДСО-12 470 Лен разрыхленный 3,4 Ткань вискозная 163 Атлас дскоративный 32 Репс 50 Ткань мебельная полушерстяная 116 Полотно палаточное 58 Таблица П1.8 Удельный выход (потребление) газов при горении веществ и материалов Вешество или материал Удельный Вылеление газов, кг/кг расход кислорода, СО:

СО иСі кг/кг Клоко, 0,0052 0,57 2.3 0,36 1,83 Лен 0,0039 Хлопок + капрон (3:1) 0,012 1,05 3,55 Кабели АВВГ 0,110 0.023 Кабели АПВГ 0,15 0,016 Древесина 0,024 1,51 1,15 Древесина, огнезащищенная препаратом СДФ-552 0,12 1,96 1,42 167 Таблица П1.9 Перечень необхедимых исхозяых занныхдля задаяяя вылеления дыма и токсичиыт газебряных прадуктовторения в Срнеие двоци,19 срр п. 500 У Маирика пзжариой 34.

Покюня внрукя Ннм? кгрузкн, не мДм/я кг МДжне чель. мбль нель мола кэтэрому 230 мыта кебсь-бинневдеиа 138 0,00 02 0002 0,000 6.2251 2,8042 н 0,000 0,0335 86066 16,5492 Дренюхнка 87,19955 За0ю 1ист отксты мебсль зкаии 14,7 1.437 1,20 о002 000 142 0,06на 3,9123 2,5437 0,0068 0,0143 54656 Дрененка 97,16459 ӀаэнклыV о ает:

158 230 02 поо 0,0068 09352 к000е Дрекхнка мебсльткаои 14,7 82 1.437 1,29 0002 0,00% 14,7 923 2,5437 0,0008 00143 5456 14,7177 Дремнка 37,6459 ебельтнтй25-02) дие1 ст, огчест.

14,29 56,5 1.437 1,32 о019 14,9 3.9123 020.

3,0600 5,2756 14,7177 Дресика.

87,16235 тан о,75-о2) Зое Шт енет:.

14,9 585 1 407 149 89123 2.0430 0,06-00 0 52758 Дресснка 87,6236 еблеучк022) Кабвит:

1а 53 14 6,0442 3,1409 1,2709 0,0006 71628 Дреенка Помпимие, обитзваное лано183 0 3,15 0,69 0022 15, 0,1904 5,1309 ,3580 9,0009 69034 Дрезеснка мобсльубумага (0,7510,25) 14 1,43 о,043 14 6,0442 3,1601 2,8387 4,1337 3.2782 Дреюоика 87,14002 мебельтл000сум (ПВХ10,9-0,11 Обасов, цния, 14 477 1,48 0,00 0,00 14 00 3,7173 3,5250 00 4,1093 14,0200 Дрененка Баблоек, есв:

145 49,5 1154 1,11 о 14,5 ,0415 31415 2,1947 4,5564 Дреенка пт или, дреесию 138 57 1,57 0024 338 3,1109 3,0070 4,0746 26570 Дрееснка 7135 берлляя одожда, ворс, таака (пезеть нейи) 230 1.29 3,055 0,47 н са 4,197№ 0,060 1,5244 00420 31,8749 Дретеонка 873325 врючрагхо0,9и Скроменмие оизи, геии:

14,1 71,3 1.218 1,47 0035 0,000 143 005 33166 000 9,3085 0,0024 3439 12.4747 Дрееснка 168 0.

4о 180.

000.

000.

003. пкжариой мДх/ля к/е кгка к/ка к/к МДжкт ноль . холь холь г/чоль Вао, зал, яктрока: мнта 0,40) 14 55 1.218 1,42 0023 14 6,0442 0,0715 0,0002 32033 Дремюсика Кан ссних ожао:

154 1 1119 0.17 0,109 15,6 6,0042 3 1127 15262 0,5256 59672 Дреннте 17,16675 домю ннистдла, 15,8 134 12,0 0,55 о 0,023 15,8 6,3013 1,6005 1727 9,1322 63085 1,20 Дреыннка Мебел, леею оілоома 10-000 144 54,1 1 286 14,4 2,2067 3,0503 0,1141 0,00 35272 36C8 Дрексика Провтовари;

167 60,6 2,56 0,38 о063 16,7 ,05605 ,3400 4,2947 12,6284 26,2195 Дреехнка 17,2469 Леонимыі цех Ніег.

12,8 57 1,35 1,57 13,8 0,0475 2,3109 3,3070 0,0746 2,6570 1,77 Дрчынка мчест грение 13,8 57 1,45 000 6,0475 33309 0,0046 26570 Дрееснка Це переннормоня, ронсти Ціхсуни дресскны, 15,8 37 1,13 1,37 0024 13.2 6,0473 5,1309 3,3979 9,0740 2.0070 Дреелнка 3713352 дескиа 158 57 35 0024 0,8 21109 3,979 0,074 е.

26070 Дресхнка Покнодены фмера:

16,3 1,00 2600 16,1 6,0671 1,064 230 20029 Дреесика хойннйтлестенний ле 13.8 57 1,15 1,57 13,8 6,0475 з0м 5,3070 0,0746 26570 пт Дремесика 73305 срейуженындиев Улойнме реыскыг 158 ,37 о024 000 31109 9,0745 11,77а5 Дрееснка сройчеуныя, цось Дьеженим дреение 13,8 55 1,57 0024 38 3,1109 10 0,0746 26093 17783 Дренхнка.

Клеоныесроивиериля, фагера.

184 25 0,54 012 16,4 4,0667 3.2107 ,0600 0,3763 7,4087 Дрененка.

16,4 23 36,4 6,2013 ,1283 9,0162 13,1766 21,5566 Дреенка 37,24904 Сыре дилжоот проим лерарахл.

157 3,37 L,83 0,36 о00 15,7 ,002 4,9623 11,9237 Дремхнка.

87,2329 Сыре дилегог гремнил.

157 3,85 ,05 н 157 6,0930 9,665:

0000 9,0523 16,8991 Дрененкя 72 боры днлной троиа 21,8 164 1,799 0,12 0,015 21,8 0,0367 70, ,4554 0046 9,7103 87,21016 69 и 0.

180.

000.

000.

Маиряал пккарной каруаи, на мДх/ля к/е кгка к/ка к/ю МДжкт ноль л холь холь г/чоль некь мнта По тримынх: тоекна рес. речоаядузалтних 00.

0,31 17 2,6054 1,0074 9,5970 4,1928 9,9142 Дреюснка ы Скла льноволовна 15,7 16,7 06 34 1,83 1,15 0,38 0,16 000.

0,004 15,7 10,7 5,0125 0,0005 4,9623 51,09 1,34-2 8,71.20 9,0162 0,0621 11,9237 75.64 П5783 15.7425 Дреесика Дренесика 37,0814 67,23259 151 41 0,66 0,108 15 6,014 3157 183134 8,310 66835 1,82 Денона.

87,17175 Дернытакнокритое) 15,9 04,1 1611 9,12 1200 5 40* 15,9 0,05,34 12-25 0,0638 0000 69570 12,192 Дреесика пВХ ПУ)-02 аірем сике 16,2 136 1534 0,22 000 16,2 0,1464 4,2553 1 9,1275 к315 16,1209 Дрееснка Тара дрносна тергот 20,73 1,52 9,57 150о 6,1292 4,1383 1,5202 0,2924 69325 Дрезесика Уааока бухнакарон (эли 23,54 112 ,7 0,68 112 100 0 23,54 4,6283 1,3440 9,3483 000003 Дремска 87,0014 венамтесснлых взелий Вдсткк кееролее 16,72 154 6] 1 50 2,56 2,55 0.38 0.207 0,063 10,000 15,72 15,4 6,5251 0509 6,9997 6,0175 1,7400 9,6438 9.1959 12.6262 16.1200 26.2155 26.1175 Доенка.

Дренхнка 27,24597 Мебен-бучиасоки копровое (0009) 87,256а зокраие (6,2) 1428 72,4 1 439 0,76 о068 К-10* 14,25 1,0604 5025 ,21 15 0,0015 77512 14,7382 Дремхика 573877 киюиря 138 50 0,00 0,2 0,002 6,0417 2,80-42 0,006н 87066 10,5492 Дренеснка а, об..

13,8 270 22000 6,2251 86006 10,5492 Дреесника аатеира кнюкара, шүба, не, м рераента.

13,8 82 1.А37 1,285 0,0022 0,00 13,8 6,0680 3,9123 2,5437 9,00си 5,4856 16.2122 87.16459 13.8 230 1,00 0,203 0,0022 .

6,2351 2,8047 9,4518 0,0068 0,0335 86066 10,5092 Дретеника 16,7 14,5 49,5 1354 7,5% 0,38 0063 0 15,7 14,3 860092 31415 3,19-0 3,329 0,2029 12615 45664 176,7195 1,193 Леа.

Дрееника Мухя, вынтави.

13,8 250 1,00 0.203 10,0020 0,014 13,0 6.225) 2,0042 9,4018 0,0008 00332 80006 16,5492 Дреюонка 571014 Посонысибиноие дохекени, 0,642 14 ,040 21604 0,0096 71628 Дрееона Алынстрттаые ковении учебысканен миох Вузм, кобенсти полжкленик 47,7 1309 0,03 0.

14 6,000% 37172 3,0238 9,0933 н 41001 Дременка 170 и 0.

40 (00 180.

000.

000.

521 пккарной мДх/ля к/е кгка к/ка к/к МДжкт ноль л холь холь г/чоль Мннин.

15,8 270 1,25 0,25 0043 0,023 15,5 5,2251 3,0032 1,0526 9.3337 00 6,3009 12.2025 Дееннв. ма 13,8 270 1,00 13,8 2,8647 000/8 00331 8606 3740155 3717235 Съадконы 26,4 78 2,09 0,203 18 08002 0127 0014 26,4 6,06 5,0/0 3,5632 .

5,5907 214054 Дречеснка Сперсыля 10,7 2,50 0,88 10,7 6,0009 6,9697 ,34,20 0,1929 0 12,0214 26.2195 Дроеснка Дрсесика 871223 Авомонаць 03"рен, 724592 бенно 019аау коайао 317 417 1,3 о097 31,7 4,4856 85963 1,0550 0,350К 00311 12.645 31,3384 Сеироз 104,3233 Сюиносквихатенобаий 31,7 457 2,64 1,3 0,007 0,033 31,7 6,4650 6,5063 9,3506 0,0014 12,5851 31,3354 Сенрод 1,0078 104,222 жухуронныя мменем 31,7 437 2,64 1,3 0,0 6.4856 8,506а а,360к 12.553 31,3384 Сирол 104,223 Режаоен иоимя ренц 30 650 2,99 0,42 16 9,7164 9,55-49 20,0185 Кабеыый зодманнеобоя 30,7 521 2,39 0,65 0,02 30,7 4,5195 1 ,5339 9,4817 134782 Сеирол 104,3282 Ралоитенали полиэшея, соиоса дрогиа, ениие 34,8 30 0,76 к 348 0,3790 н00 16,6464 46,5700 Сурот 104,4005 Заоероеки каореис иетьлт, карбоне 209 1,99 0,18 20,0 6,3261 6349р 9,8878 14,3226 23,2803 а4,333 Зимровйсж лит, лых 25 635 2,19 04 0,025 25 1,6032 71518 9,9423 0,4055 00200 140536 26,8262 Сееоз Зкерекибел АПы НХ 364 447 2,39 36,6 0,5580 0,0451 15,9965 26,8242 Сром Теефоннийкбеь ТВЕ.

34,6 556 2,19 09 0,124 34,6 0,55-44 7,3319 2,1379 9,4613 12,0501 26,5262 Сеароз Проводав реновов кзолщии тн кт, ит, вС 378 850 2,09 0,0558 н0000 20,0081 36427 Серол (квтееса симА) 26,4 78 2,09 1,8 0.127 26,4 6,0778 4,2497 0,4700 0,0000 67057 25,6012 Кабеннаромасо,18 (АвВГ, 104,2563 Аmаг, mау-02*каРт,пг, 2349 0,06 ка.

6,6002 7,7199 1,5507 9,2701 0,0и 14,7491 29,2630 Сирм 104342т Сырае в иіделяиз 212 2,015 1,41 0,15 000.

3 6,7099 13335 0,5580 00143 13,8670 3656и Сероз 104,3185 Бенния А-76 43,2 45,4 256 3,485 2,02 0,175 45,5 6 238 10,3481 4,6073 00006 69002 33,0006 9727818 0 3348 3,16 0.122 171 2амю 21,4200 14,6329 1,4340 86,0164 Денлние 203,7333 1,80.

«Вазонытаметтряах» 000.

000.

21 Манряах пккариой м. вапруи, на мДх/ля к/е кгка к/ка к/ю МДжкт ноль . холь холь иределена г/чоль анн.

Индустриазьно насо 42,7 5 1,07 0022 42,7 С3360 п. 7,3997 3217 0,000 34,7712 МӀсзю 204,1051 Керооне 433 33п 2,92 43,3 6,8937 23,0158 132192 00000 71,2060.

Лаафетаныи препариы, олер417 42 3623 3,66 0148 41,2 6 4975 17 ,0016 10 8,5601 00000 45213 Ко01.

06.0523 26,6 881 2,364 1,91 26,0 ,0 1,95 9,4503 н000 28095 1245 сот За053. неоть 44,2 40,9 562 438 0, 5,24 1,68 3,1 0,140 40,9 44,2 64040 6,49та 5,9022 3,0535 7,8806 0,4861 00000 9,3587 1064) 49289 37024 Бегин Те020.

97,25167 Турінное місо 41,9 243 0.212 02 0122 41,9 6,7367 2,6782 10 3237 0,0000 72386 10,0752. тражсфор:

Мсю 303,00 27,5 2,367 1,04 0,269 21,5 46,0052 3,3055 3,006 а,4418 0,0004 2,0282 Примсчаая.

1.

Н. — низая теплека сгорения вожареой негрузки, МДжкг: дылеобратуючщая спасобкость пожарной кагрузка, Нтм жс: Ӏәг м, кг/г:

Ссо= выдезенче угарчого газа пря сгорачан 1 кг пежорчой нагрузки, кгкг: Ӏмсі– комичестно хотей услерода (сежа), медславися яри сгораниа Г меля чежорчой нарузкы, уог — количество выделене хоркстого ведороде ари сгоранив 1 кг полжарноа аагрузви, кооос, ус ее 1 лөля полжорхой наерузк, гсог воней куслерода хеобховимос дя сгораии /моля пожарной егрузки, чса– колинесно монй улекислго геза, выдеввичося яри сгорестве яолей хлеристого водородз, выделявиасся при сгорамич 1 маля пажерчей нгружк: уао -количество малей чодного пэра выдгшемотекуларная масса пожарной кагрежа, г/моль. виватечмяы соответствуюыей пежеряей нагрузе и по азазагик с коморыми әгределемся моесузэрчая масса горючего.

172 Таблица П1.10 Перечень необхедимых неходяых данныхдля заданкя выделсния дыма и токсичных газәебразных продуктов горения в врограммном прелукте СЕASТ 6 на основе 211 Стравочныг дааныс 10] Пожариак кагру эна Н у 0. нкк С0/СО2 С.02 190. мджк кме На-м? кг кз/ка кгкг кг/кг к/кг ку/кк ілакия 1Пст. огчсет2 мебель+0мтовые изделия 133 0000к 0,0045 1,03 0,203 0,0022 0,00 121.

0,0г0 0,154 Заажнв ет, осностдмеболь-ухвон 143 0010к 6,0145 82 1.437 1,285 6,0022 0,006 .

117 0,002 0,000 0,066 Ззаяия Ш-IV ст, отесті 0,0400 4,03-44 270 0,203 0,0022 0,014 44 15 0,011 0,354 од4 Злание 11-IV ет, мтест: мебельюткцит.

14,7 0,0465 0,0344 82 1,437 1,285 0,0022 0,006 479 18 0,002 0000 0,006 Зланиеі ст. опмест.: мобаль+ткнн (0,75+0,25) 143 4,0142 58,5 1,437 1,32 0,0103 224 95 0 0,006 Зане Шсь отет. че640ь1т400н (075+0,25) 14,3 0,64 6,0142 85 L,437 1,32 0,0103 224 00 0,015 0,006 Кабнст: мебсль*бучага (9,75=0,25) 14 0,0129 53 1,191 0,542 0,0517 33 00 0012 Памевтение, обляночакное панедяи; пансля двП 18,1 00400 6,01-43 30 1,15 0,686 0,0215 241 28 0,001 Аднии, аюжееенве, мебсль бумаа (75-0.25) 14 0,023 53 1,163 1,434 5,041 273 0,030 0,005 обществ, элазия; мебельтдвмлсум ПВХ (6.9-0,) 14 0,015 6,0837 477 1,369 1,478 0,03 0,0458 0,020 0,005 0000 Боблкотеки, арэикьс кнати, журнази на стеллаких 0,0300 1154 1,1017 0,0024 14.

142 0,000 Сшонческая часть зрительинго зала! зревснта 13,3 0,006 0,01-5 57 1,15.

1,57 0,924 186 36 0,015 0,005 Верхня оложза: ворс, ткаан.

(персть вейинй 252 129 5698 0,467 0,0145 182 13 0,031 Резикотеси золетияаренниз, кзделия на 36 00184 0,0112 350 2,99 0,416 0,015 6 375 50 0,036 0.299 173 Н.

0.

143 100 128 Рзстетные ланные ла СЕASTк Пожарнак катружа С0/С02 Нам?

(из. мда/ю тме кт кг/ет к/ка Отршениие полы, стекы дернвотермке РХ0 09-0.) 14, 0,0151 6,0145 713 1,218 1,47 6,03-49 0,001 199 86 0,024 0,067 п Внет, зал, настерска:

14 0,0163 6,0132 53 1218 1,423 0,023 0,090 560 76 0,016 0,005 10000 Издетстства, погрфии 15,4 0,034 0,006 1,155 0,771 0,169 87 477 Каюгае сонте, «зделной, дерево-зканктатлелка, 53 00127 0,615 1249 0,845 0,0425 0,021 228 6,050 0023 0.023 Мебе, жусюгобнна 03 01) 14,4 00150 6,0135 1,299 1,55 6,0367 0,0936 с 181 379 86 0,024 0000 Проттовцы эиктааыг ицели 0,0244 60,6 2,56 0,879 0,0626 000 0,0036 16,7 129 0,071 Кабелжый зодылпоок сбен AБDГ-AIBГ 302 4,0244 2,79 0,60 0,1295 0,0202 497 6,199 0,117 0202 Равнохтеролы, пля опии,сарод, троныйттним 34,3 0.0137 4,0177 3,312 0,764 0,1 273 54 0331 0,073 0,0073 Эикрим мираисленстони. карбоне 10.

0,0125 0,000 1,95 0,375 0,05556 0,0954 .

117 0,148 0,127 0,0054 Электронабезн дйаГ;

П5х облочкатвилция 25 0,067 4,0244 635 0,109.

0,0245 567 106 0,274 0233 0,8245 Эммреен АП, гВХ обюзючка поленилом 36.4 100 0т.

2,39 0,303 035 126 87 0,166 9900 00:6 пахевозиэлнлев 4 0,0622 0,005 555 2,19 0,303 0,0156 274 490 0,337 0040 0,л156 Лесиажый цес-Шст отест. гревсяи 0,0396 57 1,15 1,57 0,021 33 0,015 0,005 Лсопкльый ез IWVсьиет: зреносниа 57 1,35.

1,57 0,921 н.

22 0,015 0,005 Цех ереноорбогки, дрекоиа 13,5 0,022 0,0145 6,0145 51 1,15 5,15 1,57 0,024 0,024 188 0,015 0,015 0000 00375 57 1,57 186 35 13,8 0065 174 Н.

0.

1,3 100 Рзстетные ланные іла СЕAS1» Пожарнак катружа 9 Нам?

С0/С02 СС01 (из. мда/ю тме кт кг/ет к/ка с дрост факра05-0,) Проғзводетва фанери:

161 п0 6,0117 80,5 L177 1,955 0,872 175 71 6,068 поо Шабель аревескны. хвойный лиственый лес 3.3 0,0585 6,0145 57 1,15 1,57 0,024 22 0,015 0005 Ҳейые роволыесройлаерам. шиабсль 33 0,0585 0,0063 61 1,15 1L57 0,024 6 34 0,015 0,066 лы: шнабель 33 0,0585 0,010 53 1,15 1,57 0,021 6 0,015 0,065 Ксоые стровмтрваоы, фаиры 18,4 о,0167 6,0099 104 1,205 0,54 9,121 152 0,224 0,028 хлозок ратрызл.

16,4 00445 0,5.

23 0,57 0,0052 325 22 0,000 н000 лен рарыхл 152 0,55 0,0213 3,37 1,83 0,36 0,0039 6 31 20 0,010 п0 Серы дкатой рохык. хлопокткагрон (0,75=0.25) 157 0,028 0,0125 43 3,55 1,045 012 183 47 0,010 0,000 Сим эм жпойщелнна,ифот 21,3 0,028 0,02 1,750 0715 0,01.53 н.

32 0,021 0,034 0 Вая промеол:лвенио ре, тречим и мука во ине 17 0,005 0,005 0,968 0,812 9,163 12» 317 0,291 0,357 опнестичестого каучука 43 00:4) 212 2,985 1,408 035 440 00 0,107 0022 Скзаз дьновотокка 15,7 10,070 6,0213 3,4 1,83 035 Складллогаа с понах 36,7 0,00400 6,0167 0,6 1,15 0,578 0,0052 0000 259 311 264 14 10,011 0,000 10,0000 0,0000 0 Склад бучали в руденах S1 0,005 0,008 43 1L,158 9,0635 0,1077 112 337 0,162 н000 0 КПРТ.

ПТ.

РПРС 0,005 450 2,50 0,416 0,015 6739 6,036 Санлертноа (ПьмА) 26,4 0,0000 6,0040 78 2,00 1,795 6,1266 6 0 222 6,070 Кабсавторооза:

075* (АВВГ,АЛВГ.

ТПН625"КОРТ.

ПР.РЛС) 335 00054 5,0522 2,389 0,655 0,0995 1938 75 0,152 0,13 0014 Дезевовзак, локуытие:

13,9 0,0151 6,0225 1,191 0,724 0,0206 0,0905 29 0028 000 0,0005 175 Н.

1,43 18 1а0 Растетные ланные лла СЕАSТ » похарваз катружа С0/С02 мдж/а На-м к кг/ст к/а . кг/кз олиаржениннличфл-Рхо) Автемобил:03(ренна, бен -0д*эхаь. .

6,0223 487 2,64 1,205 0,097 0,0100 487 т.

0,075 0,055 Зал;

9,5*дПП=4,1*(гкань, иикожа Пах, пПуую2*лерове споритвем 36.2 0,0291 6.0123 175,6 L574 0,817 4,041 6,0:43 85 45 0,050 0,030 0,0143 срра о (9.5+0,5+0.25) 26,71 0,01 0,600 155 1,32 0,97 0,0646 347 06 0,097 0,023 0,0016 чтеро0 04-03-015-0,15) 23,54 0,004 6.0022 172 1,7 6090 0,0937 289 262 0,165 0,037 0,9037 Воала тоспвлних идело Отъекас коерония 16,72 15,4 0,0670 10020 0,0245 01 150 2,50 0,013 2,55 0,879 1,225 3,207 9,063 0,0039 381 117 62 0,169 0,072 000 00:8 0,0039 0 Мебель-бумга (0,3)+ ковровое покрытве00.2) .

0,034 6,0520 12,4 1 0,04ск 171 00 н000 000 Пролечаммг, Н, — нилная моплота схорамия возжареой нагруэки.

13,5 0,65 0,0115 50 1,03 0,203 0,0022 МДмокг:

г 545 29 0,011 н00 верхмосяти пожархой нагрузкы, м/с, м. – массевах скарость выгорания вожаркой нигрузкы, кгм с;

D» — вымомбрезгюзҳия саосебеесть посгораним /кг кожарной нагрузки, кгка: со– выделение угарного газа при сгораним 1 кг кожарвой нагруки, кожа;

Си – выдеечье хорестого водореда при ссорачви 1 кг пожарной хагрузкы, колг;

ПRR — вечспсаатесть тееловыделекия с 1мж номсрхнеста очаге хожара, кВмм:

1- вреля дстижения иитенсиввосии петовывееная ечыа пожара веичины 1 Мӑн:

СОСО: - отноыение ісо к ісе, кекг:

С/СО2 -отчеесчас Ӏс к Ӏсос, ко/нг,едеӀс выделенке сяжя яри сорчник 1вгнәжарчей нырука, килг.

176 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Таблица П2.1 Частоты реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий для некоторых типов оборудования объектов Наименованис обоИнициирующес аваДнаметр отверстия Пачст, продовнния. рию событие истечения, мм разгерметизацин, год Резервуары, емкости, Разгерметизация с по5 4,0-10 сосуды и аппараты следующим истечени12,5 1.0-105 под давлением см жидкости, таза или 25 6.2»106 двухфазной среды 50 3,8-106 100 1,7-106 Полное разрушение 3,0-10-7 Химические реакто- Разгерметизация с по5 4.0-10 ры следующим истечени12,5 1,0-10 ем жидкости, газа или 25 6.2106 двухфазной среды 50 3,8-105 Полное разрушение 1,5-10 Насосы Разгеристизация с по5 4.3.103 (центробежные с следующим печчение, 12,5 6,1-10 одинарным торцевым ем жидкости или двух25 5.1-10 уплотнением) фазной среды 50 2.0-10* 1,0-10* да Компрессоры (цен- Разгерметизация с по5 11-10 тробежные) следующим истечени12,5 1,3=10 ем газа 25 3,9-10 50 1.3.10* Полнос разрушение 1.010 Резервуары для хра- Разгерметизация с по25 8,8-105 нения ЛВЖ и ГЖ при следующим истечени100 1,2-105 давлении, близком к ем жидкости в обвалоПолнос разрушение 5,0-106 атмосферному (при вание единичном объеме 450 м и более) Резервуары для хра- Разгерметизация с по25 5,0-10* нения для хранения следующим истечени 100 5,0-105 ЛВЖ и ГЖ при дав- ем жидкости в обвалоПолное разрушение 8,0-106 лении, близком к ат- вание мосферному (. обьеме менее 450 м) Одностенные изоРазгерметизация с поУтечка паров 2.0-104 термическис резервуследующим истечени150 1.0-10 ары пя хранения ем жидкости в обвало500 8,0-10 сжиженных газов вание Полнос разрушение 4.0-105 Резервуары для хра- Пожар в кольцевом за4,6-103 нения лвж и ГЖ зоре по периметру ре177 Инициируюшее аваДиаметр отверстия Частота Наименование обоПродуанния рию событие истечения, мм разгерметизацин, год"? с плавающей крышей зсрвуара Пожар по всей поверх9,3-10* ности резервуара Резервуары для хра- Пожар на дыхательной — 9,0-10 нения лВЖ и ГЖ со арматуре стационарной о 9,0-10 шей ности резервуара Гибкие соединения Разгерметизация с по5 1,3-105 для проведения сли- следующим истечени15 ,0-10 выоны опера- ем жидкости, газа или Полное разрушение 4,0-105 ций двухфазной среды Примечания.

1.

Здесь и далее под полным разрушением подразумевается утечка с диаметром истечения, соотвстствующим максимальному днаметру подводящего или отводящего трубопровода, или разрушения резервуара, емкосяти, сосуда или аппарата.

2.Для гибких сосдинений для проведения сливо-наливных операций в таблице прилообменников указанное оборудование допускается рассматривать как аппараты под давлением. технологических трубопроводов, длина которых соответствует суммарной длине труб в пучках теплообменника.

Частота реализации сценариев, связанных с образованием огненного шара на емкостном оборудовании со сжиженными газами и ЛВЖ вследствие внешнего воздеревьев событий, приведенной в приложении № 3 к настоящему Пособию.

При отсутствии необходимых данных допускается принимать частоту внешнего возТаблица П2.2 Частоты утечек из технологических трубопроводов Частота утечек (м год) Диаметр грубоМалая Средняя Значительноя Большая провода, мм (диаметр отвер(диаметр от(диаметр от(днамстр отвер Разрыв стия 12.5 мм) верстия 25 мм)верстия 50 мм) стия 100 мм) 50 5,7-10* 2,4 106 1,4 10% 00 2,8-10* 1,2-106 4,7-102.4107 150 1,9-10* 7,9 107 3,1-10 1.3-10?

2,5 10* 250 1,1-10* 4,7=10*7 1,9-10 7,8-10* 1,5=10* 009 4,7-10 2.0-107 7,9-10* 3.4-10* 6.4-10 00 3,1- 10 1,3-107 5,2.10* 2,2-10 4,2.10?

1200 2,4-10 9,8 108 3,9-10-к 1,7-10-8 3,2109 Примечание Частота разгерметизации технологических трубопроводов с промежуточными значениями диаметра трубопроводов может быть определена путем ли нейной экстраполяции приведенных в табл. П2.2 значений.

178 Частота возникновения пожара в здании (помещении) О (год) может быть ных зданиях и площади здания (помещения).

Таблица П2.3 Частоты возникновения пожаров в зданиях Частота Наименование объекта нозноннния ония (м год) 2,2-10 1,2-10 Склады многономенклатурной продукции 9,010 Инструментально-механические цеха 0,6 105 Цеха по обработке синтетического 2,7-10 каучука и искусственных волокон Литейные и плавильные цеха 1,9-10 Цеха по переработке мясных и рыбных продуктов 1,5-10 Цеха горячей прокатки металлов 1,9- 10 Текстильные произволства 1,5-10 Административные здания производственных объектов 1,2-10 Следует отметить, что зависимость частогы возникновения пожара в здании от площади здания может не являться линейной.

Частота возникновения пожара в здании (помещении) О(год ) может быть также определена по следующей формуд.

«=д (П2.1) где а, – константы, определяемые для различных зданий по табл. П.2.4;

Р. площадь здания (помещения) производственного объекта, м².

Таблица П2.4 Характеристика здания Здания пищевой, табачной промышленности п00 0,6 Переработка горючих веществ, химическая промышлен0,0069 0,46 ность Размещение электротехнического оборудования 0,0061 0,59 Обслуживание транспортных средств 0,00012 0,86 Текстильная промышленность 0,0075 0,35 Полиграфические предприятия, издательекое дело 0,0007 0,91 Административные здания производственных объектов 0,00006 0,9 Другие виды зданий производственных объектов 0,0084 0,41 Использование формулы (П2.1) и табл. П2.4 рекомендуется для помещений площадью более 1000 м.

Данные по частотам возникновения пожаров в производственных и складских зданиях в расчете на один объект приведены в табл. П2.5.

179 Таблица П2.5 Тип здания Частота возникновения пожара на одия объект, год Производственные здания 4,4 10% Склады 1,3 10% 180 Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом: а) на основе статистических данных опредслястся базовая частота разгермес н н ы 1,410 год м для магистральных газопроводов: для магистральных газопроводов: с диаметром 20 мм; /–2- отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального труобоовова = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером равным для магистральных нефтепроводов: стия - 0,0448 5о; фектного отверстия - 0,179-50. разгерметизации; в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (=1.6 - таблица П2.6): провода для јго типа разгерметизации на участке ш трубопровода определяется по формуле:

5, (т) /100 (П2.2) где АсР - базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год; герметизации на участке л магистрального трубопровода.

Л)= Прер'Кме Кэт Кмий "Карі.

(П2.3) Г1= Гкр'кд.

(П2.4) Гу— Гэер Кктс Кказ (П2.5) 181 (П2.6) (П2.7) где Кно k» Кв. kер. kа Ка» Кәа Аер2. k – поправочные коэффициенты го трубопровода.

Таблица П2.6 чиной, на магистральных трубопроводах Прифиани Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, еср(я), % Проколы Отверстие Разрыв Всего (трещины), точечные отверстия = 1=2 ј=3 Внешнее воздействие 13,2/16,8 26,6/26,2 9,7/6,5 49,5 =2 Брак строительства, де10,6/11,3 4,7/4,6 1,2/0,6 16,5 фект материалов =3 Коррозия 15,2/15.2 0,2/0,2 0/0 15,4 Движение грунта, вы1,8/2,2 2,22,2 3,3/2,9 7,3 званное природными явлениями =5 Ошибки оператора 3,0/3,0 1,6/1,6 0/0 4,6 Прочие и неизвестные 6,5/6,5 0,2/0,2 0/0 6,7 причины Итого 50,3/55,0 35,51/35,0 14,2/10,0 00 Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов.

Таблица П2.7 Поправочные коэффициенты к средиестатистической относительной доли аварии Поправочный коэффициент опнио кае пооно фициснта Поправочный коэффициент ке, зависящий от толщины =ер(-0,275(6-6)1 соро ом торо Поправочный коэффициент Ат» зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м): менее 0,8 м;

Ка=1 от 0,8 до 1 м;

К=0,93 более 1 м К=0,73 Поправочный коэффициент Авиб для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее – ННБ):

Кос=0 вне этих участков 182 Поправочный коэффициент Значение поправочного коэффициента Поправочный коэффициент к переходов через искусственные препятствия: инженерные коммуникации;

Квер=2 ные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства Каер= Поправочный коэффициент к учитывающий приместве: для трубопроводов, построенных в соогветствии с требованиями нормативных документов;

K=1 н и ни овни у ни полнительных средств контроля при строительствес и последующей эксплуатации трубопроводов Ква=0,07 Поправочный коэффициент , учитывающий алияние менсе 5;

Коте-2 от 5 до 10; более 10 Ко=0,03 Поправочный коэффициент Ка учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии: для трубопроводов, построснных в соответствии с требованиями нормативных документов;

Кo=1 при использовании улучшенной системы защиты Ке= 0,16 химическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.) Поправочный коэффициент К, зависяший от диаметра Каа = ехрӀ-0.00156(D-274)) трубопровода (мм) Поправочный коэффициент к учитывающий прои заболоченные участки: для водных преград Квер=5 калных уния занх Каер=2 при отеутствии переходов либо выполненных методом ННБ Каер Поправочный коэффициент Кы, зависящий от диаметра k - схр-0,004(D-264)1 трубопровода D (мм) 183 ПРИЛОЖЕНИЕ З3 ПРИМЕРЫ ЛОГИЧЕСКИХ ДЕРЕВЬЕВ СОБЫТИЙ И СВЕДЕНИЯ, НЕОБХОДИМЫЕ ДЛЯ ИХ ПОСТРОЕНИЯ В табл. П.3.1 представлены приведенные в методике 1 рекомендуемые условные вероятности мгновенного воспламенения и воспламенения с задержкой двухфазной среды или жидкости при разгерметизации типового технологического оборудования на объекте.

Таблица П3.1 Условная вероятность мгновенного воспламенения и воспламенения с задержкой Условная вероятность Условная верояторани и ваани Массовый о ввони ность последующего избыточного давления расход истечения, ность мтновенного веления прени при образовании горючек/е воспламенения отсутствии мгновенго газопаровоздушного пого воспламенения облака и его последующем воспламенении Диапазон Номинальсреднее значение Пдуана. немее. полоскы, тееы.

Жидкость смесь Жидкость гат. пе. па наана. нана.

Малый (1) 0,5 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,080 0,080 0,050 Средний (1-50) 10 0,035 0,035 0,015 8000 0,036 0,015 0,240 0,240 Больной (50) 000 0,150 0,150 0.040 0,176 0,176 0,042 0,600 0,600 0,050 Полный Не опре0,200 0,200 0,050 0,240 0.240 0,06 0,600 0,600 0,100 разрыв делено Примечание: согласно методике для ЛВЖ с темтературой вспышки менее +28 °С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды.

В табл. П3.1 приведены условные вероягности событий.

Согласно общеприсобытия при условии, что другос событие уже произошло, Так в соответствии с табл. П.3.1 для аварии, связанной с полным разрывом, риев составят (например, при вероятность реализации для района размещения объекта благоприятных для образования газопаровоздушного облака условий 20% или 0,2): - мгновенное воспламенение Р=0,2; - последующее воспламенение при отсутствии мгновенного воспламенения Р =(1-0,2) 0,24=0,192;

184 - сгорание с образованием избыточного давления при образовании горючего мгновенного воспламенения Р= (1-0,2) 0,24-0,2-0,6 0,023; - сгорание без образования избыточного давления при образовании горючего газопаровоздушного облака и его последующем воспламенении при отсутствии мгновенного воспламенения Р= (1-0,2) 0,24-0,2 (1-0,6) = 0,015. событий при возникновении и развитии пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией технологического оборудования на наружной установке с обращением горючих жидкостей (ГЖ), легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ). сжиженного углеводородного газа (СУГ) и горючих газов (ГГ), которые, могуг испот.

Воспламеление Пожар пролива Разгермстазадия Без последствай Рис. ПЗ.1.

Типовое дерево событий при возникновении и развитии пожароопасной ситуации, связанной с разгерметизацией единицы технологического оборудования (-го аппарата) и истечением ГЖ Мтновенное воспламевение Факельое горевие ня разрунении Пожар пролива Воспламевеняе облака Имеются условия побония ния облака Восвламенение с задержкой Покэр-вепынко Отсутетвуюг условая дая обраПожар пролива Без воследстаий ческого оборудования (1-го аппарата) и истечением жидкой фазы или двухфазной смеси СУГ или ЛВЖ 185 Факельнос горение Воспламевение облдка Имеются условия для образования облака Воспламенение с задержкой Пожар-всепыака усдовия для обра зования облака Воспламенение не происходит Без последствий Рис. П3.3.

Типовое дерево событий при возникновении и развитии ческого оборудования (-го аппарата) и истечением ГГили паров ЛВЖ Приведенные типовые деревья событий описывают возникновение и развиаото оо оа в ола а они ни ни в реи в ени и реи пони о месту возникновения первичных пожаров участков) не рассматривастся эскалации на наружной установке с оборудованием под давлением целесообразно учитывать дополнительные сценарии, связанные с реализацией огненного шара с риска является специфичной задачей для каждого конкретного объекта, поскольку ты конкретного объекта, и при этом является инсобходимым.

Примеры деревьев событий при возникновении и развитии пожароопасных ситуаций с учетом возможре для наружной установки. оценке пожарного риска путем рассмотрения дополнительных сценариев развития циального риска по формулам (1) и (3) методики 1] проводится суммирование по дополнительным сценариям.

186 При этом проведение расчетов по оценке пожарного риска для производдующей последовательности: - для всех участков объекта (помещения зданий и сооружений, наружные вии виии ни и их и ни и ои тод логических деревьев событий.

Под первичным сценарием понимается последодо се локализации (ликвидации) в предслах участка возникновения (помещения сени ни ни ени и ни ни ния еи событий; - для первичных сценариев, при которых возможна эскалация (выход пожара с и и к п и ор руются все последующие стадии эскалации.

При этом рассматривается возможность дальнейшей эскалации; седние участки учитывается условная вероятность эффективного осуществления на предотвращение эскалации; ального пожарного риска для всех сценариев развития пожара. наружной установке на соседние участки объекта рассматриваются события, свя занные с разрушением (повреждением) зданий, сооружений, технологического оборудования наружных установок, располагаемых на соседних с местом возникс и к в и ви и ки лов, обращающихся на соседних участках, при воздействии опасных факторов повуних они со с них сних уви с еа а к а ка ае принимать равным нулю. • Возможность эскалации (перехода на соседние участки) пожара следуст иж и и - факсльнос горение; - пожары твердых горючих веществ;

187 с оово в пр в р а жара-вспышки. • В случае эскалации пожара следуег учитывать возможность возникновекх и их и та - факельное горение; со рх в оо - пожары твердых горючих веществ; жара-вспышки; - реализация огненного шара; они и н зони в они • Тип пожара из числа вышеперечисленных, возникающего на участке, в щихся на данном участке, метеорологических условий, объемно-планировочных рсшений и конструктивных особенностей оборудования, зданий, сооружений и наружных установок, размещаемых на ланном участке. участки необходимо учитывать следующие сопутствующие факторы инициирующего заданную стадию эскалации пожара, воздействие которых обусловливает ораа п раара сние ото ет в е пение ее вет - тепловос излучение при факсльном горении, пожарах проливов горючих срех ени и н ее е - избыточное давление и импулье волны давления при егорании газопаро воздушной смеси: зервуара) в результате воздействия на него очага пожара; - осколки, образующиеся при взрывном разрушении элементов технологического оборудования; ственная канализация и т.д.). тывается по формуле:

Р=Р.

(-Р)» (ПЗ.1) ющего заданную стадию эскалации пожара критических значений, при которых пронеходит повреждение или разрушение зданий, сооружений, технологического новения указанного пожара участках, и/или воспламенение горючих веществ и материалов, обращающихся на соседних участках;

Рэо - вероятность эффективной работы мероприятий по обеспечению по188 стемы пожаротушения и/или водяного орошения, водяные завесы, огнезащитные сия оени и еи пии ния ни нимать равной нулю.

Условная вероятность Ркв для случая непосредственного воздействия от участках, а также на располагаемые на соседних участках здания, сооружения с ая ния он о я участки по коммуникационным линиям также принимается равной 1 при отсутствии огнепреграждающих устройств • Условная вероятность РкР для случая воздействия теплового излучения, инициирующего заданную стадию эскалации пожара, на технологическое оборудование, конетрукции и горючие вещества и материалы, располагаемые на соседних участках, определяется соотношением:

1,если 9 2 9гро3 Р.= 0,если д4р(П3.2) вида оборудования или материала, кВт/м. ющиеся на соседних участках ҫкт - это критическая интенсивность теплового излу чения, при которой возможно воспламенение указанных горючих веществ и материалов.

Значения 4к для этого случая принимаются на основе данных, приведенных в приложении 4 к методике 1] и нормативных документах по пожарной безопасности. • Для случая воздействия инициирующего пожара на располагаемое на соседних участках технологическое оборудование и металлические конструкции ҫкР - это критическая иитенсивность теплового излучения, при которой наступает потеря прочности металла.

В этом случае ҫкт определяется на основании результатов сни ни и ти и и и сро ных допускается принимать ҫке для технологического оборудования и металличе ских конструкций равной 15 кВт/м². • Вероятность Ркв для случая воздействия волны избыточного давления на соотношением:

1, если АР2 АРкрі 0, если АР АРр" (П3.3) где ДР – избыточное давление волны давления, кПа, ДРк- критическое избыпочное давление волны давления, кПа, при котором происходит разрушение технологического оборудования.

Величина АРк определяется исходя из технологических, планировочных и конструктивных решений оборудования, данных об авариях со взрывами на аналоным 10 кПа.

89 Вероятность Ркв для случая воздействия волны избыточного давления на здания и сооружения, располагаемые на соседних участках, определяется с помощью пробит-функции по формулам (П6.7) – (П6.8) приложения 6 к настоящему Пособию. ной ситуации или пожара принимается исходя из статистических данных, публикуемых в научно-техническом журнале «Пожарная безопасность» или по паспортным данным завода-изготовителя оборудования. ви ои сони ни н и ой е Таблица П3.1 Система противопожарной защиты Условная вероятность Системы противопожарной защиты при соблюо ние тни ен в оти проектировании, монтаже и эксплуатации: зации; ботоспособностью установки независимой организацией (вне зависимости от типа установки пожаротушения);

0,95 - автоматические установки водяного (пенного) пожаротушения или водяного орошения при отновки независимой организацией;

0,6 - остальные типы автоматических установок посотий оони ноовго уно 0,5 зацией;

Системы противопожарной защиты при несоблюдении в полном объеме требований нормазни и ци, ми пки стрт ти пт и т щика) 190 ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Методы оценки опасных факторов пожара 1. в настоящем приложении предетавлены методы оценки опасных факто объекта и в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта.

Для оценки опасных факторов, рсализующихся при пожарах в зданиях (понастоящему Пособию.

1.

Истечение жидкости и газа Истечение жидкости 2.

Рассматривается резервуар, находящийся в обваловании (рис.

П.4.1).

Рис. П.4.1.

Схема для расчета истечения жидкости из отверстия в резервуаре Вводятся следующие допущения 1]: с с ет ещи - размеры отверстия намного больше толщины стенки; - температура жидкости остается постоянной в течение времени истечения.

Массовый расход жидкости С (кг/с) через отверстие во времени (с) определястся по формуле:

Ая где G – массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле:

С" раог2 8 (а—) (П4.2) 191 где р – плотность жидкости, кг/м:

8 – ускорение свободного падения, 8= 9,81, м/с, и– коэффициент истечения;

Лы – площадь отверстия, м;

Льы – высота расположения отверстия, м; – площадь сечения резервуара, м, о – начальная ат в ср Высота столба жидкости в резервуаре (м) в зависимости от времени опре делястся по формуле:

(г)=об (П4.3) 2=А. ф пте пы =11+ 7 (П4.4) где Н– высота обвалования, м; – расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

Количество жидкости т (кг), перелившейся через обвалование за полное время истечения, определяется по формуле:

С0) =G 1р Р8 и42 2.4, о (П4.5) ве ев е о в е ние, с(г.е. время, в течение которого выполняется условие (П4,4)).

Величина (роне определяется по формуле: -b+b =4-а-с 2 а (4 где а, 6,с – параметры, которые определяются по формулам:

Ф=8 р.4 (2.4.), м/с;

(П4.7) о м/с;

(П4.8) р-Ак с= По м.

(П4.9) муле:

Со=и р Ав 2.АР/р+2 8 (%=кы).

(П4.10) Для определения количества жидкости, перелившейся через обвалование, и ний, где величина АР может быть переменной.

Истечение сжатого газа формулам [1]: - докритическое истечение:

192 при (П4.11) (П4.12) - сверхкритическое истечение:

Р.

2 при Р.У+1) (П4.13) С= Ивог-и РРг (П4.14) где G–массовый расход, кг/с;

Р. – атмосферное давление, Па;

Р–давление газа в резервуаре, Па; – показатель адиабаты газа; – плошадь отверстия, м.и– Ру– плотность газа в резервуаре при давлении Ри, кг/м.

Истечение сжиженного газа из отверстия в резервуаре 4.Массовая скорость истечения паровой фазы Ст (кг/с) определяется по фор муле [1]:

РМ -Р 0,167 Р. +0,534 Р,95) (П4.15) где и – коэффициент истечения;

Лы– площадь отверстия, м:Р.– критическое давление сжиженного газа, Па;

М – молярная масса, кг/моль;

К – универсальная газовая постоянная, равная 8,31 Дж/К моль);

Т – критическая температура сжиженного газа, К;

Р.=Р/Р.- безразмерное давление сжиженного газа в резервуаМассовую скорость истечения паровой фазы можно также определять по формулам (П4.11) (П4.14).

Массовая скорость истечения жидкой фазы 6 (кг/с) определяется по формуле:

Р Р =9 VР.

(П4.16) 122-722) где р.– плотность жидкой фазы, кг/м. рг– плотность паровой фазы, кг/м;

1.=Т/Т– безразмерная температура сжиженного газа;

Т– температура сжиженного газа в резервуаре.

К.

193 5.

Под квазимгновенным разрушением резервуара следует понимать внезапный (в течение секунд или долей секунд) распад резервуара на приблизительно равные по размеру части.

При такой пожароопасной ситуации часть хранимой в жидкости, перелившейся через обвалование при квазимгновенном разрушении резервуара .

Приняты следующие допущения сная я оая прания жения гидродинамической волны до обвалования; - жидкость является невязкой; - трение жидкости о поверхность земли отсутствует; - поверхность земли является плоской, горизонтальной.

Система уравнений, описывающих движение жидкости, имеет вид (п—йс) и=0 дм (П4.17) где – высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м; по – высота енени П и и и =0;

(П4.18) (П4.19) (П4.20) уз ј8,если і»а (П4.21) 0, если /5а где а – высота обвалования Массовая доля жидкости О(%), перелившейся через обвалование к моменту времени Т, определяется по формуле:

О=100 .

R (П4.22) с л л а сти в резсрвуарс, м;

Р– ширина резервуара, м.

Рис. П4.2.

Типичная картина движения жидкости в обваловании уровень начального столба жидкости; уровень жидкости в промежуточный момент времени (результаты расчета) лившейся через обвалование жидкости О от параметра а/но представлен на рис. П4.3.

О.% 40 20 а/го Рис. П4.3.

Зависимость доли перелившейся через обвалование жидкости О от параметра а/10:

1– расчет;

2 – эксперимент Также для оценки массы перелившейся через обвалование жидкости ожжет быть оценено по следующей формуле:

(П4.22.1) где М. и М - соответственно, масса пролитой и перелившейся жидкости, кг.

195 Н.

Количественная оценка массы горючих веществ, ове втти в оти в роопасных ситуаций 6.

Количество поступивших в окружающее пространетво горючих веществ, горючих сжиженных газов, легковоспламеняющихся и горючих жидкостей на подбопровода; б) все содержимое резервуара (аппарата, трубопровода) или часть продукта (при соответствующем обосновании) поступает в окружающее пространство.

При в) при разгерметизации резервуара (аппарата) происходит одновременно потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.

Расчет с о и т ии и иа и иаци гических трубопроводов принимать равным: гласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов; год и не обеспечено резервирование ее элементов; - 300 с при ручном отключении: расположенным оборудованием допускастся принимать максимально возможную о у ув в ву в наиболее теплое время года; равной времени ее полного испарения, по не более 3600 с.

Для проливов жидкости Допускастся использование показателей пожаровзрывоопасности для смесей Разгерметизация надземного резервуара тизации резервуара, определяется по формуле: та=рр (П4.23) 196 гдета–масса жидкости, кг;

Р.– плотность жидкости, кг/м: – объем жидкости в резервуаре, м Масса жидкости, поступившей самотеком при полном разрушении наземного лам:

(П4.24) где С=и2ар 2 0 Ар» (П4.25) гдс АРр=1 Р8» (П4.26) где С– начальный расход жидкости, истекающей из резервуара через разгермеотключения трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, с; в – диаметр устройства до места разгерметизации, м; и – число участков трубопроводов, связанных с местом разгерметизации;

АРа– напор столба жидкости в резервуарс, Па;

При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива Е (м) жидкости определяется по формуле Спр —уржу (П4.27) где- коэффициент разлития, м (при отсутствии данных допускается принимать проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 м при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие); ж- объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м.

Масса паров ЛВЖ, выходящих через дыхательную арматуру тр =РеРа РРа» (П4.28) где М (П4.29) % (1+ 0,00367-) где тг–масса выходящих паров ЛВЖ, кг;

Рг– плотность паров ЛВЖ, кг/м;

Р. давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа, определяемое по справочным данным;

Ро – атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101); – геометрический объем паровоздушного пространства резервуара 197 резервуара), м.

М– молярная масса паров ЛВЖ, к/кмоль, – мольный объем, Масса паров лВЖ при испарении совво в поо 9.

Масса паров ЛВж при испарении со свободной поверхности в резервуаре определяется по формуле тр= Ор ТЕ.

(П4.30) где Сг–расход паров ЛВЖ, кг/с, который определяется по формуле Сг=Рр-, (П4.31) где тЕ– время поступления паров из резервуара, с;

Е–максимальная площадь поверхности испарения ЛВЖ в резервуаре, м; и–интенеивность испарения ЛВж, кг/(м с) (определяется в соответствии с разделом VШ настояшего приложения) .

Максимальные размеры взрывоопасных зон 10.

Радиус Rикли (м) и высота Zнкпт (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения мулам: - для горючих газов (далее – ГГ) 0,33 КнКПР = 7,8(П4.32) Р СнКПР 0,33 Р СНКПР (П4.33) с т в то то ситуации, кг; р– плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м;

Сикпи – нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ, % (об.); - для паров лВж ,5 0,33 КнКПР = 3,2(П4.34) 3600 СнКПР Р.

0,8 0,33 ZнКПР=0,12 (П4.35) 3600 СнКПР Ра Рп ро т ратуре, кПа:

Т– продолжительность поступления паров в открытое пространство.

(об.).

За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габа198 ритные размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологичеIV.

Определение параметров волны давления при сгорании газо-, паро- или пылевоздушного облака 11.

Методика количественной оценки параметров воздушных волн давления изводственных объектах.

Основными структурными элементами алгоритма расчетов являются: - определение ожидаемого режима сгорания облака; - расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воз душных волн давления для различных режимов; - оценка поражающего воздействия, облака являются: - вид горючего вещества, содержащегося в облаке; - концентрация горючего вещества в смеси С: - стехиометрическая концентрация горючего вещества в смеси с воздухом Сст: - масса горючего вещества М., содержащегося в облаке, с концентрацией сеи пни р пни и р и Допускается величину М, принимать равной массе горючего вещества, содержаще- удельная теплота сгорания горючего вещества Еуд; - эффективный энергозапас горючей смеси Е, который определяется по фор муле М.

Буд.

С.

SСет — (П4.36) При расчете параметров сгорания облака, расположенного на поверхности Определение ожидаемого режима сгорания облака 12.

Ожидаемый режим сгорания облака зависит от типа горючего веще 199 Классификация горючих вешеств по степени чувствительности 13.

Вещества, способные к образованию горючих смесей с воздухом, по четырс класса: класс 1– особо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки менее 2 см); класс 2 – чувствительные вещества (размер дстонационной ячейки лежит в пределах от 2 до 10 см); с е класс 4 – слабо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки больше 40 см).

Классификация наиболее распространенных в промышленном производстве горючих веществ приведена в табл. П4.1.В случае, если вещество не внесено в классификацию, его следует классифицировать по аналогии с имеющимися в списке дует отнести к классу 1, т. е рассматривать наиболее опасный случай.

Таблица П4.1 Класс 1 Класс 2 Класс 3 Класе 4 Ацетилен Акрилонитрил Ацетальдегид Аммиак Винилацстилен Акролсин Ацетон Бсизол Водород Бутан Бензин Декан Придрини Бутилен Винилацетат Дизтопливо Изопропилнитрат Бутадиен Винилхлорид о-Дихлорбензол Метилацетилен 1,3-Пентадиен Гексан Додскан Нитрометан Пропан Генераторный газ Керосин Окись пропилена Пропилен Изооктан Метан Окись этилена Сероуглерод Метиламии Метилбензол Метилацетат Метилмеркапан Метилбутилкетон Метилхлорид эфры:

Метилпропилкетон Нафталин диметиловый Метилэтилкетон Окись углерода дивиниловый Октан Фенол мегилбутиловый Пиридин Хлорбензол диэтиловый Сероводород диизопропиловый Спирты:

Дихлорэтан Широкая фракция легмегиловый Трихлорэтан ких углеводородов этиловый проивнный, амиловый проубны, изопропиловый Циклогексан 200 Класс 1 Класс 2 Класс 3 Класс 4 Сжиженный природный газ Кумол Печной газ Циклопропан Этиламин 14.

При оценке масштабов поражения волнами давления должно учитываться различие химических соединений по теплоте сгорания, используемой для расчета расчет значение удельной теплоты сгорания Будо =44 МДж/кг.

Для иных горючих веществ в расчетах используется удельное энерговыделение Еуд= ВЕудо.

Здесь – величины параметра В представлены в табл. П4.2.

Таблица П4.2 Классы горючих веществ в Классы горючих веществ Класе 1 Класе 3 Ацетилен 1,10 Гексан 100 Метилацстилен 1,05 Спирт метиловый 0,52 Винилацетилен 1,03 Спирт эгиловый 0,62 Окись этилена 0,62 Спирт пропиловый 0,69 Гидразин 0,44 Спирт изопропиловый 0,69 Изопропилнитрат 0,41 Спирт изобутиловый 0,79 0,30 Изооктан 100 Водород 2,73 Пиридин 0,77 Нитрометан 0,25 Циклопропан 1,00 Окись пропилена 0,70 Этиламия 0,80 Класс 2 Метилацетат 0,53 1,07 Метилбутилкетон 0,79 Диэтилэфир 0,77 Метилпропилкетон 0,76 Дивинилэфир 0,77 Метилэтилкетон 0,71 Окись пропилена 0,70 Этилформиат 0,46 Акролеин 0,62 Этилхлорид 0,43 Сероуглерод 0,32 Сжиженный природный газ ,00 Бутан 1,04 Печной газ 0,00 Бутилен 0,00 Генераторный газ 0,38 Бутадиен 0,00 Класс 4 1,3-Пентадисн 0,00 Мстан 1,14 ,0 Трихлорэтан 0,14 201 Классы горючих веществ в Классы горючих всществ Диметилэфир Метилхлорид 0,12 Диизопропиловый эфир 0,82 Бензол 8,88 ШФЛУ 1,00 Декан 00 Пропилен 1,04 Додскан 0,00 Пропан 1,05 Метилбензол 0,00 0,67 Метилмеркаптан 0,53 Класс 3 Окись углерода 0,23 Винилхлорид 0,42 Дихлорэтан 0,25 Сероводород 0,34 Дихлорбензол 0,42 Ацетон 0,65 Аммиак 0,42 Кумол 0,84 Дизтопливо 1,00 Метиламин 0,70 Керосин ,00 Циклогексан 0,00 Нафталин 0,91 Ацетальальдегид 0,56 Фенол 0,92 Октан 0,00 Хлорбеизол 0,52 Винилацстат 0,51 Беизин 1000 Этилбензол 0,900 Классификация окружающего пространства по степени загроможденности 15. сени и и ни реени ни ни ее денности окружающего пространства разделяются на четыре класса: класс – наличие длинных труб, полостей, каверн, заполненных горючей смесью, при сгорании которой возможно ожидать формирование турбулентных струй продуктов сгорания, имеющих размеры не менее трех размеров детонационной ячейки данной смеси.

Если размер детонационной ячейки для данной смеси нсизвестен, то минимальный характерный размер струй принимается равным 5 см 150 см для веществ класса 4; класс – сильно загроможденное пространство: наличие полузамкнутых объемов, высокая плотность размещения технологического оборудования, лес, оттия пот поетие кти класс – средне загроможденное пространство: отдельно стоящие технологические установки, резервуарный парк; класс IV – слабо загроможденное и свободное пространство, Классификация режимов сгорания облака дующим образом: лес;

202 класс 2–дефлаграция, скорость фронта пламени 300-500 м/с; фр и=кр М1%, (П4.37) где к – константа, равная 43;

М– масса горючего вещества, содержащегося в облаке, кг; и=kу-М% (П4.38) с т в облаке, кг.

17.

П4.3 в зависимости от класса горючего вещества и класса загроможденности окру жающего пространства.

Таблица П4.3 Класс горючего Класс загроможденности окружающего пространства вешества п п 1 2 3 2 1 2 4 3 2 3 4 5 3 5 9 При определении максимальной скорости фронта пламени для режимов сгони по соотношению (П4.37).

В том случае, если полученная величина больше мак симальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П4.37).

Расчет максимального избыточного давления 18.

Параметры воздушных воли давления (избыточное давление АР и импульс фазы сжатия г) в зависимости ограсстояния от центра облака рассчитываюг ся исходя из ожидаемого режима сгорания облака Класс 1 режима сгорания облака 19.

Рассчитывается соответствующее безразмерное расстояние по формуле R.=R/(Е/Р.) 3, (П4.39) где к– расстояние от центра облака, м;

Р– атмосферное давление, Па;

Е– эффективный энергозапас смеси, Дж.

Величины безразмерного давления Р.и импульс фазы сжатия / спределяюг=== 203 n(/) =–3,4217 —0,898-(п(R.)) – 0,0096 (п(R)) (П4.41) Формулы (П4.40), (П4.41) справедливы для значений к.

0,2.

В случае, если к.<0,2, то Р.=18, а в формулу (П4,41) вместо к. подставляется величина 2. – 0,14.

Размерные величины избызочного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам АР- Р.

Ро;

(П4.42) Г=1, Р ЕС» (П4.43) Классы 2-6 режима егорания облака 20.

Рассчитывается безразмерное расстояние к, от центра облака по формуле (П4.39).

Рассчитываются величины безразмерного давления Ра и импульса о фпа ст 4444 0,06 0,01 0,0025 =-(-0,4-) (П4.45) (П4,46) где о – степень расширения продуктов сгорания (для газопаровоздушных смесей допускается принимать равной 7, для пылевоздушных смесей 4); и– види мая скорость фронта пламени, м/с. гозапаса умножается на коэффициент (с – 1)/о.

Формулы (П4.44), (П4.45) справедливы для значений R. больших всличины Кы=0,34, в случае, если к,< Rр в формулы (П4,44), (П4,45) вместо к, подетавляется величина RкріРазмерныс вселичины избыточного давления и импульса фазы сжатия опредсляются по формулам (П4.42) (П4,43).

При этом в формулы (П4.42), (П4.43) вместо Р. и /, подставляются величины Ра и а.

V.

Параметры волны давления при взрыве резервуара и воздействии на него очага пожара 21.

Избыточное давление АР и импульс в волне давления, образующиеся при взрыве резервуара с перегретой ЛВЖ, ГЖ или сжиженным углеводородным газом (далее – СУГ) в очаге пожара, определяются по формулам (П4.47) 0,66 Г" =123-— 204 (П4.49) ва, рассчитываемая по формуле Ед=К-С, т-(Т-1). где к– доля энергии волны давления (допускастся принимать равной 0,5) Дж/(кг К); т– масса ЛВЖ, ГЖ или СУГ, содержащаяся в резервуаре, кг;

Т–температура жидкой фазы, К;

Т.– нормальная температура кипения, К.

При наличии в резервуаре предохранительного устройства (клапана или Т= А- g Ри –С,+273,15, (П4.51) где Р – давление срабатывания предохранительного устройства;

4, в, С– си вы аних и ни ни пературы (константы Антуана), определяемые по справочной литературе.

Единицы измерения Ра (кПа, мм рг. ст, атм) должны соответствовать используемым константам Антуана.

VI.

Интенсивность теплового излучения 22. лового излучения от пожара пролива на поверхность, огненного шара, а также ра Пожар пролива 23.

Интенсивность теплового излучения 4 (кВт/м²) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ или СУГ определяется по формуле (П4.52) где Е– среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м;

5– угловой коэффициент облученности; – козффициент пропускания атмосферы.

Значение Е принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по табл. П4.4.

При отсуствии данных для нефтепродуктов допускается принимать величину Е равной 40 кВт/м.

Таблица П4.4 Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость Топливо.

Е, кВт/м², при а, м 10 20 30 100 50 кг/(м с) Сжиженный природный газ (далее СПГ) 220 180 150 130 120 0,08 СУГ (пропан-бутан) 80 63 50 40 0,1 Бензин 60 47 35 28 25 0,00 Дизельное топливо 40 32 25 21 18 0,04 205 Примечание Для диаметров очага менее 10мии болсе50м следует при нимать Е, такой же, как и для очагов диаметром 10м и 50 м соответственно.

При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину Е (кВт/м²) определять по формуле:

9,32.

(П4.53) где - эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускастся всличину Е (кВт/м²) определять по формуле:

(П4.53.1) 1+4т а л т лота сгорания, кДж/кг; — длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается вели0,001-Нсг 1.+С-(7, -Т.) (П4.53.2) где – удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг:

С– удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг К);

Т.– темперагура кипения жидкости при атмосфер ном давлении, К, Т – температура окружающей среды, К. ний Еи т по компонентам, для которых величины Еи т максимальны.

Угловой коэффициент облученности F определяется по формуле (П4.54) где F., Fн– факторы облученности для вертикальной и горизонгальной площадок соответственно, которые определяются по формулам arctg (4+1) (5-1) 4-1 arctg (П4.54) 5+1 (4-) (S+1) (В–1/S) (8 +) (S=1) ув (8-1) (S+1) 4–/S) (4+1) (5-1) arctg (П4.55) -1 (4-1) (5+) +541 (П4.56) 2-5 1+S В — 2 8 (П4.57) 206 (П4.58) 2 Н (П4.59) м, – эффективный диаметр пролива, м;

Н– высота пламени, м.

Эффективный диаметр пролива (м) рассчитывается по формуле 4-F гдег- площадь пролива, м Высота пламени Н (м) определяется по формуле Н=42-d (П4.61) где т – удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м с): р. – плотность окружающего воздуха, кг/м;

8– ускорение свободного падения, 8= 9,81, м/с?.

Коэффициент пропускания атмосферы т для пожара пролива определяется по формуле т=ехрӀ-7-10*.(г–0,5-) (П4.62) При необходимости может быть учтено влияние ветра на форму пламени. кальной и горизонтальной площадок соответственно, для площадок, расположенных в 90 м секторе в направлении наклона пламени, определяются формулам:

E arctgD+b+1) –2 b (1+а sin0 А-В (П4.62.1) с050 Sind агс2 F.С sim 0 .

F sind с2 агс2 F-С =2 (b+1+a b sinо) (П4.62.2) +(6+1) А-8 2 1 (П4.62.3) 2N (П4.62.4) =+0+) -2-а6+) siад (П4.62.5) В=+6-) -2а0-) sinд) (П4.62.6) С= (1+6-1) сos 0), (П4.62.7) 207 (П4.62.8) b—a sind (П4.62.9) F= 16-1), (П4.62.10) та, м; - эффективный диаметр пролива, м; /–длина пламени, м; - угол отклонения пламени от вертикали под действием встра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отдок рассчитаются по формулам (П4.54)-(П4.59).

Длина пламени (м) определяется по формулам: при иг1 С= 55а (П4.62.11) при и-—/– по формуле П4.61, где и.

(П4.62.12) Рп ст о о о р дения (9,81 м/с²). по формуле:

1, при и. <1 C0s0 = и,0, при и.

г1 (П4.62.13) Огиенный шар 24.

Интенсивность теплового излучения д(кВт/м) для огненного шара опредееле ( п Величина Е опредслястся на основе имеющихся экспериментальных данных.

Допускается принимать Е, равной 450 кВт/м².

Значение F, определяется по формуле Н/D,+0,5 .

4 (1/D, +0,5) +0/D,) 15* (П4.63) где Н– высота центра огненного шара, м;

D эффективный диаметр огненнонепосредственно под центром огненного шара, м.

D, = 5,33 т ,327 (П4.64) гдет – масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.

Величину Н допускается принимать равной D,/2.

208 Время существования огненного шара 6 (с) определяется по формуле г,=0,92- т930 (П4.65) по формуле: г=ехрӀ-7,0-10=4 (,2+ Н2 -Dg/2)( VП.

Определение радиуса воздействия в случае пожара-вспышки 25.

В случае образования паровоздушной смеси в незагроможденном техноточником (например, искрой) сгорание этой смеси происходит, как правило, с немалы и могут не приниматься во внимание при оценке поражающего воздействия.

В с а а та р т а тически совпадает с максимальным размером облака продуктов сгорания (г. е. поражаются в основном объекты, попадающие в это облако).

Радиус воздействия вспышке К определяется формулой Кр =1,2:

Кикр (П4.67) где Кнкпв – горизонтальный размер взрывоопасной зоны, определяемый по п. 10 настоящего приложения.

УП.

Испарение жидкости и СУГ из пролива 26.

Интенсивность испарения и (кг/(м с)) для ненагретых жидкостей определяется по формуле W=10" т=/М-Р (П4.68) е ии или и При проливе жидкости вне помещения допускается принимать=1;М– молярная масса жидкости, кг/кмоль;

Р. – давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, кПа.

Таблица П4.5 Скорость воздушного потока, Значение коэффициента м/с в вре (с гв 15 20 30 35 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,1 3,0 2,6 2,4 1,8 1,6 0,2 4,6 3,8 3,5 2.4 2,3 0,5 6,6 5,7 5,4 3,6 3,2 1,0 10,0 8,7 7,7 5,6 4,6 209 Давление насыщенных паров при расчетной темперагуре может быть определено по формуле:

Р=10С,) (П4.68.1) где 1.В С–константи уравнения Антуана;

1 расчетная темперагура, С.

В приложении 1 к настоящему Пособию приведены константы уравнения 27.

При выбросе СУГ из оборудования, в котором жидкость находится под давлением, часть продукта за счет внутренней энергии мгновенно испаряется, об 8=1— ехр С, (т.-Т.) (П4,69) где С- удельная теплоемкость СУГ.

Дж/кг К):

Т. - температура окружающего воздуха, К;

Т –температура кипения СУГ при атмосферном давлении, К; к удельная теплота парообразования СУГ, Дж/кг.

Принимается, что при б2 0,35 вся масса жидкости, находящаяся в оборудосо и т одо (к-)0,5 08.02.1) (П4.70) Дж/(кг К); р– плотность материала, кг/м, Т– начальная температура материала, К –текушее время с момента начала испарения, с (не менее 10 с): – коэффицинад поверхностью испарения, м/с: – характерный диаметр пролива, м; у, – кине матическая вязкость воздуха при То, м²/с.

IХ.

Размеры факела при струйном горении СУГи СПГ возникает опасность образования диффузионных факелов.

Длина факела L (м) при струйном горении определяется по формуле р=К.С4, (П4.71) где С – расход продукта, кг/с;

К– эмпирический коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным 12,5, при истечении паровой фазы СУГ или СПГ равным 13,5, при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ равным 15.

Длина факсла при струйном истечении горючих жидкостей определяется дальностью (высотой) струи жидкости.

210 Ширина факела D (м) при струйном горении определяется по формуле Dр= 0,15 Lг.

(П4.72) струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ и СПГ принимаются следующие допущения: - зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами, т. е область наиболее опасного теплового воздействия, интенсивность которого может быть принята 100 кВт/м, определяется размерами факела; радиусом, равным длине факела; - воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящес к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30 м сскторе, ограниченном радиусом, равным ; -за пределами указанного сектора на расстояниях от до 1,51 тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м; формулам (П4.52) (П4,59), (П4,62), принимая Н равным Lғ, равным Dг, а Епо принимать равной 20О кВт/м²; - при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание - область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении давления допускастся не учитывать.

211 Х.

Пожар в котоловане При разрыве подземного газопровода может реализоваться горение относительно низкоскоростного вертикального или наклонного шлейфа («колонны») газа, образовавшегося в результате смешения двух струй газа, истекающих из концов разорвавшегося трубопровода в едином грунтовом котловане (как правило, в с ст сх с гво пламени / , м) определяются путем 100 =0,230 1,02/D" (П.4.73) D00=0,520 (П.4.74) =.

(П.4.75) где О. – общее тепловыделение пожара, кВт;

О — низшая теплота сгорания метана, кДж/кг;

G – суммарный массовый расход газа при его аварийном истесе и р ни ни – и данный промежуток времени А, кг/с.

Угловой коэффициснт облученности для данного вида горения рассчитывается по формулам:

(П.4.76) где Fи.

Ен - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной плоаето оот оет, к сото (4+)-(5-) Vs+1 1(4-) (5+) (П.4.77) 1.

(B=1/S) (B+)-(S-) (А-/S) (4+) (S-1) arcig .

(П.4.78) Vв -1 1(8-)-(S +)) = 1+8 +1 2-8 (П.4.79) (П.4.80) 2 8 2:г (П.4.81) 2.Н (П.4.82) где г - расстояние от геометрического центра пожара в котловане до облучаемого объекта, м; = м;

212 ХI.

Горение двух струй газа кела к горизонту не более 8 -10, или наклоиных, т.е с углом наклона к горизонту болесе 8 - 10), истекающих из двух концов (плетей) разрушенного трубопровода. вырванных их грунта (как правило, из «слабонесущего» грунта с низкой вязкостью) на поверхность земли.

В данном случае пламя пожара моделируется в виде усеченного конуса, наклонного или горизонтального Для критических условий (М =1– число Маха) аварийного истечения газа из одного из концов разрушенного участка газопровода ление):

2к 172 == К-Т (П.4.83) 7+1 Рг=Р,()= (П.4.84) 3г.3 Р=Р()=2 К+1 Р,0 R-Т» (П.4.85) где иЕ – скорость газа в аварийном сечении трубопровода, м/с;

Р.– давление ного ссчения трубы, м;

С–массовый расход газа для соответствующей струи (= 1– первая, і=2– вторая), кг/с Для правомерности использования формул (П.4.83) – (П.4,85) необходимо проверить выполнения условия РЕР., где Р.– атмосфернос давленис, Па.

Если оно н он и ы они После выходного сечения на определенном участке (в пределах нескольких сферного давления происходит изоэнтропическое расширение газа с разгоном потока до сверхзвуковых скоростей (М 1) и формированием системы скачков потока.

При этом за счет действия скачков уплотнения происходит потеря полного плоскость».

В ударной плоскости (индекс «»») значение газодинамического параметра скорости — числа . определяется как:

1=1+ Р–Р (П.4.86) Ри Значения температуры, числа Маха, плотности и диамегра эквивалентного ср ни е пени в ени ни 213 (П.4.87) М (П.4.88) (П.4.89) R-Т.

Р (П.4.90) Р, М, о ее н тенсивности истечения С.

Отрыв факела пламени от среза разорванной трубы (отверстия) і, м, определяется по формуле: =0,2-сю) (П.4.91) Длина видимой части пламени (высота усеченного конуса) к, м, определястся по формуле: к.=-1.

(П.4.92) Ширина малого основания усеченного конуса и, м, определяется по форму ч. .=15а (П.4.93) где р–плотность воздуха при Р.и 293 К, кг/м; р.-плотность газа в стандартных условиях, кг/м.

Ширина большого основания усеченного конуса Wз, м, определяется по формуле: =0,26.1о (П.4.94) броса на уровне земли) рассчитывается по формуле:

Доо) =1,2-ор (П.4.95) Угловой коэффициент облученности для данного вида горения рассчитыва214 ПРИЛОЖЕНИЕ 3 оранх ан ни н в н н опасных факторов пожара полученных в результате расчетов значений критической продолжительности по3т.п.8102 7.г.

(П5.1) тях эвакуации на высоте 1,7 м от пола.

Критические значения по каждому из опасных факторов составляют: по повышенной температуре - + 70°С, по тепловому потоку - 1400 Вт/м по потере видимости - 20 м;

(СО,-0,11 кг м, СО-1,16-10 кг м", НСL-23-10* кг м²). ся три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые. интегральный метод: для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

(линейные размеры помешения отличаются не более чем в 5 раз); для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара; зонный (зональный) метод: сееи еени ний еи но и и ени ции, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры поменьше размеров помещения; для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д); полевой метод: для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений си кко и г с око 215 (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.); для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных модслей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распростране ние пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарВ настоящес время для проведения расчетов распространсния опасных факэвакуации.

К наиболес широко использусмым программным продуктам, реализующим указанные выше модели, следует отиести FDS 6 (Firе Dупатіс Simlator – Программа для моделирования динамики развития пожара), моделирующий поле вую модель, и CFAST 6 (Consolidated Model of Fire and Smoke Transpоnt - ОбобНеобходимо отметить, чго данные программные продукты имеют открытый ис ходный код и распространяются бесплатно.

Перечень необходимых исходных данных для задания свойств очага пожара, выделения дыма и токсичных газообразных в р о о к в ментов [10, 19-211 представлен в прил.

1 к настоящему Пособию.

Необходимо огметить, что при использовании полевой модели определение критической продолжительности пожара по условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) имеет существенные особенности, связанные с тем, что критическое значение в различных точках помешения достигается не одновременно.

Для поме ационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара допустимо определять как максимальное из соответствующих времен для эвакуа ционных выходов из данного помещения (время блокирования последнего выхода) При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо, паро- или пыжения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 зрини еия зеие звани При наличии в помещении очага пожара установки автоматического водяноментов по пожарной безопасности, при проведении расчетов значение скорости При проведении расчегов распространения опасных факторов пожара линейную скорость распространения пламени в первые 10 мин от начала возникновения пожара допускастся принимать равной 50% от сс максимального значения.

Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара (с) по условию в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам: по повышенной температуре:

70–1 n 1+ 273+г.) Z (П5.2) по потере видимости:

216 (П5.3) коононо кони соо но 0,044 П (П5.4) + 0,27 (П5.5) 353 С (П5.6) где о - начальная температура воздуха в помещении, С;

В - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг:я - показатель степени, учитывающий изменение массы выгораюшего материас и е ни е по высоте помещения;

О - низшая теплота егорания материала, МДж/кг;

С удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг; о- коэффициент теплопотерь;

1- коэффициент полноты горения;

К- свободный объем помещения, м, а- коэф фициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е - начальное освещение, лк; пр - предельная дальность видимости в дыму, м;

D.- дымообразующая способ. пость горящего материала, Нп м /кг; - удельный выход токсичных газов при егорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;

Х - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м; , - удельный расход кислорода, кг/кг.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометриче ским объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри.

При рического объема помещения.

Если под знаком логарифма получастся отрицательное число, то данный Параметр Z определяется по формуле:

2— схр 1,4 Н Н , при Н56 м, (П5.7) где і - высота рабочей зоны, м;

Н- высота помещения, м Высота рабочей зоны определяется по формуле: =пт +17-0,5-б (П5.8) где ллл - высога плошадки, на которой находятся люди, над полом помещення, м; - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположе 217 нии, м. люди, находящисся на болес высокой отмсткс.

Поэтому при опредслении нсобхо оони о пени вони ени в ни Парамстры и и опредсляются следующим образом: втия соки с тия ия гооия ти А=ФГ, при п=1;

(П5.9) стия о с тия я гоия ти 0,67-Ч. -Г , при п— 1,5;

(П5.10) вещества или материала:

4=1,05 Рру, при п=3;

(П5.11) ород ати в ра лаа р распространения пламени:

4=ч,-у-b, при =2, (П5.12) где У- удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м с):

F– площадь пролива жидкости, ст – время установления стационарного режима горения для жидкостей стемпературой кипения до 100 С-180 с; для жидкостей стемпературой кипения от 101 до 150 С-240 с; для жидкостей с температурой кипения более 150С 360 с. и равным 1. ными 0,3 и 50 лк соответственно, а пР равным 20 м.

При расположении людей на различных по высоте плошадках критическую Н.

Метод определения Расчетное время эвакуации людей ь из помещений и зданий устанавливают куационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей непосредРасчетное время эвакуации определяется только для эвакуационных путей и 218 При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.

При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки б.

Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п.

При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в с ну т ну ууу д движения людского потока по отдельным участкам пути по формуле (П5.13) од о и и 6. в – время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин. Время движения людского потока по первому участку пуги , мин, опреде лястся по формуле (П5.14) 1р где /– длина первого участка пути, м; – скорость движения людского поП5.1 в зависимости от плотности D).

Плотность однородного людского потока на первом участке пути D, определяется по формуле D= (П5.15) тальной проскции человека, м, принимаемая равной 0,125; бг – ширина первого участка пути, м. первого, принимают по табл. П5.1в зависимости от интенсивности движения люд с к да се ри е д 91 61 (П5.16) о, пути, м;

4, Фы– интенсивности движения людского потока по рассматривасмому /определяют по табл. П5.1 по значению . установленному по формуле (П5.15).

219 Таблица П5.1 Интенсивность и скорость движения людского потока от плотности потока Горизонтальный Дверной Лестница вииз Лестница вверх Плотность путь проем, инпотока D, Скорость ИнтенсивтенсивСкорость ИнтенСкорость Интенм /м ность 4. ность д. сивность ү, м/мия т, м/мии. сивность м/мии м/мия д. м/мии а, м/мии 0,01 100 1,0 1,0 10 90 0,6 0,05 100 5,0 5,0 00 5,0 60 3,0 0,10 8,0 8,7 95 9,5 53 5,3 0,20 0 12,0 13,4 13,6 40 8,0 0,30 47 14,1 16,5 52 15,6 32 9,6 0,40 40 16,0 18,4 40 16,0 26 10,4 0,50 33 16,5 19,6 31 15,6 22 11,0 0,60 28 16,3 19,05 24,5 14,1 18,5 10,75 0,70 23 16,1 18,5 18 12,6 15 10,5 0,80 19 15,2 17,3 13 10,4 13 10,4 0,90 и более 15 13,5 8,5 7,2 9,9 Примечание.

Интенсивность движения в дверном проеме при ялотности потока 0,9 и более равная 8,5 м/мин, установлена для дверного проема шириной 1,6м и более, а при дверном прогме меньшей ширины интенсивность движения Если значение дь определяемое по формуле (П5.16), меныше или равно ҫнх, 7=.

1 (П5.17) при этом значения фам, м/мин, следует принимать равными:

16,5 – для горизонтальных путей; п д едедн 16,0 – для лестницы вниз;

11,0– для лестницы вверх.

Если значение д, определенное по формуле (П5.16), больше дн, то ширину блюдается условие (П5.18) D=0,9 и болес.

При этом следуст учитывать время задержки движения людей из за образовавшегося скопления.

Время задержки наа движения на участке из-за образовавшегося скопления людей на границе с последующим участком (Н1) определяется по формуле (П5.19) 220 где N– количество людей, чел.:

Г– площадь горизонтальной проекции, м:

(» интенсивность движения через участок (+1) при плотности 0,9 и более, м/мин; бн– ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скопление людей; д– интенсивность движения на участке і, м/мин; б.– ширина предшествующего участка і, м.

Время существования скопления с на участке і определяется по формуле N-1 (П5.20) ления Расчетное время эвакуации по участку (допускается определять по фор муле (П5.21) — начало участка і Рис. П5.1.

Слияние людских потоков Пл — (П5.22) 6 где ы – интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале емого участка пути, м.

Если значение д, определенное по формуле (П5.22), больше ҫвах то ширину б данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чпобы соблюдалось условие (П5.18).

221 ПРИЛОЖЕНИЕ 6 сри ние ни и ени поражающего действия волны давления сних них ои и и и и и рания газо-, паро- или пылевоздушного облака, а также тепловое излучение пожа ров.

Детерминированные критерии показывают значения парамстров опасного с и ри о и р о дей.

В случае использования детерминированных критериев условная вероятВероятностные критерии показывают, какова условная вероятность поражеиия людей при заданном значении опасного фактора пожара.

Ниже приведены некоторые критерии поражения людей перечисленными выI.

Критерии поражения волной давления Детерминированные критерии поражения людей, в том числе находящихся в здании, избыточным давлением при егорании газо-, паро- или пылевоздушных смессй в помещениях или на открытом пространстве приведены в табл. П6.1.

Таблица П6.1 Степень поражения Избыточное давление, кПа Поне зление рен 100 50%-нос разрушенис зданий 53 Средние повреждения зданий 28 Умеренные повреждення зданий (повреждение внутренних перегородок, рам, дверей и т. п.) 12 Нижний порог повреждения человека волной давления 5 Малые повреждения (разбита часть остекления) 3 В качестве вероятностного критерия поражения используется понятие пробит Рг=а+b-h5, (П6.1) где а, ь– константы, зависящие от степени поражения и вида объекта;

S– интенСоотношения между величиной Рги условной вероятностью поражения человека приведены в табл. П6.2.

222 Птала Условная Величина пробит-функции Р вероятность поражения, % 1 2 3 4 5 6 7 2,67 2,95 3,12 3,25 3,36 3,45 3,52 3,59 3,66 10 3,72 3,77 3,82 3,87 3,92 3,96 4,01 4,05 4,08 4,12 20 4,16 4,19 4,23 4,26 4,29 4,33 4,36 4,39 4,42 4,45 30 4,48 4,50 4,53 4,56 4,59 4,61 4,64 4,67 4,69 4,72 40 4,75 4,77 4,80 4,82 4,85 4,87 4,90 4,92 4,95 4,97 50 5,00 5,03 5,05 5,08 5,10 5,13 5,15 5,18 5,20 5,23 60 5,25 5,28 5,31 5,33 5,36 5,39 5,41 5,44 5,47 5,50 70 5,52 5,55 5,58 5,61 5,64 5,67 5,71 5,74 5,77 5,81 5,84 5,88 5,92 5,95 5,99 6,04 6,08 6,13 6,18 6,23 10 6,28 6,34 6,41 6,48 6,55 6,64 6,75 6,88 7,05 7,33 7,33 7,37 7,41 7,46 7,51 7,58 7,65 7,75 7,88 8,09 При отсутствии в табл. П6.2 необходимых данных значения условной вероятности поражения человека Ода) в зависимости от значения пробит-функции Р определяются по формуле Р5 О(а) 2 п схр (П6.2) 2 При воздействии волны давления на человека, находящегося вне здания, формулы для пробит-функции имеют вид Рг=5,0=5,74-n5;

(П6.3) 4,2 1,3 (П6.4) Р. р ДP Р.

(П6.6) гдет – масса тела человека (допускастся принимать равной 70 кг), кг;

АР-избыточное давление волны давления, Па;

Г– импульс волны давления, Па с;

Ро–агмосферное давление, Па.

Пробит-функции для разрушения зданий имеют вид: - для тяжелых разрушений Рг=5,0-0,26-h;

(П6.7) 17500 290 (П6.8) о раи поронния Рг=5,0-0,22-h; ) 40000 460 ДР 223 объскта, на которых отсутствуют какис-либо здания и сооружения.

Для оценки условной вероятности поражения людей, находящихся в жилой зоне, общественноделовой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, а также на зданий и сооружений, должны применяться формулы (П6,7), (П6.8) При оценке условной вероятности поражения человека, находящегося в зда(П6.7), (П6.8).

I.

Критерии поражения тепловым излучением При анализе воздействия теплового излучения следует различать случаи им пульсного и длительного воздействия.

В первом случае критерием поражения явтическая интенсивность теплового излучения чся (например, воздействие пожара пролива).

Всличины 9се для воспламенения нскоторых горючих материалов приведены в табл. П6.3, для различных степеней поражения человека –в табл. П6.4.

Птаа П Материалы 4ся, кВт/м² Древесина (сосна влажностью 12% 13,9 Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг/м²) 8,3 Торф брикстный 13,2 Торф кусковой 9,8 Хлопок-волокно 7,5 Слоистый пластик 15,4 Стеклопластик 15,3 Пергамин 17,4 Резина 14,8 Уголь 35,0 Рулонная кровля 17,4 Картон серый 10,8 Декоративный бумажно-слоистый пластик 140,4,0 Металлопласт 24,0-27,0 Плита древесно-волокнистая 13,0 Плита древесно-стружечная 12,0 Плита древесно-стружечная с отделкой «Полиплен» 12,0 Плита древесно-волокииетая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева 12,0-16,0 Кожа искусственная 17,9-20,0 Стеклопластик на полиэфирной основе 14,0 Лакокрасочные покрытия 25,0 Обои моющисся ПВХ на бумажной основе 12,0 Линолеум ПВХ 10,0-12,0 Линолсум алкидный 0,0 224 Материалы ҫсь, кВт/м² Линолеум ПВХ на тканевой основе 6,0-12,0 Покрытие ковровос 4,0-6,0 Сено, солома (при минимальной влажности до 8%) 7,0 Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, "С:

300 12,1 350 15,5 000 19,9 500 и выше 28,0 и выше Таблица П6.4 Степень поражения Интенсивность излучения, кВт/м² Без негативных последствий в течение длительного времени 1,4 Безопасно для человека в брезентовой одежде 4,2 Непереносимая боль через 20-30 с Ожог 1 степени через 15-20 с 7,0 Ожог 2 степени через 30=40 с Непереносимая боль через 3-5 с Ожог 1 степени через 6-8 с 10,5 Ожог 2 степени через 12=16 с Для поражения человека тепловым излучением величина пробит-функции описывастся формулой Рг=12,8 +2,56 п(г-д*3).

(П6.11) где эффективное время экспозиции, с; я– интенсивность теплового излучения, кВт/м. - для огненного шара =0,92-т 6008 - для пожара пролива (П6.13) и с ои а в н о ти о характерное время, за которое человек обнаруживает пожар и принимает решение о своих дальнейших действиях, с (может быть принято равным 5); х – расстояние от места расположения человека до безопасной зоны (зона, где интенсивность теплового излучения меныше 4 кВт/м); и – средняя скорость движения человека к безопасной зоне, м/с (принимается равной 5 м/с), Для наружных установок, включающих в свой состав этажерки, открытые галерси, эстакады с проходами и площадками обслуживания оборудования, длина 225 защищенной огнезащитными экранами) или зоны на установке или вне ее преде лов, где интенсивность теплового излучения меныше 4 кВт/м.

Длина наклонных менее 1:8, допускается относить к горизонтальным путям. ного воздействия пламени пожара пролива или факела, принимастся равной 1.

Для пожара-вспышки следует принимать, чго условная вероятность поражения человека, попавшего в зону воздействия высокотемпературными продуктами ореия рои прия еи пни 226 ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Метод определения вероятностей стих си тки сеттии противопожариой защиты при определении потенциального риска в зданиях объекта боты технических средств по обеспечению пожарной безопасности і-го помещения при реализации /-го сценария пожара в соответствии с п. 2.6.13 настоящего Пособия, допускается определять в соответствии с методом, изложенным ниже. вок пожаротушения допускается принимать равным D. = 0,9, если выполняется хотя бы одно из следующих условий: - здание оборудовано системой автоматической установкой пожаротушения, сти; - оборудование здания системой автоматического пожаротушения не требу с ви оветих ови с и в рони оиких укия ни синий аикие ени няется хотя бы одно из следующих условий: - здание оборудовано системой пожарной сигнализации, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности; - оборудование здания системой пожарной сигнализации не требуется в сопо здание оборудовано указанной системой и эта система отвечает требованиям нормативных документов по пожарной безопасности.

В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания авЗначение вероятности эффективного срабатывания системы оповещения лю0,8, если выполнястся хотя бы одно из следующих условий: они и оени и оени ни ение ени эвакуацией людей, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности; они и олени оени ни ни ние ени ментов по пожарной безопасности, но здание оборудовано указанной системой и ности.

227 В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания сисрени прни ения ни и лиени рани ни ни равным нулю.

Значение вероятности эффективного срабатывания системы противодымной защиты допускается принимать равным D, = 0,8, если выполняется хотя бы одно из следующих условий: - здание оборудовано системой противодымной защиты, соответствующей - оборудование здания системой противодымной защиты не требустся в сости пра ры пы зы паны Также для определения вероятности D эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности і-го помешения при реализации ные в табл. П7.1.

Таблица П7.1 т и Вероятность эффективного срабатывания Технические средства противопожарной защи- автоматические установки пожарной сигна0,6 лизации; с пие кние ки 0,8 - иные автоматические установки пожароту0,9 шения; - системы противодымной защиты 0,9 Технические средства противопожарной защи0 при проектировании, монтаже и экеплуатации, а с т дт в т ставщика 228 ЛИТЕРАТУРА 1.

Мстодика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах (утверждена приказом МЧС от 10.07.2009 г № 404, изменесо 2.

Федеральный закон от 22 июля 2008 года № 123-ФЗ «Технический ре 4.

СП 12.13130.2009* Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности.

5.Федеральный закон от 21 июля 1997 г. №116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов» О.

Постановление Правительства РФ № 87 от 16 февраля 2008 г. «О со7.

Пожароврывоопасность веществ и материалов и средства их тушения Справ.

Изд.: в 2 книгах /А.Н.

Баратов, А.Я.

Корольченко, Г.Н.

Кравчук и др. –М.

Химия, 1990.

8.

Монахов В.Т.

Показатели пожарной опасности всществ и материалов.

Анализ и предсказание.

Газы и жидкости. – М.:

ФГУ ВНиИПО МЧС России, 2007 -248 с.

9.

Пособие по применению СП 12.13130.2009 «Определение категорий ности» /И.М.

Смолин и др.1 М.:

ВНИИПО, 2014.

147 с.

10.

Кошмаров Ю.А.

Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении.

Учебное пособие. –М:

Академия ГПС МВД России, 2000 –118 с.

11. они еи е ни ееи и ки ини пожаре.

Рекомендации: – М.:

ВНИИПО МВД СССР, 1989. –22 с.

I2.

Fallure Rate and Event Data for use wihin Land Use Planning Risk Assessment.

Health and Safety Executive, UK.

13.

PD 7974-7.2003.

Application offire safety engineering principles to he design ofbuildings.

Part 7;

Probabilistic fire risk assessment, Briish Standards Institution (BSI), London, UK, 2003 (перевод ООО «СИтИС», 2010 г.) 14.

IEС 61025:1990.

Faul Ттее Аnalysis (гармонизированный национальный стандарт РФ ГОСТ Р 51901.13-2005 «Менеджмент риска.

Анализ дерева ненс правностей»).

15.

Методика определения расчегных величин пожариого риска в здани ях, сооружениях и пожарных отсеках различных классов функциональной пожар ной опасности (утверждена приказом МЧС от 30.06.2009 г № 382, изменения утверждены приказом МЧС России от 12 декабря 2011 г № 749 и приказом МЧС России от 2.12.2015 г № 632).

16.

СП 131.13330.2012 Строительная климатология.

17.

СНиП 2.01.01-82.

Строительная климатология и геофизика.

18.

Средства пожарной автоматики.

Область применения.

Выбор типа Рскомендации. – М.:

ВНИИПО.

2004. – 96 с.

229 19.

Пособие по применению «Методики определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функци ональной пожарной опасности».

2-ос изд., испр. и доп./А.А.

Абашкин и др..

М.:

ВНИИПО, 2014. – 226 с.

20.

Карькин И.Н.

Работа в программном комплексе ҒіеСаt.

Библиотска реакций и поверхностей горения в РугoSiт.

Редакция 3, 2014, –27 с.

21.

СИТИС 2-09 (Редакция 5).

Методические рекомендации по использованию программы СFAST, 2009. – 64 с.

230