Пособие по расчёту риска № 404 (2023). Под редакцией Ю. Ю. Журавлёва

Методика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах

I. Общие положения

Настоящая методика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах (далее - Методика) устанавливает порядок расчета величин пожарного риска на производственных объектах, в том числе в отсеках автосалонов с организацией технического обслуживания и ремонта автомобилей (далее - объект).

Положения настоящей Методики не распространяются на определение расчетных величин пожарного риска для производственных объектов специального назначения, в том числе объектов военного назначения, объектов производства, переработки, хранения взрывчатых веществ и материалов, объектов уничтожения и хранения химического оружия и средств взрывания, наземных космических объектов и стартовых комплексов, горных выработок, объектов, расположенных в лесах.

Оценка обеспечения пожарной безопасности объекта проводится путем сопоставления расчетных величин пожарного риска с соответствующими нормативными значениями пожарных рисков, установленными Федеральным законом от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» (далее - Технический регламент).

3. Определение расчетных величин пожарного риска на производственном объекте производится на основании:

а) анализа пожарной опасности объекта;

б) определения частоты реализации пожароопасных ситуаций;

в) построения полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития;

г) оценки последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития.

4. Расчетные величины пожарного риска являются количественной мерой возможности реализации пожарной опасности объекта и ее последствий для людей.

Количественной мерой возможности реализации пожарной опасности объекта является риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов пожара, в том числе:

риск гибели работника объекта;

риск гибели посетителей объекта;

риск гибели людей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта.

Риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов пожара на объекте характеризуется числовыми значениями индивидуального и социального пожарных рисков.

Определение расчетных величин пожарного риска может проводиться с целью подтверждения условия соответствия объекта требованиям пожарной безопасности при отступлении от требований нормативных документов по пожарной безопасности, учитываемых Методикой, а также с целью подтверждения эффективности мероприятий, разработанных (разрабатываемых) в рамках специальных технических условий по обеспечению пожарной безопасности.

При определении расчетных величин пожарного риска допускается учитывать результаты исследований и (или) испытаний, выполненные по сертифицированным или апробированным иным способом методикам.

Для целей настоящей Методики используются основные понятия, установленные статьей 2 Технического регламента.

II. Общие требования к определению расчетных величин пожарного риска

Анализ пожарной опасности объекта

Анализ пожарной опасности объекта предусматривает:

а) анализ пожарной опасности технологической среды и параметров технологических процессов на объекте;

б) определение перечня пожароопасных аварийных ситуаций и параметров для каждого технологического процесса;

в) определение для каждого технологического процесса перечня причин, возникновение которых позволяет характеризовать ситуацию как пожароопасную;

г) построение сценариев возникновения и развития пожаров, влекущих за собой гибель людей

При проведении анализа учитывается место расположения объекта защиты, график работы объекта, данные о режиме рабочего времени персонала объекта, а также иные сведения, используемые при проведении расчета.

Анализ пожарной опасности технологической среды и параметров технологических процессов предусматривает сопоставление показателей пожарной опасности веществ и материалов, обращающихся в технологическом процессе, с параметрами технологического процесса.

Перечень потенциальных источников зажигания пожароопасной технологической среды определяется посредством сопоставления параметров технологического процесса и иных источников зажигания с показателями пожарной опасности веществ и материалов.

В случае отсутствия исходных данных по свойствам горючих веществ и материалов, необходимых для расчета динамики развития пожара, необходимо получить вышеуказанные данные из анализа литературных источников или из экспериментальных исследований.

Определение перечня пожароопасных аварийных ситуаций и параметров для каждого технологического процесса осуществляется на основе анализа пожарной опасности каждого из технологических процессов, предусматривающего выбор ситуаций, при реализации которых возникает опасность для людей, находящихся в зоне поражения опасными факторами пожара, взрыва и сопутствующими проявлениями опасных факторов пожара.

Не подлежат рассмотрению ситуации, в результате которых не возникает опасность для жизни и здоровья людей. Эти ситуации не учитываются при расчете пожарного риска.

Для каждой пожароопасной ситуации на объекте приводится описание причин возникновения и развития пожароопасных ситуаций, мест их возникновения и факторов пожара, представляющих опасность для жизни и здоровья людей в местах их пребывания, с учетом места расположения объекта защиты.

Для определения причин возникновения пожароопасных ситуаций рассматриваются события, реализация которых может привести к образованию горючей среды и появлению источника зажигания.

Наиболее вероятными событиями, которые могут являться причинами пожароопасных ситуаций на объектах, считаются следующие события:

выход параметров технологических процессов за критические значения, который вызван нарушением технологического регламента (например, перелив жидкости при сливо-наливных операциях, разрушение оборудования вследствие превышения давления по технологическим причинам, появление источников зажигания в местах образования горючих газопаровоздушных смесей);

разгерметизация технологического оборудования, вызванная механическим (влияние повышенного или пониженного давления, динамических нагрузок и т.п.), температурным (влияние повышенных или пониженных температур) и агрессивным химическим (влияние кислородной, сероводородной, электрохимической и биохимической коррозии) воздействиями;

механическое повреждение оборудования в результате ошибок работника, падения предметов, некачественного проведения ремонтных и регламентных работ и т. п. (например, разгерметизация оборудовании или выход из строя элементов его защиты в результате повреждения при ремонте или столкновения с железнодорожным или автомобильным транспортом).

На основе анализа пожарной опасности объекта, при необходимости, проводится определение комплекса дополнительных мероприятий, изменяющих параметры технологического процесса до уровня, обеспечивающего допустимый пожарный риск.

Для выявления пожароопасных ситуаций осуществляется деление технологического оборудования (технологических систем), при их наличии на объекте, на участки. Указанное деление выполняется, исходя из возможности раздельной герметизации этих участков при возникновении аварии. Рассматриваются пожароопасные ситуации как на основном, так и вспомогательном технологическом оборудовании. Кроме этого, учитывается также возможность возникновения пожара в зданиях и сооружениях (далее - зданиях) различного назначении, расположенных на территории объекта.

В перечне пожароопасных ситуаций применительно к каждому участку, технологической установке, зданию объекта выделяются группы пожароопасных ситуации, которым соответствуют одинаковые модели процессов возникновения и развития.

При анализе пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией технологического оборудования, рассматриваются утечки при различных диаметрах истечения (в том числе максимальные - при полном разрушении оборудования или подводящих/отводящих трубопроводов).

Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций

Для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций на объекте используется информация:

а) об отказах оборудования, используемого на объекте;

6) о параметрах надежности используемого на объекте оборудования;

в) об ошибочных действиях работника объекта;

г) о гидрометеорологической обстановке в районе размещения объекта;

д) о географических особенностях местности в районе размещения объекта.

Для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций могут использоваться статистические данные по аварийности или расчетные данные по надежности технологического оборудования, соответствующие специфике рассматриваемого объекта.

Информация о частотах реализации пожароопасных ситуаций (в том числе возникших в результате ошибок работника), необходимая для оценки риска, может быть получена непосредственно из данных о функционировании исследуемого объекта или из данных о функционировании других подобных объектов.

Для определения возможных сценариев возникновения и развития пожаров следует использовать метод логических деревьев событий (далее - логическое дерево).

Сценарий возникновения и развития пожароопасной ситуации (пожара) на логическом дереве отражается в виде последовательности событий от исходного до конечного события (далее - ветвь дерева событий).

Процедура построения логического дерева событий приведена в приложении № 1 к настоящей Методике.

При построении логического дерева событий используются:

условная вероятность реализации различных ветвей логического дерева событий и перехода пожароопасной ситуации или пожара на ту или иную стадию развития;

вероятность эффективного срабатывания соответствующих средств предотвращения или локализации пожароопасной ситуации или пожара (принимается исходя из статистических данных, публикуемых в научно-техническом журнале «Пожарная безопасность» или иных источниках информации, публикуемых пожарно-техническими научно-исследовательскими, экспертными учреждениями, а также пожарно-техническими образовательными организациями а также может быть обоснована в соответствии с методами, предусмотренными Техническим регламентом;

вероятность поражения расположенного в зоне пожара технологического оборудования и зданий объекта в результате воздействия на них опасных факторов пожара, взрыва.

При построении логических деревьев событий для различных начальных событий и определении расчетных сценариев пожара должно учитываться следующее:

возможность возникновения пожароопасной ситуации или пожара на любом участке производственного объекта, характеризующимся обращением горючих веществ и материалов, в любом из помещений здания;

возможность возникновения пожароопасной ситуации или пожара на любом из пожароопасных участков каждого помещения в здании;

возможность возникновения и развития пожароопасных ситуаций и/или пожаров при различных сочетаниях успешного и не успешного выполнения задачи различными элементами системы обеспечения пожарной безопасности.

Выбранные для расчетов типовые начальные события должны отражать специфику пожарной опасности всех участков объекта. Не допускается исключать из рассмотрения начальные события и сценарии пожара только на основании того, что такие события и сценарии не имели место на практике при эксплуатации схожих производственных объектов.

При построении логических деревьев событий следует учитывать реализацию различных ключевых событий, к которым могут относиться:

изменение режима ведения технологических процессов и эксплуатации здания;

влияние на развитие пожароопасных ситуации и пожаров технические средства и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности.

Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития

При построении полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития учитываются:

тепловое излучение при факельном горении, пожарах проливов горючих веществ на поверхность и огненных шарах;

избыточное давление и импульс волны давления при сгорании газопаровоздушной смеси;

избыточное давление и импульс волны давления при разрыве сосуда (резервуара) в результате воздействия на него очага пожара;

задымление атмосферы помещения;

концентрация кислорода, токсичных продуктов горения и термического разложения в помещении;

температура в помещении;

расширяющиеся продукты сгорания при реализации пожара-вспышки.

Оценка величин указанных факторов проводится на основе анализа физических явлений, протекающих при пожароопасных ситуациях, пожарах, взрывах с учётом особенностей эксплуатации технологического оборудования и свойств обращающихся горючих веществ и материалов, полученных в результате анализа литературных источников или экспериментальных исследований, в том числе по определению показателей.

При этом рассматриваются следующие процессы, возникающие при реализации пожароопасных ситуаций и пожаров или являющиеся их последствиями (в зависимости от типа оборудования и обращающихся на объекте горючих веществ):

истечение жидкости из отверстия;

истечение газа из отверстия;

двухфазное истечение из отверстия;

растекание жидкости при разрушении оборудования;

выброс газа при разрушении оборудования;

формирование зон загазованности;

сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

разрушение сосуда с перегретой легковоспламеняющейся жидкостью, горючей жидкостью или сжиженным горючим газом;

тепловое излучение от пожара пролива или огненного шара;

реализация пожара-вспышки;

испарение жидкости из пролива;

образование газопаровоздушного облака (газы и пары тяжелее воздуха); сгорание газопаровоздушной смеси в технологическом оборудовании или помещении;

пожар в помещении;

факельное горение струи жидкости и/или газа;

тепловое излучение горящего оборудования.

Также, при необходимости, рассматриваются иные процессы, которые могут иметь место при возникновении пожароопасных ситуаций и пожаров.

Если расчет величины пожарного риска проводится с целью подтверждения эффективности мероприятий, разработанных (разрабатываемых) в рамках специальных технических условий по обеспечению пожарной безопасности, следует учитывать эффективность указанных мероприятий.

Оценка опасных факторов пожара проводится с помощью методов, приведенных в приложении № 2 к настоящей Методике.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара, взрыва на людей для различных сценариев их развития осуществляется на основе сопоставления информации о моделировании динамики опасных факторов пожара на территории объекта и прилегающей к нему территории и информации о критических для жизни и здоровья людей значениях опасных факторов пожара, взрыва. Для этого используются критерии поражения людей опасными факторами пожара.

При оценке последствий воздействия опасных факторов пожара, взрыва на людей для различных сценариев развития пожароопасных ситуаций предусматривается определение числа людей, попавших в зону поражения опасными факторами пожара, взрыва.

Для оценки пожарного риска используют, как правило, вероятностные критерии поражения людей опасными факторами пожара. Детерминированные критерии используются при невозможности применения вероятностных критериев.

Детерминированные и вероятностные критерии оценки поражающего действия волны давления и теплового излучения на людей приведены в приложении № 3 к настоящей Методике.

Анализ наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий

При анализе влияния систем обеспечения пожарной безопасности на расчетные величины пожарного риска предусматривается рассмотрение комплекса мероприятий по обеспечению пожарной безопасности объекта.

При этом рассматриваются следующие мероприятия по обеспечению пожарной безопасности:

- мероприятия, направленные на предотвращение пожара;

- мероприятия по противопожарной защите;

- организационно-технические мероприятия по обеспечению пожарной безопасности.

Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности учитываются при определении частот реализации пожароопасных ситуации, возможных сценариев возникновения и развития пожаров и последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития.

III. Порядок вычисления расчетных величин пожарного риска на объекте

Расчет значений индивидуального пожарного риска в зданиях и на территории объекта, а также в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта проводится с использованием в качестве промежуточной величины значения, соответствующего потенциального пожарного риска.

Потенциальный пожарный риск на территории объекта и в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта

Величина потенциального пожарного риска Р(а) (год-1) (далее - потенциальный риск) в определенной точке (а) как на территории объекта и в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта определяется по формуле:

, (1)

где J - число сценариев развития пожароопасных ситуаций (пожаров, ветвей логического дерева событий);

Qdj(a) - условная вероятность поражения человека в определенной точке территории (а) в результате реализации j-го сценария развития пожароопасных ситуаций, отвечающего определенному инициирующему аварию событию;

Qj - частота реализации в течение года j-го сценария развития пожароопасных ситуаций, год-1.

Условные вероятности поражения человека Qdj(a) определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.

При расчете риска рассматриваются различные метеорологические условия с типичными направлениями ветров и ожидаемой частотой их возникновения.

Частота реализации в течение года j-го сценария пожара определяется по формуле:

(2) где Fi - частота реализации в течение года i-го начального события, год-1;

Кj - число ключевых событий при развитии j-го сценария пожара, связанного с возникновением i-ого начального события;

Ek - условная вероятность реализации k-го ключевого события.

В качестве начальных событий рассматриваются пожароопасные ситуации или пожары, возникающие вследствие:

- поступления в окружающее пространство пожароопасных, пожаровзрывоопасных и (или) взрывоопасных технологических сред;

- появления источника зажигания, способного инициировать пожар горючих веществ и материалов, обращающихся на участке территории объекта, наружной установке, в помещении (здании).

Определение перечня начальных событии следует осуществлять для каждого из участков территории объекта, наружной установки, здания (помещения) с учетом объемно-планировочных и конструктивных решений, характера размещения технологического оборудования, свойств и характера размещения обращающихся и применяемых горючих веществ и материалов, возможности раздельной герметизации отдельных участков технологических систем.

Под ключевым событием понимаются событие, реализация которого приводит к вариантности развития пожароопасных ситуаций (пожаров), т.е. точка ветвления дерева событий.

При проведении расчета риска предусматривается рассмотрение различных пожароопасных ситуаций, определение зон поражения опасными факторами пожара, взрыва и частот реализации указанных пожароопасных ситуаций. Для удобства расчетов территория местности может разделяться на зоны, внутри которых величины P(a) полагаются одинаковыми.

В необходимых случаях оценка условной вероятности поражения человека проводится с учетом совместного воздействия более чем одного опасного фактора. Так, например, для расчета условной вероятности поражения человека при реализации сценария, связанного со взрывом резервуара с легковоспламеняющейся жидкостью (далее - ЛВЖ) под давлением, находящегося в очаге пожара, необходимо учитывать, кроме теплового излучения огненного шара, воздействие волны давления.

Условная вероятность поражения человека Qdj(a) от совместного независимого воздействия несколькими опасными факторами в результате реализации j-го сценария развития пожароопасных ситуаций определяется по формуле:

, (3)

где h - число рассматриваемых опасных факторов;

Qk - вероятность реализации k-го опасного фактора;

Qdjk(a) - условная вероятность поражения k-ым опасным фактором.

Потенциальный риск в зданиях объекта

Величина потенциального риска Pn (год-1) в n-ом помещении здания (пожарного отсека) определяется по формуле:

(4)

где J - число расчетных сценариев развития пожара в здании;

Qj - частота реализации в течение года j-го сценария пожара, год-1 ;

Lnj - условная вероятность поражения человека при его нахождении в n-ом помещении при реализации j-го сценария пожара.

Допускается рассматривать для здания (помещения) в качестве расчетного один наиболее неблагоприятный сценарий пожара. В этом случае расчетная частота этого сценария пожара принимается равной суммарной частоте реализации всех возможных в здании (помещении) сценариев пожара.

К наиболее неблагоприятному сценарию пожара допускается отнесение сценария пожара, характеризующегося максимальной условной вероятностью поражения человека по отношению к другим сценариям пожара в здании (помещении).

Допускается для определения расчетных сценариев пожара для помещения или пожароопасного участка в пределах помещения рассматривать одно начальное событие, развитие которого может привести к реализации наиболее неблагоприятного сценария пожара с частотой реализации, соответствующей суммарной частоте для всего помещения или пожароопасного участка в пределах помещения.

Если расчет величины пожарного риска проводится с целью подтверждения условия соответствия объекта защиты требованиям пожарной безопасности при отступлении от требований нормативных документов по пожарной безопасности, то должны рассматриваться сценарии пожара, при которых учитываются параметры и характеристики производственного объекта, обуславливающие наличие указанных отступлений.

При рассмотрении различных начальных событий, реализация которых возможна в здании (помещении), допускается их объединение в группы, характеризующиеся схожими механизмами возникновения и близкими сценариями развития пожара. При этом для каждой группы начальных событий допускается рассмотрение одного типового представительного начального события с частотой реализации, соответствующей суммарной частоте для всей группы.

Для каждого из помещений объекта при определении сценариев пожара необходимо учитывать наличие и эффективность следующих технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности:

системы автоматического обнаружения утечек горючих веществ и иных систем обнаружения пожароопасных ситуаций;

системы аварийного отключения технологического оборудования, сброса избыточного давления, опорожнения оборудования и трубопроводов;

системы предотвращения образования взрывоопасных смесей горючих газов (паров);

средства ограничения распространения пожара и его опасных факторов;

установки водяного орошения;

системы противодымной защиты (далее – ПДЗ) рассматриваемого помещения и путей эвакуации в сочетании с системой пожарной сигнализации (далее – СПС);

системы оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре (СОУЭ) в сочетании с СПС;

автоматические установки пожаротушения (АУП) в помещении очага пожара (в сочетании с СПС, в случае если предусматривается только принудительный пуск АУП при срабатывании СПС).

Допускается учет иных технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, учитывающих специфику здания (помещения). При этом при определении расчетных величин пожарного риска для находящихся в здании людей должны учитываться только технические средства и мероприятия, направленные на обеспечение пожарной безопасности находящихся (эвакуирующихся) из здания (помещения) людей.

Порядок определения ключевых событий, их учета при построении логического дерева событий, а также сведения по условным вероятностям их реализации приведены в приложении № 1 к настоящей Методике.

При рассмотрении сценариев пожаров на атомных электростанциях следует в обязательном порядке рассматривать сценарии пожара в блочном пункте управления атомных станций (блочном щите управления) и эвакуации оперативного персонала в РПУ (РЩУ).

На объектах с обращением радиоактивных веществ расчет пожарного риска в зоне с обращением радиоактивных веществ (зоне контролируемого доступа) должен проводиться с учетом времени, затрачиваемого на эвакуацию через шлюзы и двери для персонала. Время эвакуации через шлюз для персонала определяется экспериментально.

Условная вероятность поражения человека Lnj при его нахождении в n-ом помещении при реализации j-го сценария пожара определяется по формуле:

(5) где Enj – вероятность эвакуации людей, находящихся в n-ом помещении здания, по эвакуационным путям при реализации -го сценария пожара;

Snj – вероятность выхода из здания людей, находящихся в n-ом помещении, через аварийные или иные выходы при реализации J-го сценария пожара.

При отсутствии данных вероятность Snj допускается принимать равной 0,03 при наличии аварийных или иных выходов и 0,001 при их отсутствии.

При рассмотрении сценариев, связанных с факельным горением или пожаром пролива в помещении, условная вероятность поражения человека Lnj в этом помещении принимается равной 1 в следующих случаях:

если длина пламени при факельном горении больше половины длины, ширины либо высоты помещения;

если площадь горящего пролива больше либо равна 50% площади помещения, или высота пламени больше либо равна высоте помещения.

При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паровоздушной смеси в помещении категории А или Б по взрывопожарной и пожарной опасности условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 в случае, если на момент появления источника воспламенения среднеобъемная концентрация горючих газов (паров) в воздухе помещения больше либо равна нижнему концентрационному пределу распространения пламени.

Условную вероятность воспламенения в зависимости от времени с момента поступления в помещение газо-, паровоздушной смеси допускается принимать в соответствии с приложением № 2 к настоящей Методике. При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, не оборудованном легкосбрасываемыми конструкциями, условная вероятность Lnj поражения человека в помещениях здания принимается равной 1.

Размеры пламени при факельном горении и пожаре пролива определяются по методам, содержащимся в приложении № 3 к настоящей методике.

При распространении опасных факторов пожара через ограждающие конструкции на пути эвакуации в зоне с обращением радиоактивных веществ вероятность поражения человека при эвакуации по этим путям принимается равной 1.

Вероятность эвакуации Enj определяется по формуле:

, (6)

, (7)

, (8)
, (9)
где бл.nj - время от начала реализации j-го сценария пожара до блокирования эвакуационных путей из n-го помещения в результате распространения на них опасных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования эвакуационных путей из n-го помещения), мин;
tр.nj - расчетное время эвакуации людей из n-го помещения при ј-ом сценарии пожара, мин;
н.э.nj - интервал времени от начала реализации j-го сценария пожара до начала эвакуации людей из n-го помещения, мин;
σ1nj – стандартное отклонение расчетного времени эвакуации людей  tр.nj из n-го помещения при j-ом сценарии пожара, мин;
σ2nj  – стандартное отклонение времени блnj от начала реализации j-го сценария пожара до блокирования эвакуационных путей из n-го помещения в результате распространения на них опасных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования эвакуационных путей из n-го помещения), мин;
FR - предел огнестойкости несущих конструкций здания, который определяется на основе проектных решении, мин;
fЭКВnj - эквивалентная продолжительность пожара соответствующая расчетному времени воздействия j-го сценарии пожара при эвакуации людей из n-го помещения, мин;
FR - стандартное отклонение предела огнестойкости несущих конструкций здания, мин; сценария пожара, мин.
ЭКВ.nj - стандартное отклонение эквивалентной продолжительности j-го сценария пожара, мин.
В формуле (6) величину Cnj допускается принимать равной 0, если сумма максимально возможных для различных сценариев развития пожара в рассматриваемом здании величин tр.nj  и н.э.nj более, чем в 5 раз меньше предела огнестойкости строительных конструкций здания по потере несущей способности.
Интервал времени от начала пожара до начала эвакуации людей Н.Э определяется по результатам исследования поведения людей при пожарах в зданиях конкретного назначения с учетом предусмотренных систем оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре (далее - СОУЭ). В качестве исследований допускается использовать выводы из результатов регулярных тренировок по эвакуации.
Время начала эвакуации для зданий, оборудованных системой пожарной сигнализации (или автоматическими установками пожаротушения, выполняющими функцию системы пожарной сигнализации) и системой оповещения и управления эвакуацией при пожаре, определяется по формуле:
, (10)
где tпор- время достижения порогового значения срабатывания пожарного извещателя, с;
- время задержки, связанное с инерционностью системы обнаружения пожара, с;
- время задержки, связанное с задержкой оповещения людей при пожаре, с. Принимается равным нулю при одновременном оповещении людей в здании или определяется алгоритмом оповещения при поэтапном оповещении;
Определение времени достижения порогового значения срабатывания пожарного извещателя tпор и времени задержки, связанного с инерционностью системы обнаружения пожара  может производиться с помощью методик определения расчетных величин пожарного риска, утвержденных в установленном порядке.
При отсутствии данных для зданий, оборудованных СОУЭ, допускается значения Н.Э для различных сценариев пожара принимать по табл. 1.
Для зданий, не оборудованных СОУЭ, Н.Э принимается равным 2 мин (за исключением зальных помещений).
Таблица 1
Интервал времени от начала пожара до начала эвакуации людей Н.Э , мин | Интервал времени от начала пожара до начала эвакуации людей Н.Э , мин | Интервал времени от начала пожара до начала эвакуации людей Н.Э , мин
Для зальных
помещений* | Для других помещений при реализации сценариев пожара | Для других помещений при реализации сценариев пожара
Для зальных
помещений* | Со срабатыванием СОУЭ | С отказом СОУЭ
0 | 0,5 | 2
В случае если для эвакуирующихся предусмотрено надевание и включение в средства индивидуальной защиты органов дыхания (далее –СИЗОД), то ко времени начала эвакуации следует добавлять время на надевание и включение в СИЗОД.
Время надевания и включения в СИЗОД принимается в соответствии с принятыми инструкциями и нормативами. При отсутствии данных допускается принимать равным 60 с.
При определении времени начала эвакуации следует учитывать время, необходимое на проведение регламентных операций при пожаре.
При этом в блочном пункте управления атомных станций (блочном щите управления) атомных станций указанное время должно составлять не более 300 с.
Расчетное время эвакуации определяется по методам, приведенным в приложении №4 к настоящей Методике.
Расчетное время эвакуации tpnj рассчитывается при максимально возможной расчетной численности людей в здании, определяемой на основе решений по организации эксплуатации здания, от наиболее удаленной от эвакуационных выходов точки n-го помещения.
Допускается определение расчетного времени эвакуации на основе экспериментальных данных или использовать иные методы, содержащиеся в методиках определения расчетных величин пожарного риска, утвержденных в установленном порядке.
Стандартное отклонение σ1nj определяется на основе имеющихся экспериментальных данных о стандартном отклонении расчетного времени эвакуации людей из зданий с учетом специфики.
При отсутствии данных для зданий, в которых не допускается нахождение людей, относящихся к маломобильным группам населения, допускается принимать σ1nj равным:
0,1 tр.nj  для зданий, в которых допускается нахождение только обученного персонала, с которым регулярно проводятся тренировки по действиям при возникновении пожароопасных ситуаций и пожаров;
0,3 tр.nj  в остальных случаях.
Время блnj от начала реализации j-го сценария пожара до блокирования эвакуационных путей из n-го помещения в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени:
(11)
где  - критическая продолжительность пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате воздействия теплового излучения и (или) повышенной температуры, мин;
- критическая продолжительность пожара то условию блокирования эвакуационных путей по потере видимости, мин;
- критическая продолжительность пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате снижения концентрации кислорода, мин;
- критическая продолжительность пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате повышения концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения, мин;
Критические продолжительности пожара определяют по результатам расчета значений опасных факторов пожара на эвакуационных путях в различные моменты времени по методам, приведенным в приложении № 4 к настоящей Методике.
Стандартное отклонение 2nj определяется на основе анализа возможных в здании сценариев пожара с учетом предусмотренного технологическим регламентом изменения параметров пожарной нагрузки как при ведении технологического процесса, так и проведении регламентных работ.
При отсутствии данных допускается принимать 2nj равным:
- 0 для совокупности сценариев, связанных с начальным событием, при котором в пожароопасную ситуацию или пожар вовлечено максимальное количество пожарной нагрузки, а также при выборе в качестве расчетного для здания (помещения) одного наиболее неблагоприятного сценария пожара в соответствии с п. 29 настоящей Методики;
- 0,3 блnj в остальных случаях.
Эквивалентная продолжительность пожара fЭКВnj соответствующая расчетному времени воздействия j-го сценарии пожара при эвакуации людей из n-го помещения, определяется по соответствующей зависимости эквивалентной продолжительности пожара от продолжительности пожара, равной сумме tpng и Н.Эnj .
Зависимость эквивалентной продолжительности пожара от продолжительности пожара определяется по методам, содержащимся в нормативных документах по пожарной безопасности, с учетом проектных решений здания и специфики расчетного сценария пожара.
Стандартное отклонение FR предела огнестойкости несущих конструкций здания определяется по результатам испытаний однотипных строительных конструкций.
При отсутствии данных допускается принимать FR равным 0,15 ∙ FR. Стандартное отклонение ЭКВnj эквивалентной продолжительности пожара определяется на основе анализа возможных в здании сценариев пожара с учетом предусмотренного технологическим регламентом изменения параметров пожарной нагрузки как при ведении технологического процесса, так и проведении регламентных работ.
При отсутствии данных допускается ЭКВnj принимать равным 2nj.
Индивидуальный пожарный риск в зданиях и на территории объекта
Индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) для работников объекта оценивается частотой поражения определенного работника объекта опасными факторами пожара, взрыва в течение года.
Области, на которые разбита территория объекта, нумеруются:
i = 1, …, I.
Работники объекта нумеруются:
m = 1, …, M.
Номер работника m однозначно определяет наименование должности работника, его категорию и другие особенности его профессиональной деятельности, необходимой для оценки пожарной безопасности. Допускается проводить расчет индивидуального риска для работника объекта, относя его к одной категории наиболее опасной профессии.
Величина индивидуального риска Rm (год-1) для работника m объекта при его нахождении на территории объекта определяется по формуле:

, (12)

где Р(i) - величина потенциального риска в i-ой области территории объекта, год-1;

qim - вероятность присутствия работника m в i-ой области территории объекта.

Величина индивидуального риска Rm (год-1) для работника m при его нахождении в здании объекта, обусловленная опасностью пожаров в здании, определяется по формуле:

, (13) где Pn - величина потенциального риска в n-ом помещении здания, год-1;

qnm - вероятность присутствия работника m в n-ом помещении;

N - число помещений в здании.

Индивидуальный риск работника m объекта определяется как сумма величин индивидуального риска при нахождении работника на территории и в зданиях объекта, определенных по формулам (12) и (13).

Индивидуальный риск работника m объекта при его нахождении в нескольких зданиях объекта определяется как сумма величин индивидуального риска при нахождении работника в каждом из зданий объекта, определенных по формуле (13).

Вероятность qim и qnm определяются, исходя из доли времени нахождения рассматриваемого человека в i-ой области территории и/или в n-ом помещении здания в течение года на основе решений по организации эксплуатации и технического обслуживания оборудования и зданий объекта.

Индивидуальный и социальный пожарный риск в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта

Для людей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях и сооружениях вблизи производственного объекта и вычисляется по формуле:

Ri =Рi ∙ qi , (14) где Рi - величина потенциального риска в месте расположения указанных зданий и сооружений, год-1;

qi - доля времени присутствия принимаемая:

для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности - 1;

для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности – доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.

Для объекта социальный пожарный риск (далее - социальный риск) принимается равным частоте возникновения событий, ведущих к гибели 10 и более человек.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, социальный риск S (год-1) определяется по формуле:

, (15) где L - число сценариев развития пожароопасных ситуаций (пожаров), для которых выполняется условие Nj 10;

Nj - среднее число погибших людей в селитебной зоне вблизи объекта в результате реализации j-го сценария в результате воздействия опасных факторов пожара, взрыва.

Величина Nj определяется по формуле:

, (16) где I - количество областей, на которые разделена территория, прилегающая к объекту (i - номер области);

Qdij - условная вероятность поражения человека, находящегося в i-ой области, опасными факторами при реализации j-го сценария;

ni - среднее число людей, находящихся в i-ой области.

Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части магистральных трубопроводов

Величина потенциального риска Р(r) (год-1) в определенной точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:

, (17)

где j(m) – удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода, год-1м-1;

K0 – число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

J0 – число рассматриваемых типов разгерметизации;

Qjk – условная вероятность реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) для j - го типа разгерметизации;

Qпорjk(x,r) - условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода c координатой x, расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го типа разгерметизации;

x1jk, x2jk – координаты начала и окончания участка влияния. Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.

Метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении № 5 к настоящей Методике.

Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности Qjk и Qпорjk (x, r) определяются в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.

Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 40 и 43 настоящей Методики.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 44 настоящей Методики.

48. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S (год-1) определяется по формуле:

, (17)

где S1, S2, Sp, SQ – величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода, (год-1), определяемые в соответствии с пунктами 46 и 47 настоящей Методики;

Q - количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.

Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них территорий городских и сельских поселений, зданий, сооружений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.

Приложение № 1

Процедура построения логических деревьев возникновения и развития пожароопасных ситуации и пожаров

1. Для определения расчетных сценариев пожара следует использовать метод логических деревьев событий возникновения и развития пожароопасной ситуации (пожара) (далее - логическое дерево событий), позволяющий определить развитие возможных начальных событий (пожароопасных ситуаций и пожаров).

Анализ логического дерева событий представляет собой «осмысливаемый вперед» процесс, то есть процесс, при котором исследование развития пожароопасных ситуаций и пожаров начинается с исходного начального событии с рассмотрением цепи последующих ключевых событий, оказывающих влияние на возможность реализации тек или иных сценариев пожара.

Сценарий пожара на логическом дереве отражается в виде ветви дерева событий, представляющей последовательность событий от начального события до конечного события.

При построении логических деревьев событий учитываются следующие положения:

выбирается начальное событие - пожароопасная ситуация, которая может повлечь за собой возникновение пожара с дальнейшим его развитием, или пожар;

развитие начального события должно рассматриваться постадийно с учетом места его возникновения, уровня потенциальной опасности каждой стадии и возможности ее локализации и ликвидации;

переход с рассматриваемой стадии на новую определяется реализацией ключевого события, влияющего на характер развития пожароопасной ситуации или пожара. Условные вероятности переходов со стадии на стадию одной ветви определяются, исходя из свойств вовлеченных в пожароопасную ситуацию или пожар горючих веществ (физико-химические и пожароопасные свойства, параметры, при которых вещества обращаются в технологическом процессе), наличия и условной вероятности эффективного срабатывания систем противоаварийной и противопожарной защиты, размеров зон поражения опасными факторами пожара, объемно-планировочных решений и конструктивных особенностей объекта. При этом каждой стадии может быть присвоен идентификационный номер, отражающий последовательность переходов со стадии на стадию;

переход со стадии на стадию, как правило, отображается в виде соединяющих линий со стрелками, указывающими направления развития пожароопасной ситуации (пожара). При этом соединения стадий должны отражать вероятностный характер события с выполнением условия «или» или «да», «нет»;

для каждой стадии следует устанавливать уровень ее опасности, характеризующийся возможностью перехода пожароопасной ситуации или пожара на соседние с пожароопасным участки объекта;

- при повторении одним из путей части другого пути развития для упрощения построения логического дерева событий иногда вводят обозначение, представляющее собой соответствующую линию со стрелкой и надпись «на стадию (код последующей стадии)».

2. Для каждой пожароопасной ситуации определение перечня типов пожаров, возникновение которых возможно в результате ее развития, и условных вероятностей развития пожароопасной ситуации с возникновением того или иного пожара из указанного перечня осуществляется с учетом особенностей потенциальных источников зажигания, определяющих степень возможности (вероятность) и характер (мгновенное или с задержкой по времени) воспламенения пожароопасной, пожаровзрывоопасной и (или) взрывоопасной технологической среды.

При отсутствии необходимых данных, касающихся условных вероятностей воспламенения (мгновенного и с задержкой по времени) горючих веществ, поступающих в помещение в результате разгерметизации технологического оборудования, условную вероятность мгновенного воспламенения и условную вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения в зависимости от массового расхода горючих газа, двухфазной среды или жидкости при разгерметизации типового технологического оборудования на объекте допускается принимать в соответствии с таблицей П1.1.

Для пожароопасных ситуаций, связанных с выходом горючих веществ в помещение (в том числе связанных с образованием пожаровзрывоопасных газопаровоздушных смесей в результате отказа технических средств, обеспечивающих состав смесей горючих газов и паров с воздухом вне концентрационной области распространения пламени), принимается, что выход в помещение горючих веществ нагретых до температуры самовоспламенения и выше, а также выход горючих веществ в помещение, характеризующиеся наличием действующего источника зажигания, приводит к мгновенному воспламенению указанных веществ с условной вероятностью 1.

Таблица П1.1
Условная вероятность мгновенного воспламенения и воспламенения с задержкой
Массовый расход истечения, кг/с | Массовый расход истечения, кг/с | Условная вероятность мгновенного воспламенения | Условная вероятность мгновенного воспламенения | Условная вероятность мгновенного воспламенения | Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения | Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения | Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения | Условная вероятность сгорания с образованием избыточного давления при образовании горючего газопаровоздушного облака и его последующем воспламенении | Условная вероятность сгорания с образованием избыточного давления при образовании горючего газопаровоздушного облака и его последующем воспламенении | Условная вероятность сгорания с образованием избыточного давления при образовании горючего газопаровоздушного облака и его последующем воспламенении
Диапазон | Номинальное среднее значение | Газ | двухфазная смесь | жидкость | газ | двух-фазная смесь | жидкость | газ | двухфазная смесь | жидкость
Малый (<1) | 0,5 | 0,005 | 0,005 | 0,005 | 0,005 | 0,005 | 0,005 | 0,080 | 0,080 | 0,050
Средний (1 - 50) | 10 | 0,035 | 0,035 | 0,015 | 0,036 | 0,036 | 0,015 | 0,240 | 0,240 | 0,050
Большой (>50) | 100 | 0,150 | 0,150 | 0,040 | 0,176 | 0,176 | 0,042 | 0,600 | 0,600 | 0,050
Полный разрыв | Не определено | 0,200 | 0,200 | 0,050 | 0,240 | 0,240 | 0,061 | 0,600 | 0,600 | 0,100
Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды | Примечание. Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28°С должны использоваться условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды

3. При построении логических деревьев событий должна учитываться возможность возникновения следующих типов сценариев пожара в помещении (здании):
факельное горение истекающего газа или жидкости;
пожар пролива жидкости;
пожар твердых горючих веществ и материалов;
сгорание газопаровоздушной или пылевоздушной смеси в помещении.
Возможность сгорания газопаровоздушной или пылевоздушной смеси в помещении следует учитывать для пожароопасных ситуации, связанных с реализацией следующих типов событий:
образование взрывоопасной газовоздушной или пылевоздушной смеси в помещении в результате поступления в помещение пожароопасной среды в газовой фазе при разгерметизации технологического оборудования;
образование взрывоопасной паровоздушной смеси в помещении в результате испарения с поверхности пролива жидкой фазы пожароопасной среды при разгерметизации технологического оборудования;
отказ технических средств (например, систем вентиляции), обеспечивающих состав смесей горючих газов и паров с воздухом вне концентрационной области распространения пламени.
Возможность возникновения факельного горения следует учитывать для пожароопасных ситуаций, связанных со струйным истечением горючих газов, ЛВЖ или ГЖ при разгерметизации технологического оборудования.
При определении перечня возможных сценариев в результате развития пожароопасных ситуаций (пожаров) необходимо учитывать возможность разгерметизации технологического оборудования под воздействием очага пожара с вовлечением в пожар содержащихся в оборудовании горючих веществ, а также возможность вовлечения в пожар обращающейся в помещении пожарной нагрузки, первоначально не участвующей в пожаре.
При возможности одновременной реализации для одного сценария нескольких типов пожара допускается учитывать только один наиболее неблагоприятный с точки зрения величин опасных факторов пожар.
При построении логических деревьев событий следует учитывать реализацию различных ключевых событий, влияющих на развитие пожароопасных ситуации и пожаров.
Учет технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности при построении логического дерева событий при определении перечня сценариев пожара и условных вероятностен их реализации осуществляется на основе сопоставления особенностей и динамики развития каждого конкретного пожара с показателями технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, характеризующими надежность (условная вероятность выполнения задачи или вероятность отказа в случае задействования), эффективность (степень влияния на динамику пожара, производительность) и быстродействие (времени выполнения задачи с учетом инерционности) указанных технических средств и мероприятий в условиях конкретного рассматриваемого пожара. При этом руководствуются следующими положениями:
при определении перечня сценариев развития (построении логического дерева событий) пожаров учитываются только технические средства и мероприятия, рассчитанные на применение в условиях рассматриваемых пожаров;
при построении логических деревьев событий должны рассматриваться как сценарии, связанные с эффективным срабатыванием технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, так и сценарии, при реализации которых эти средства и мероприятия откажут или окажутся неэффективными;
при построении деревьев событий следует учитывать временные характеристики возможности эффективного срабатывания систем противоаварийной и противопожарной защиты (например, инерционность систем, предусмотренное время задержки) с учетом временных параметров процесса эвакуации людей;
при определении перечня сценариев развития пожаров в помещениях объекта при анализе возможности распространения пожара и/или его опасных факторов за пределы помещения строительные конструкции, не являющиеся противопожарными преградами, в качестве мероприятий по предотвращению распространения пожара и/или его опасных факторов не учитываются. При этом условная вероятность распространения пожара и его опасных факторов через указанные строительные конструкции, не являющиеся противопожарными преградами, принимается равной 1;
при анализе возможности распространения пожара и/или его опасных факторов через противопожарные преграды должна учитываться как возможность распространения пожара и/или его опасных факторов в случае потери противопожарными преградами способности обеспечивать локализацию пожара в результате воздействия пожара, так и возможность распространения пожара и/или его опасных факторов в случае отказа устройств, обеспечивающих автоматическое закрывание при пожаре элементов заполнения проемов в противопожарных преградах. При этом условная вероятность распространения пожара за пределы помещения очага пожара через противопожарные преграды до завершения эвакуации людей из здания может быть определена по формуле:
DFRnj = (1-BGnj)∙(1-Cnj) (П1.1)
где BGnj - условная вероятность распространения пожара через проемы в противопожарных преградах (определяется, исходя из количества указанных проемов, проектных решений по их заполнению и условной вероятности эффективного срабатывания заполнения проемов), а величина Cnj определяется по формуле (7). В формуле (П1.1) величину Cnj допускается принимать равной 0, если сумма максимально возможных для различных сценариев развития пожара в рассматриваемом здании величин tpnj и Н.Эnj более, чем в 5 раз меньше предела огнестойкости противопожарных преград по потере целостности или несущей способности;
- для стадий развития пожара, возникшего в одном из помещений объекта, связанных с выполнением задачи установками пожаротушения, предназначенными для защиты данного помещения, следует учитывать возможность распространения пожара в сторону соседних помещении в том случае, если интервал времени от момента возникновения пожара до момента ликвидации очага пожара в этом помещении превосходит время, в течение которого противопожарные преграды, которыми выделено данное помещение, обеспечивают локализацию очага рассматриваемого пожара в пределах указанного помещения. При отсутствии данных интервал времени от момента возникновения пожара до момента ликвидации очага пожара в помещении может быть определен как сумма инерционности (с учетом времени задержки подачи огнетушащего вещества) и расчетного времени тушения пожара (времени подачи огнетушащего вещества) применяемой установкой пожаротушения.
Возможность появления на пути эвакуации радиоактивных веществ вследствие пожара должна оцениваться по условной вероятности распространения пожара через противопожарные преграды и проемы в них (определяется исходя из количества указанных проемов, проектных решений по их заполнению и условной вероятности эффективного срабатывания заполнения проемов) по формуле П1.1.
7. Условная вероятность реализации ключевых событий, связанных с изменением режима ведения технологических процессов и эксплуатации здания, принимается, исходя из принятых проектных решений с учетом специфики здания.
Условная вероятность реализации ключевых событий, связанных с успешным срабатыванием или несрабатыванием технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, принимается по данным организаций производителей соответствующего оборудования.
При отсутствии сведений о вероятности эффективного срабатывания технических средств противопожарной защиты в здании, используемые для определения вероятности Dij эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности i-го помещения при реализации j-го сценария пожара, допускается определять в соответствии с методом, изложенным ниже.
Значение вероятности эффективного срабатывания автоматических установок пожаротушения допускается принимать равным Dij = 0,9, если выполняется хотя бы одно из следующих условий:
- здание оборудовано автоматической установкой пожаротушения, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности;
- оборудование здания автоматической установкой пожаротушения не требуется в соответствии с требованиями нормативных документов по пожарной безопасности, но здание оборудовано указанной установкой, и эта установка отвечает требованиям нормативных документов по пожарной безопасности.
В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания автоматических установок пожаротушения принимается равным нулю.
Значение вероятности эффективного срабатывания автоматических установок пожарной сигнализации допускается принимать равным Dij = 0,8, если выполняется хотя бы одно из следующих условий:
- здание оборудовано СПС, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности;
- оборудование здания СПС не требуется в соответствии с требованиями нормативных документов по пожарной безопасности, но здание оборудовано указанной установкой, и она отвечает требованиям нормативных документов по пожарной безопасности.
В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания автоматических установок пожарной сигнализации принимается равным нулю.
Значение вероятности эффективного срабатывания системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей допускается принимать равным Dij = 0,8, если выполняется хотя бы одно из следующих условий:
- здание оборудовано системой оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности;
- оборудование здания системой оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей не требуется в соответствии с требованиями нормативных документов по пожарной безопасности, но здание оборудовано указанной системой, и эта система отвечает требованиям нормативных документов по пожарной безопасности.
В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей принимается равным нулю.
Значение вероятности эффективного срабатывания ПДЗ допускается принимать равным Dij = 0,8, если выполняется хотя бы одно из следующих условий:
- здание оборудовано системой противодымной защиты, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности;
- оборудование здания системой противодымной защиты не требуется в соответствии с требованиями нормативных документов по пожарной безопасности, но здание оборудовано указанной системой, и эта система отвечает требованиям нормативных документов по пожарной безопасности.
В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания системы противодымной защиты принимается равным нулю.
Условная вероятность эффективного срабатывания противопожарных дверей, ворот, люков, экранов, штор, установленные в противопожарных преградах. допускается принимать равной 0,7.
Для оценки условной вероятности эффективного срабатывания вне зданий допускается использование данных по условной вероятности эффективного срабатывания (выполнения задачи) системами противопожарной защиты, приведенных в табл. П1.2.
Таблица П1.2
Система противопожарной защиты | Условная вероятность эффективного срабатывания
Системы противопожарной защиты при соблюдении в полном объеме требований нормативных документов по пожарной безопасности при проектировании, монтаже и эксплуатации: - автоматические установки пожаротушения или водяного орошения при наличии контроля за работоспособностью установки независимой организацией (вне зависимости от типа установки пожаротушения); - автоматические установки водяного (пенного) пожаротушения или водяного орошения при отсутствии контроля за работоспособностью установки независимой организацией; | 0,95    0,6
- пожарная сигнализация и системы оповещения при наличии контроля за работоспособностью установки независимой организацией; - остальные типы автоматических установок пожаротушения, пожарная сигнализация и системы оповещения при отсутствии контроля за работоспособностью установки независимой организацией; | 0,85  0,5
Системы противопожарной защиты при несоблюдении в полном объеме требований нормативных документов по пожарной безопасности при проектировании, монтаже и эксплуатации (при отсутствии данных предприятия изготовителя или поставщика) | 0

8. Учет влияния АУП при построении логических деревьев событий и определении расчетных сценариев пожара для здания (помещения) осуществляется в зависимости от особенностей применяемых АУП в сочетании со спецификой рассматриваемых сценариев пожара следующим образом.

При определении условной вероятности поражения человека учет влияния АУП осуществляется путем включения в дерево событий ветвей, обусловленных эффективным и неэффективным срабатыванием в помещении очага пожара АУП (вне зависимости от типа АУП).

При определении условной вероятности поражения человека при его нахождении в помещении очага пожара или помещении, сообщающимся с помещением очага пожара открытыми проемами, не допускается учитывать наличие в этих помещениях АУП порошкового, газового и аэрозольного пожаротушения, а также комбинированных установок, использующих указанные огнетушащие вещества.

Учет влияния водяных или пенных АУП для таких помещений осуществляется путем включения в дерево событий ветвей, обусловленных эффективным и неэффективным срабатыванием в помещении очага пожара АУП до завершения процесса эвакуации людей. В этом случае в логическом дереве событий необходимо предусмотреть ветвь, на которой характеристики пожара изменяются соответствующим образом при успешном срабатывании АУП. При этом необходимо учитывать время, необходимое для срабатывания АУП (время срабатывания датчиков СПС в сочетании с инерционностью АУП или время срабатывания спринклеров АУП).

Условная вероятность реализации ветви дерева событий DAnj, связанной с эффективным срабатыванием АУП при реализации j-ого сценария пожара в n-ом помещении здания, определяется по формуле:

(П1.2) где DA — условная вероятность эффективного срабатывания АУП;

ТА — время, необходимое для срабатывания АУП (например, время срабатывания датчиков СПС в сочетании с инерционностью АУП или время срабатывания спринклеров АУП), мин;

блnj - время от начала реализации j-го сценария пожара до блокирования эвакуационных путей из n-го помещения в результате распространения на них опасных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования эвакуационных путей из n-го помещения), мин;

tpnj - расчетное время эвакуации людей из n-го помещения при j-ом сценарии пожара, мин;

Н.Эnj - интервал времени от начала реализации j-го сценария пожара до начала эвакуации людей из n-го помещения, мин;

При определении времени блnj для ветви дерева событий, связанной с эффективным срабатыванием водяных или водопенных АУП при реализации j-ого сценария пожара в n-ом помещении здания, влияние АУП учитывается путем расчета динамики развития пожара с учетом действия указанных установок на очаг пожара и распространение опасных факторов пожара.

Допускается оценивать блnj для ветви дерева событий, связанной с эффективным срабатыванием АУП при реализации j-ого сценария пожара в n-ом помещении здания, на основе учета 50%-го снижения массовой скорости выгорания по сравнению со случаем отсутствия влияния АУП.

Приложение № 2

Методы оценки опасных факторов пожара

1. В настоящем приложении представлены методики оценки опасных факторов, реализующихся при различных сценариях пожаров, взрывов на территории объекта и в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта.

Для оценки опасных факторов, реализующихся при пожарах в зданиях (помещениях) объекта используются методы, регламентированные приложением № 5 к настоящей Методике. Если для тех или иных объектов указанные методы неприменимы в силу ограничении на их использование, указанных в настоящем Приложении, допускается использование методов по усмотрению организации, проводящей расчеты. В этом случае ответственность за обоснованное использование этих методов лежит на указанной организации.

Истечение жидкости и газа

Истечение жидкости

2. Рассматривается резервуар, находящийся в обваловании (рис. П2.1.).

Вводятся следующие допущения:

истечение через отверстие однофазное;

резервуар имеет постоянную площадь сечения по высоте;

диаметр резервуара много больше размеров отверстия;

размеры отверстия много больше толщины стенки;

поверхность жидкости внутри резервуара горизонтальна;

температура жидкости остается постоянной в течение времени истечения.

Массовый расход жидкости G (кг/с) через отверстие во времени t (c) определяется по формуле:

, (П2.1)

где G0 - массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле:

, (П2.2)

где - плотность жидкости, кг/м3;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2);

- коэффициент истечения;

Аhol - площадь отверстия, м2;

hhol - высота расположения отверстия, м;

АR - площадь сечения резервуара, м2;

h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м.

Высота столба жидкости в резервуаре h (м) в зависимости от времени t определяется по формуле:

. (П2.3)

Условия перелива струи жидкости (при h0 > hhol) через обвалование определяется по формуле:

, (П2.4)

где Н - высота обвалования, м;

L - расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

Рис. П2.1. Схема для расчета истечения жидкости из отверстия в резервуаре

Количество жидкости m (кг), перелившейся через обвалование за полное время истечения, определяется по формуле:

, (П2.5)

где tpour - время, в течение которого жидкость переливается через обвалование, с, (т.е. время, в течение которого выполняется условие (П2.4)).

Величина tpour определяется по формуле:

, (П2.6)

где a, b, c - параметры, которые определяются по формулам:

, м/с2; (П2.7)

, м/с; (П2.8)

, м. (П2.9)

В случае, если жидкость в резервуаре находится под избыточным давлением ∆P (Па), величина мгновенного массового расхода G0 (кг/с) определяется по формуле:

. (П2.10)

Для определения количества жидкости, перелившейся через обвалование, и времени перелива следует проинтегрировать соответствующую систему уравнений, где величина ∆Р может быть переменной.

Истечение сжатого газа

3. Массовая скорость истечения сжатого газа из резервуара определяется по формулам:

докритическое истечение:

при ; (П2.11)

; (П2.12) сверхкритическое истечение:

при ; (П2.13)

, (П2.14) где G - массовый расход, кг/с;

- атмосферное давление, Па;

РV - давление газа в резервуаре, Па;

- показатель адиабаты газа;

Аhol - площадь отверстия, м2;

μ - коэффициент истечения (при отсутствии данных допускается принимать равным 0,8);

ρV - плотность газа в резервуаре при давлении РV, кг/м3.

Истечение сжиженного газа из отверстия в резервуаре

4. Массовая скорость истечения паровой фазы GV (кг/с) определяется по формуле:

, (П2.15) где коэффициент истечения;

Аhol - площадь отверстия, м2;

РС - критическое давление сжиженного газа, Па;

М - молярная масса, кг/моль;

R - универсальная газовая постоянная, равная 8,31 Дж/(Кмоль);

ТС - критическая температура сжиженного газа, К;

РR = PV/PC - безразмерное давление сжиженного газа в резервуаре;

РV - давление сжиженного газа в резервуаре, Па.

Массовую скорость истечения паровой фазы можно также определять по формулам (П2.11) - (П2.14).

Массовая скорость истечения жидкой фазы GL (кг/с) определяется по формуле:

, (П2.16) где ρL - плотность жидкой фазы, кг/м3;

ρV - плотность паровой фазы, кг/м3;

ТR=T/TC - безразмерная температура сжиженного газа;

Т - температура сжиженного газа в резервуаре, К.

Растекание жидкости при квазимгновенном разрушении резервуара

5. Под квазимгновенным разрушением резервуара следует понимать внезапный (в течение секунд или долей секунд) распад резервуара на приблизительно равные по размеру части. При такой пожароопасной ситуации часть хранимой в резервуаре жидкости может перелиться через обвалование.

Ниже представлена математическая модель, позволяющая оценить долю жидкости, перелившейся через обвалование при квазимгновенном разрушении резервуара. Приняты следующие допущения:

рассматривается плоская одномерная задача;

время разрушения резервуара много меньше характерного времени движения гидродинамической волны до обвалования;

жидкость является невязкой;

трение жидкости о поверхность земли отсутствует;

поверхность земли является плоской, горизонтальной.

Система уравнений, описывающих движение жидкости, имеет вид:

, (П2.17)

где h - высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м;

hG - высота подстилающей поверхности над фиксированным уровнем, м;

u - средняя по высоте скорость движения столба жидкости, м/с;

х - координата вдоль направления движения жидкости, м;

t - время, с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Граничные условия с учетом геометрии задачи (рис. П2.2.) имеют вид:

; (П2.18)

; (П2.19)

; (П2.20)

, (П2.21)

где а - высота обвалования.

Массовая доля жидкости Q (%), перелившейся через обвалование к моменту времени Т, определяется по формуле:

, (П2.22)

где uN - средняя по высоте скорость движения столба жидкости при х = b, м/с;

hN - высота столба жидкости при х = b, м;

h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м;

R - ширина резервуара, м.

График расчетной и экспериментальной зависимостей массовой доли перелившейся через обвалование жидкости Q от параметра a/h0 представлен на рис. П2.3.

Рис. П2.2. Типичная картина движения жидкости в обваловании при квазимгновенном разрушении резервуара

- уровень начального столба жидкости;

- уровень жидкости в промежуточный момент времени (результаты расчета)

Рис. П2.3. Зависимость доли перелившейся через обвалование жидкости

Q от параметра а/h0: 1 - расчет; 2 - эксперимент

II. Количественная оценка массы горючих веществ, поступающих в окружающее пространство в результате возникновения пожароопасных ситуаций

6. Количество поступивших в окружающее пространство горючих веществ, которые могут образовать взрывоопасные газопаровоздушные смеси или проливы горючих сжиженных газов, легковоспламеняющихся и горючих жидкостей на подстилающей поверхности, определяется, исходя из следующих предпосылок:

а) происходит расчетная авария одного из резервуаров (аппаратов) или трубопровода;

б) все содержимое резервуара (аппарата, трубопровода) или часть продукта (при соответствующем обосновании) поступает в окружающее пространство. При этом в случае наличия на объекте нескольких аппаратов (резервуаров) расчет следует проводить для каждого резервуара (аппарата);

в) при разгерметизации резервуара (аппарата) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих резервуар по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства и их надежности, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.

При отсутствии данных, для оценки массы горючих веществ, поступающих в окружающее пространство в результате возникновения пожароопасных ситуаций для сценария последующего воспламенения допускается расчетное время отключения технологических трубопроводов принимать равным:

времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов;

120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;

300 с при ручном отключении;

г) в качестве расчетной температуры при пожароопасной ситуации с наземно расположенным оборудованием допускается принимать максимально возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне, а при пожароопасной ситуации с подземно расположенным оборудованием - температуру грунта, условно равную максимальной среднемесячной температуре окружающего воздуха в наиболее теплое время года;

е) длительность испарения жидкости с поверхности пролива принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с. Для проливов жидкости до время испарения допускается принимать равным 900 с.

Допускается использование показателей пожаровзрывоопасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту.

Разгерметизация надземного резервуара

7. Масса жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, определяется по формуле:

, (П2.23)

где - масса жидкости, кг;

ρL - плотность жидкости, кг/м3;

VR - объем жидкости в резервуаре, м3.

Масса жидкости, поступившей самотеком при полном разрушении наземного или надземного трубопровода, выходящего из резервуара, определяется по формулам:

, (П2.24) где

, (П2.25) где

, (П2.26)

где GL - начальный расход жидкости, истекающей из резервуара через разгерметизированный трубопровод, кг/с;

µ - коэффициент истечения;

- расчетное время отключения трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, с;

dP - диаметр трубопроводов, м (в случае различных диаметров трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, объем выходящей жидкости рассчитывается для каждого трубопровода в отдельности);

Li - длина i-го участка трубопровода от запорного устройства до места разгерметизации, м;

n - число участков трубопроводов, связанных с местом разгерметизации;

∆РR - напор столба жидкости в резервуаре, Па;

hL - высота столба жидкости (от верхнего уровня жидкости в резервуаре до уровня места разгерметизации), м;

g - ускорение свободного падения, м/с2 (g = 9,81).

При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива FПР (м2) жидкости определяется по формуле:

(П2.27)

где fР - коэффициент разлития, м-1 (при отсутствии данных допускается принимать равным 5 м-1 при проливе на неспланированную грунтовую поверхность, 20 м-1 при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 м-1 при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);

VЖ - объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м3.

При оценке площади пролива допускается при соответствующем обосновании использовать другие модели растекания жидкости.

Масса паров ЛВЖ, выходящих через дыхательную арматуру

8. В случае наполнения резервуара масса паров определяется по формуле:

, (П2.28) где

, (П2.29)

где mV - масса выходящих паров ЛВЖ, кг;

V - плотность паров ЛВЖ, кг/м3;

РН - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа, определяемое по справочным данным;

Р0 - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101);

VR - геометрический объем паровоздушного пространства резервуара (при отсутствии данных допускается принимать равным геометрическому объему резервуара), м3;

М - молярная масса паров ЛВЖ, кг/кмоль;

V0 - мольный объем, равный 22,413 м3/кмоль;

t0 - расчетная температура, ОС.

Масса паров ЛВЖ при испарении со свободной поверхности в резервуаре

9. Масса паров ЛВЖ при испарении со свободной поверхности в резервуаре определяется по формуле:

mV = GV E, (П2.30)

где GV - расход паров ЛВЖ, кг/с, который определяется по формуле:

GV = FR W, (П2.31)

где E - время поступления паров из резервуара, с;

FR - максимальная площадь поверхности испарения ЛВЖ в резервуаре, м2;

W - интенсивность испарения ЛВЖ, кг/(м2с) (определяется в соответствии с разделом VIII настоящего приложения).

III. Максимальные размеры взрывоопасных зон

10. Радиус RНКПР (м) и высота ZНКПР (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:

для горючих газов (далее - ГГ)

; (П2.32)

(П2.33)

для паров ЛВЖ

; (П2.34)

(П2.35)

где mГ - масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг;

ρГ - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3;

mП - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;

ρП - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кг/м3;

СНКПР - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, % об.

За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если RНКПР меньше габаритных размеров пролива, – внешние габаритные размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.

IV. Определение параметров волны давления при сгорании газо-, паро- или пылевоздушного облака

11. Методика количественной оценки параметров воздушных волн давления при сгорании газо-, паровоздушного облака (далее - облако) распространяется на случаи выброса горючих газов, паров или пыли в атмосферу на производственных объектах.

Основными структурными элементами алгоритма расчетов являются:

определение ожидаемого режима сгорания облака;

расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воздушных волн давления для различных режимов;

определение дополнительных характеристик взрывной нагрузки;

оценка поражающего воздействия.

Исходными данными для расчета параметров волн давления при сгорании облака являются:

вид горючего вещества, содержащегося в облаке;

концентрация горючего вещества в смеси СГ;

стехиометрическая концентрация горючего вещества с воздухом ССТ;

масса горючего вещества, содержащегося в облаке МТ, с концентрацией между нижним и верхним концентрационным пределом распространения пламени. Допускается величину МТ принимать равной массе горючего вещества, содержащегося в облаке, с учетом коэффициента Z участия горючего вещества во взрыве. При отсутствии данных коэффициент Z может быть принят равным 0,1. При струйном стационарном истечении горючего газа величину МТ следует рассчитывать с учетом стационарного распределения концентраций горючего газа в струе;

удельная теплота сгорания горючего вещества ЕУД;

скорость звука в воздухе С0 (обычно принимается равной 340 м/с);

информация о степени загроможденности окружающего пространства;

эффективный энергозапас горючей смеси Е, который определяется по формуле:

. (П2.36)

При расчете параметров сгорания облака, расположенного на поверхности земли, величина эффективного энергозапаса удваивается.

Определение ожидаемого режима сгорания облака

12. Ожидаемый режим сгорания облака зависит от типа горючего вещества и степени загроможденности окружающего пространства.

Классификация горючих веществ по степени чувствительности

13. Вещества, способные к образованию горючих смесей с воздухом, по степени своей чувствительности к возбуждению взрывных процессов разделены на четыре класса:

класс 1 - особо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки менее );

класс 2 - чувствительные вещества (размер детонационной ячейки лежит в пределах от 2 до );

класс 3 - средне чувствительные вещества (размер детонационной ячейки лежит в пределах от 10 до );

класс 4 - слабо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки больше ).

Классификация наиболее распространенных в промышленном производстве горючих веществ приведена в таблице П2.1. В случае, если вещество не внесено в классификацию, его следует классифицировать по аналогии с имеющимися в списке веществами, а при отсутствии информации о свойствах данного вещества, его следует отнести к классу 1, т.е. рассматривать наиболее опасный случай.

Таблица П2.1
Класс 1 | Класс 2 | Класс 3 | Класс 4
Ацетилен Винилацетилен Водород Гидразин Изопропилнитрат Метилацетилен Нитрометан Окись пропилена Окись этилена Этилнитрат | Акрилонитрил Акролеин Бутан Бутилен Бутадиен 1,3-Пентадиен Пропан Пропилен Сероуглерод Этан Этилен Эфиры: диметиловый дивиниловый метилбутиловый   Широкая фракция легких углеводородов | Ацетальдегид Ацетон Бензин Винилацетат Винилхлорид Гексан Изооктан Метиламин Метилацетат Метилбутилкетон Метилпропилкетон Метилэтилкетон Октан Пиридин Сероводород СПГ Спирты: метиловый этиловый пропиловый амиловый изобутиловый изопропиловый Циклогексан Этилформиат Этилхлорид | Бензол Декан о-Дихлорбензол Додекан Метан Метилбензол Метилмеркаптан Метилхлорид Окись углерода Этиленбензол

14. При оценке масштабов поражения волнами давления должно учитываться различие химических соединений по теплоте сгорания, используемой для расчета полного запаса энерговыделения. Для типичных углеводородов принимается в расчет значение удельной теплоты сгорания ЕУД0 = 44 МДж/кг. Для иных горючих веществ в расчетах используется удельное энерговыделение ЕУД =β ЕУД0. Здесь β - корректировочный параметр. Для условно выделенных классов горючих веществ величины параметра β представлены в таблице П2.2.

Таблица П2.2
Классы горючих веществ | β | Классы горючих веществ | β
Класс 1 | Класс 1 | Класс 3 | Класс 3
Ацетилен | 1,1 | Кумол | 0,84
Метилацетилен | 1,05 | Метиламин | 0,70
Винилацетилен | 1,03 | Спирты: |
Окись этилена | 0,62 | Метиловый | 0,45
Гидразин | 0,44 | Этиловый | 0,61
Изопропилнитрат | 0,41 | Пропиловый | 0,69
Этилнитрат | 0,30 | Амиловый | 0,79
Водород | 2,73 | Циклогексан | 1
Нитрометан | 0,25 | Ацетальальдегид | 0,56
Класс 2 | Класс 2 | Винилацетат | 0,51
Этилен | 1,07 | Бензин | 1
Диэтилэфир | 0,77 | Гексан | 1
Дивинилэфир | 0,77 | Изооктан | 1
Окись пропилена | 0,7 | Пиридин | 0,77
Акролеин | 0,62 | Циклопропан | 1
Сероуглерод | 0,32 | Этиламин | 0,80
Бутан | 1 | Класс 4 |
Бутилен | 1 | Класс 4 |
Бутадиен | 1 | Метан | 1,14
1,3-Пентадиен | 1 | Трихлорэтан | 0,15
Этан | 1 | Метилхлорид | 0,12
Диметилэфир | 0,66 | Бензол | 1
Диизопропиловый эфир | 0,82 | Декан | 1
ШФЛУ | 1 | Додекан | 1
Пропилен | 1 | Метилбензол | 1
Пропан | 1 | Метилмеркаптан | 0,53
Класс 3 | Класс 3 | Окись углерода | 0,23
Винилхлорид | 0,42 | Дихлорэтан | 0,24
Сероводород | 0,34 | Дихлорбензол | 0,42
Ацетон | 0,65 | Трихлорэтан | 0,14

Классификация окружающего пространства по степени загроможденности

15. Характером загроможденности окружающего пространства в значительной степени определяется скорость распространения пламени при сгорании облака и, следовательно, параметры волны давления. Характеристики загроможденности окружающего пространства разделяются на четыре класса:

класс I - наличие длинных труб, полостей, каверн, заполненных горючей смесью, при сгорании которой возможно ожидать формирование турбулентных струй продуктов сгорания, имеющих размеры не менее трех размеров детонационной ячейки данной смеси. Если размер детонационной ячейки для данной смеси не известен, то минимальный характерный размер струй принимается равным для веществ класса 1, для веществ класса 2, для веществ класса 3 и для веществ класса 4;

класс II - сильно загроможденное пространство: наличие полузамкнутых объемов высокая плотность размещения технологического оборудования, лес, большое количество повторяющихся препятствий;

класс III - средне загроможденное пространство: отдельно стоящие технологические установки, резервуарный парк;

класс IV - слабо загроможденное и свободное пространство.

Классификация режимов сгорания облака

16. Для оценки воздействия сгорания облака возможные режимы сгорания разделяются на шесть классов по диапазонам скоростей их распространения следующим образом:

класс 1 - детонация или горение со скоростью фронта пламени 500 м/с и более;

класс 2 - дефлаграция, скорость фронта пламени 300 - 500 м/с;

класс 3 - дефлаграция, скорость фронта пламени 200 - 300 м/с;

класс 4 - дефлаграция, скорость фронта пламени 150 - 200 м/с;

класс 5 - дефлаграция, скорость фронта пламени определяется по формуле:

u = k1∙М1/6, (П2.37)

где k1 - константа, равная 43;

М - масса горючего вещества, содержащегося в облаке, кг;

класс 6 - дефлаграция, скорость фронта пламени определяется по формуле:

u = k2∙М1/6, (П2.38)

где k2 - константа, равная 26;

М - масса горючего вещества, содержащегося в облаке, кг.

17. Ожидаемый режим сгорания облака определяется с помощью таблицы П2.3, в зависимости от класса горючего вещества и класса загроможденности окружающего пространства.

Таблица П2.3
Класс горючего
вещества | Класс загроможденности окружающего пространства | Класс загроможденности окружающего пространства | Класс загроможденности окружающего пространства | Класс загроможденности окружающего пространства
Класс горючего
вещества | I | II | III | IV
1 | 1 | 1 | 2 | 3
2 | 1 | 2 | 3 | 4
3 | 2 | 3 | 4 | 5
4 | 3 | 4 | 5 | 6

При определении максимальной скорости фронта пламени для режимов сгорания 2-4 классов дополнительно рассчитывается видимая скорость фронта пламени по соотношению (П2.37). В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П2.37). Скорость фронта пламени для классов 5 или 6 не должна превышать значения нижней границы диапазона скорости фронта пламени класса 4.

Расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воздушных волн давления

18. Параметры воздушных волн давления (избыточное давление ΔР и импульс фазы сжатия I+) в зависимости от расстояния от центра облака рассчитываются исходя из ожидаемого режима сгорания облака.

Класс 1 режима сгорания облака

19. Рассчитывается соответствующее безразмерное расстояние по формуле:

Rx=R/(E/P0)1/3, (П2.39)

где R - расстояние от центра облака, м;

Р0 - атмосферное давление, Па;

Е - эффективный энергозапас смеси, Дж.

Величины безразмерного давления Рх и импульс фазы сжатия Ix определяются по формулам (для газопаровоздушных смесей):

ln(Рх) = -0,9278 - 1,5415ln(Rx) + 0,1953(ln(Rx))2–0,4818(ln(Rx))3 (П2.40)

(П2.41)

Зависимости П2.40 и П2.41 справедливы для значений Rx , больших величины Rx=0,2 и меньших Rx=50. В случае если Rx≤0,2, величина Рх полагается равной 18,6, а величина Ix полагается равной 0,53.

Размерные величины избыточного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам:

ΔР= РхР0; (П2.42)

I+ = Iх ∙Р0 2/3∙Е1/3/С0. (П2.43)

Классы 2 - 6 режима сгорания облака

20. Рассчитывается безразмерное расстояние Rх от центра облака по формуле (П2.39).

Рассчитываются величины безразмерного давления (Pх1) и импульса фазы сжатия Ix1 по формулам:

; (П2.44)

; (П2.45)

, (П2.46)

где σ - степень расширения продуктов сгорания (для газопаровоздушных смесей допускается принимается равным 7, для пылевоздушных смесей 4);

u - видимая скорость фронта пламени, м/с.

В случае дефлаграции пылевоздушного облака величина эффективного энергозапаса умножается на коэффициент .

Формулы (П2.44), (П2.45) справедливы для значений Rx больших величины Rкр1 = 0,34, в случае, если Rx < Rкр1, в формулы (П2.44), (П2.45) вместо Rx подставляется величина Rкр1.

Далее по соотношениями (П2.40) и (П2.41) вычисляются величины Px2 и Ix2, которые соответствуют режиму детонации. Окончательные значения Px и Ix выбираются из условий: Px=min(Px1, Px2); Ix=min(Ix1, Ix2);

Размерные величины избыточного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам (П2.42), (П2.43).

V. Параметры волны давления при взрыве резервуара с перегретой жидкостью или сжиженным газом при воздействии на него очага пожара

21. Избыточное давление ΔP и импульс I+ в волне давления, образующиеся при взрыве резервуара с перегретой ЛВЖ, ГЖ или сжиженным углеводородным газом (далее - СУГ) в очаге пожара, определяются по формулам:

; (П2.47)

; (П2.48)

, (П2.49)

где r - расстояние от центра резервуара, м;

- эффективная энергия взрыва, рассчитываемая по формуле:

, (П2.50)

k - доля энергии волны давления (допускается принимать равной 0,5);

- удельная теплоемкость жидкости (допускается принимать равной 2000 Дж/(кг К);

m - масса ЛВЖ, ГЖ или СУГ, содержащаяся в резервуаре, кг;

Т - температура жидкой фазы, К;

Тb - нормальная температура кипения, К.

При наличии в резервуаре предохранительного устройства (клапана или мембраны) величина Т определяется по формуле:

, (П2.51)

где Рval - давление срабатывания предохранительного устройства;

А, В, СА - константы уравнения зависимости давления насыщенных паров жидкости от температуры (константы Антуана), определяемые по справочной литературе. Единицы измерения Рval (кПа, мм рт. ст., атм) должны соответствовать используемым константам Антуана.

VI. Интенсивность теплового излучения

22. В настоящем разделе приводятся методы расчета интенсивности теплового излучения от пожара пролива на поверхность, огненного шара, а также радиуса воздействия продуктов сгорания паровоздушного облака в случае пожара-вспышки.

Пожар пролива

23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее – СПГ) или СУГ определяется по формуле:

(П2.52)

где Ef - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;
Fq - угловой коэффициент облученности;
- коэффициент пропускания атмосферы.
Значение Ef принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П2.4.
Таблица П2.4
Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких топлив
Топливо | Ef, кВт/м2, при d, м | Ef, кВт/м2, при d, м | Ef, кВт/м2, при d, м | Ef, кВт/м2, при d, м | Ef, кВт/м2, при d, м | m, кг/(м2 с)
Топливо | 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | m, кг/(м2 с)
СПГ | 220 | 180 | 150 | 130 | 120 | 0,08
Сжиженный водород | 150 | 120 | 100 | 90 | 80 | 0,17
СУГ | 80 | 63 | 50 | 43 | 40 | 0,1
Бензин | 60 | 47 | 35 | 28 | 25 | 0,06
Дизельное топливо | 40 | 32 | 25 | 21 | 18 | 0,04
Примечание: для диаметров очага менее  или более  следует принимать Ef такой же, как и для очагов диаметром  и  соответственно.

При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину Ef (кВт/м2) определять по формуле:

, (П2.53)

где d - эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину Ef (кВт/м2) определять по формуле:

, (П2.53.1)

где m - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2 с);

НСГ – удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L – длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину m (кг/(м2 с)) определять по формуле:

, (П2.53.2)

где Lg – удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

СP – удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кгК);

Tb – температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;

Tа – температура окружающей среды, К.

Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений Ef и m по компонентам, для которых величины Ef и m максимальны.

Угловой коэффициент облученности Fq определяется по формуле:

, (П2.54)

где FV, FH - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90О секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

, (П2.55)

, (П2.56)

, (П2.57)

, (П2.57.1)

, (П2.57.2)

, (П2.57.3)

, (П2.57.4)

, (П2.57.5)

, (П2.57.6)

, (П2.57.7)

где X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

d - эффективный диаметр пролива, м;

L – длина пламени, м;

θ - угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 2.55-2.57.7 и 2.59.1, принимая θ = 0.

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

, (П2.58)

где F - площадь пролива, м2.

Длина пламени L (м) определяется по формулам:

при u* 1

, (П2.59)

при u* < 1

(П2.59.1)

где

(П2.60) m - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2с);

a - плотность окружающего воздуха, кг/м3;

П - плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;

w0 - скорость ветра, м/с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра θ рассчитывается по формуле:

. (П2.61)

Коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется по формуле:

. (П2.62)

В случае существенной разницы размеров пролива в различных направлениях (ширина пролива, его протяженность), форму пламени при горении аппроксимируют набором цилиндров с диаметром, равным ширине пролива. Суммарное излучение от совокупности цилиндров будет соответствовать излучению от пролива сложной формы.

Огненный шар

24. Интенсивность теплового излучения q(кВт/м2) для огненного шара определяется по формуле (П2.52).

Величина Ef определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать Ef равной 350 кВт/м2 для углеводородных топлив, 450 кВт/м2 для СПГ, 330 кВт/м2 для сжиженного водорода.

Значение Fq определяется по формуле:

, (П2.63)

где Н - высота центра огненного шара, м;

DS - эффективный диаметр огненного шара, м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Эффективный диаметр огненного шара DS (м) определяется по формуле:

(П2.64)

где m - масса мгновенно испарившегося продукта, поступившего в окружающее пространство, которая может быть получена с учетом п. 27 Приложения 2, кг.

Величину Н допускается принимать равной DS.

Коэффициент пропускания атмосферы для огненного шара рассчитывается по формуле:

. (П2.65)

VII. Определение радиуса воздействия продуктов сгорания паровоздушного облака в случае пожара-вспышки

25. В случае образования паровоздушной смеси в незагроможденном технологическим оборудованием пространстве и его зажигании относительно слабым источником (например, искрой) сгорание этой смеси происходит, как правило, с небольшими видимыми скоростями пламени. При этом амплитуды волны давления малы и могут не приниматься во внимание при оценке поражающего воздействия. В этом случае реализуется так называемый пожар-вспышка, при котором зона поражения высокотемпературными продуктами сгорания паровоздушной смеси практически совпадает с максимальным размером облака продуктов сгорания (т.е. поражаются в основном объекты, попадающие в это облако). Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания паровоздушного облака при пожаре-вспышке RF определяется формулой:

, (П2.66)

где RНКПР - горизонтальный размер взрывоопасной зоны, определяемый по п. 10 настоящего приложения.

VIII. Испарение жидкости из пролива

26. Интенсивность испарения W (кг/(м2с)) для ненагретых жидкостей с определяется по формуле:

, (П2.67)

где - коэффициент, принимаемый для помещений по таблице П2.5 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения. При проливе жидкости вне помещения допускается принимать = 1;

М - молярная масса жидкости, кг/кмоль;

РН - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, кПа.

Таблица П2.5
Скорость воздушного потока, м/с | Значение коэффициента  при температуре t (ОC) воздуха | Значение коэффициента  при температуре t (ОC) воздуха | Значение коэффициента  при температуре t (ОC) воздуха | Значение коэффициента  при температуре t (ОC) воздуха | Значение коэффициента  при температуре t (ОC) воздуха
Скорость воздушного потока, м/с | 10 | 15 | 20 | 30 | 35
0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0
0,1 | 3,0 | 2,6 | 2,4 | 1,8 | 1,6
0,2 | 4,6 | 3,8 | 3,5 | 2,4 | 2,3
0,5 | 6,6 | 5,7 | 5,4 | 3,6 | 3,2
1,0 | 10,0 | 8,7 | 7,7 | 5,6 | 4,6

27. При выбросе перегретой жидкости или сжиженного газа из оборудования, в котором вещество находится под давлением, часть продукта за счет внутренней энергии мгновенно испаряется, образуя облако аэрозоля.

Массовая доля мгновенно испарившегося вещества определяется по формуле:

, (П2.68) где СР - удельная теплоемкость вещества, Дж/(кг.К);

Та - температура вещества в оборудовании, К;

Tb - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

Lg - удельная теплота парообразования вещества, Дж/кг.

Принимается, что при ≥ 0,35 вся масса перегретой жидкости или сжиженного газа, находящаяся в оборудовании, за счет взрывного характера испарения переходит в парокапельное облако.

При < 0,35, оставшаяся часть жидкой фазы испаряется с поверхности пролива за счет потока тепла от подстилающей поверхности и воздуха.

Интенсивность испарения жидкости со свободной поверхности W (кг/(м2с)) определяется по формуле:

, (П2.69)

где λs - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается жидкость, Вт/(мК);

СS - удельная теплоемкость материала, Дж/(кгК);

ρs - плотность материала, кг/м3;

Т0 - начальная температура материала, К;

Tb - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

t -текущее время с момента начала испарения, с (но не менее 10 с);

λа - коэффициент теплопроводности воздуха при температуре Т0;

u - скорость воздушного потока над поверхностью испарения, м/с;

d - характерный диаметр пролива, м;

νа - кинематическая вязкость воздуха при Т0, м2/с.

IX. Размеры факела при струйном горении

28. При струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением возникает опасность образования диффузионных факелов.

Длина факела LF (м) при струйном горении (кроме водорода) определяется по формуле:

, (П2.70)

где G - расход продукта, кг/с;

K - эмпирический коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным 12,5, при истечении паровой фазы СУГ или СПГ равным 13,5, при истечении жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением равным 15.

Длина факела LF (м) при струйном горении водорода определяется по формуле:

. (П2.71) где G - расход продукта, кг/с;

dhol - диаметр отверстия, м.

Ширина факела DF (м) при струйном горении определяется по формуле:

. (П2.72)

где kf – эмпирический коэффициент, который для водорода принимается равным 0,17, для других горючих веществ равным 0,15.

29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:

- зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;

- длина факела LF не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра;

- наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;

- поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30о секторе с радиусом, равным длине факела;

- воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30о секторе, ограниченном радиусом, равным LF;

- за пределами указанного сектора на расстояниях от LF до 1,5 LF тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м2;

- тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П2.52, П.2.54- П2.57.7 и П2.62, принимая L равным LF, d равным DF, θ равным 0, а Ef по формулам П2.53- П2.53.2 или таблице П2.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать Ef по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м2, для водородного газового факела – 33 кВт/м2, для факела жидкого водорода – 80 кВт/м2.

- при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;

- область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30о сектор, ограниченный радиусом, равным LF);

- при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать;

- факельное горение не учитывается при рассмотрении сценариев разгерметизации трубопроводных систем с ЛВЖ и ГЖ, в которых площадь аварийного отверстия разгерметизации превосходит 20% площади поперечного сечения трубопровода.

Приложение № 3

Детерминированные и вероятностные критерии оценки поражающего действия волны давления и теплового излучения на людей

На объектах наиболее опасными поражающими факторами пожара являются волна давления и расширяющиеся продукты сгорания при различных режимах сгорания газо-, паро- или пылевоздушного облака, а также тепловое излучение пожаров.

Детерминированные критерии показывают значения параметров опасного фактора пожара, при которых наблюдается тот или иной уровень поражения людей.

В случае использования детерминированных критериев условная вероятность поражения принимается равной 1, если значение критерия превышает предельно-допустимый уровень, и равной 0, если значение критерия не превышает предельно допустимый уровень поражения людей.

Вероятностные критерии показывают, какова условная вероятность поражения людей при заданном значении опасного фактора пожара.

Ниже приведены некоторые критерии поражения людей перечисленными выше опасными факторами пожара.

Критерии поражения волной давления

Детерминированные критерии поражения людей, в том числе находящихся в здании, избыточным давлением при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей в помещениях или на открытом пространстве приведены в таблице П3.1.

В качестве вероятностного критерия поражения используется понятие пробит-функции. В общем случае пробит-функция Рr описывается формулой:

, (П3.1)

где a, b - константы, зависящие от степени поражения и вида объекта;

S - интенсивность воздействующего фактора.

Таблица П3.1
Степень поражения | Избыточное давление, кПа
Полное разрушение зданий | 100
50 %-ное разрушение зданий | 53
Средние повреждения зданий | 28
Умеренные повреждения зданий (повреждение внутренних перегородок, рам, дверей и т.п.) | 12
Нижний порог повреждения человека волной давления | 5
Малые повреждения (разбита часть остекления) | 3

Значения условной вероятности поражения человека Qdj(a) в зависимости от значения пробит-функции Pr определяется по формуле:

. (П3.2)

Пробит-функции для тяжелых разрушений зданий и поражения человека имеют вид:

; (П3.3)

(П3.4)

для полного разрушения зданий:

; (П3.5)

(П3.6) где P - избыточное давление волны давления, Па;

I+ - импульс волны давления, Па·с.

II. Критерии поражения тепловым излучением

При анализе воздействия теплового излучения следует различать случаи импульсного и длительного воздействия. В первом случае критерием поражения является доза излучения D (например, воздействие огненного шара), во втором - критическая интенсивность теплового излучения qCR (например, воздействие пожара пролива).

Величины qCR для воспламенения некоторых горючих материалов приведены в таблице П3.3, для различных степеней поражения человека - в таблице П3.4.

Таблица П3.3
Материалы | qCR, кВт/м2
Древесина (сосна влажностью 12%) Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг/м3) Торф брикетный Торф кусковой Хлопок-волокно Слоистый пластик Стеклопластик Пергамин Резина Уголь Рулонная кровля Картон серый Декоративный бумажно-слоистый пластик Металлопласт Плита древесно-волокнистая Плита древесно-стружечная Плита древесно-стружечная с отделкой "Полиплен" Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева Кожа искусственная Стеклопластик на полиэфирной основе Лакокрасочные покрытия Обои моющиеся ПВХ на бумажной основе Линолеум ПВХ Линолеум алкидный Линолеум ПВХ на тканевой основе Покрытие ковровое Сено, солома (при минимальной влажности до 8%) Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, ОС: 300 350 400 500 и выше | 13,9 8,3 13,2 9,8 7,5 15,4 15,3 17,4 14,8 35,0 17,4 10,8 19,0 - 24,0 24,0 - 27,0 13,0 12,0 12,0 12,0 - 16,0  17,9 - 20,0 14,0 25,0 12,0 10,0 - 12,0 10,0 6,0 - 12,0 4,0 - 6,0 7,0   12,1 15,5 19,9 28,0 и выше
Таблица П3.4
Степень поражения | Интенсивность излучения, кВт/м2
Без негативных последствий в течение длительного времени | 1,4
Безопасно для человека в специальной защитной одежде пожарного (по ГОСТ Р 53264) | 5,0
Непереносимая боль через 20-30 с Ожог 1 степени через 15-20 с Ожог 2 степени через 30-40 с | 7,0
Непереносимая боль через 3-5 с Ожог 1 степени через 6-8 с Ожог 2 степени через 12-16 с | 10,5

Для поражения человека тепловым излучением величина пробит-функции описывается формулой:

, (П3.7)

где t - эффективное время экспозиции, с;

q - интенсивность теплового излучения, кВт/м2.

Величина эффективного времени экспозиции t может быть определена по формулам:

для огненного шара:

; (П3.8) для пожара пролива:

, (П3.9) где m - масса горючего вещества, участвующего в образовании огненного шара, которая может быть получена с учетом п. 27 Приложения 2, кг;

t0 - характерное время, за которое человек обнаруживает пожар и принимает решение о своих дальнейших действиях, с (может быть принято равным 5);

х - расстояние от места расположения человека до безопасной зоны (зона, где интенсивность теплового излучения меньше 4 кВт/м2);

u - средняя скорость движения человека к безопасной зоне, м/с (принимается равной 5 м/с).

Для участков территории производственного объекта, на которых по условиям эксплуатации допускается наличие только персонала объекта в специальной защитной одежде пожарного (по ГОСТ Р 53264), условную вероятность поражения тепловым излучением следует определять по формуле:

Рr = - 13,65 + 2,56∙1n(t ∙ q4/3). (П3.10)

Условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива или факела, принимается равной 1.

Для пожара-вспышки следует принимать, что условная вероятность поражения человека, попавшего в зону воздействия высокотемпературными продуктами сгорания газопаровоздушного облака, равна 1, за пределами этой зоны условная вероятность поражения человека принимается равной 0.

При оценке условной вероятности поражения человека в здании от сценариев пожара пролива, пожара-вспышки, огненного шара, факельного горения на наружных установках следует руководствоваться положениями, изложенными в настоящем приложении.

Приложение № 4

Методы определения расчетного времени эвакуации и критической продолжительности пожара по опасным факторам пожара

I. Метод определения критической продолжительности пожара по опасным факторам пожара

1. Общие положения

Критические продолжительности пожара определяют по результатам расчета значений опасных факторов пожара на эвакуационных путях в различные моменты времени.

Значения опасных факторов пожара рассчитываются на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола путем решения системы уравнений тепломассообмена.

Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые, содержащиеся в методиках определения расчетных величин пожарного риска, утвержденных в установленном порядке.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять, исходя из следующих предпосылок:

интегральный метод:

для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

для предварительных расчетов с целью выявления наиболее неблагоприятных сценариев пожара;

зонный (зональный) метод:

для здании и помещении, для которых допустимо использование интегрального метода;

для зданий, содержащих систему помещений простой геометрической конфигурации, когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

полевой метод:

для здании и помещении, для которых допустимо использование интегрального или зонного метода;

для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);

для помещений, в которых один из геометрических размеров более чем в 10 раз отличается от остальных;

для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение.

При использовании вышеуказанных методов необходимо учитывать следующие свойства обращающихся или используемых горючих веществ и материалов, в достаточной степени отражающих характер поведения материала в условиях пожара:

низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

линейная скорость распространения пламени, м/с (для твердых горючих веществ и материалов);

время стабилизации горения, с (для жидких горючих веществ и материалов, в случае отсутствия данных принимать равным нулю);

удельная скорость выгорания, кг/м2с;

дымообразующая способность, Нп м2/кг;

потребление кислорода, кг/кг;

удельный коэффициент образования каждого рассматриваемого токсичного газа, кг/кг;

зависимостей парциальных плотностей токсичных газов от изменения парциальной плотности кислорода;

зависимостей оптической плотности дыма от изменения парциальной плотности кислорода.

2. Метод определения критической продолжительности пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате воздействия теплового излучения и (или) повышенной температуры.

Критическая продолжительность пожара по тепловому потоку и повышенной температуре определяется по времени достижения на путях эвакуации эффективной тепловой дозой величины, равной 1.

Эффективная тепловая доза определяется по формуле:

(П4.1) где допустимое время воздействия теплового излучения в течение промежутка времени , мин;

- допустимое время воздействия повышенной температуры в течение промежутка времени , мин;

- интенсивность теплового потока, кВт/ м;

промежуток времени воздействия, мин;

границы временного интервала, в течение которого рассматривается возможность эвакуации людей из помещения, мин.

Величина, , определяется по формуле:

(П4.2)

Время для помещений, в которых концентрация паров воды в воздухе менее (об.), определяется по формуле:

- для людей в защитной одежде:

(П4.3)

- для людей без защитной одежды:

(П4.4) где температура воздуха, 0С.

Допускается критическую продолжительность пожара по тепловому потоку и повышенной температуре определять по достижению на путях эвакуации одного из следующих критических значений:

интенсивности теплового потока 2,5 кВт/м2;

температуры воздуха 90˚C(в случае, если в воздухе помещения содержание водяного пара составляет менее 10% об.).

Для помещений, в которых концентрация паров воды в воздухе составляет об. и более, или отсутствии для расчетов необходимых исходных данных критическая продолжительность пожара по тепловому потоку и повышенной температуре определяется по достижению температуры воздуха на путях эвакуации 60˚C.

3. Метод определения критической продолжительности пожара по условию блокирования эвакуационных путей по потере видимости

Критическая продолжительность пожара по потере видимости определяется по времени достижения на путях эвакуации расстояния потери видимости:

5 м для всех сценариев пожара при площади помещения менее 100 м2;

5 м для сценариев развития пожара, связанных с успешным срабатыванием СОУЭ 2-5 типа при площади помещения 100 м и более;

10 м для всех сценариев пожара при площади помещения 100 м и более для зданий, оборудованных СОУЭ 1-го типа;

10 м для сценариев развития пожара, связанных с не успешным срабатыванием СОУЭ 2-5 типа при площади помещения 100 м и более;

20 м в остальных случаях.

4. Метод определения критической продолжительности пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате снижения концентрации кислорода

Критическая продолжительность пожара по пониженному содержанию кислорода в помещении определяется по времени достижения на путях эвакуации концентрации кислорода 0,226 кг/м3(≈17,5%(об)).

5. Метод определения критической продолжительности пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате повышения концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения

Критическая продолжительность пожара по повышению на путях эвакуации токсичных продуктов горения и термического разложения определяется по наименьшему из времен достижения на путях эвакуации эффективной дозы или эффективной концентрации величины, равной 1 с учетом их совместного действия.

Эффективная доза рассчитывается по формуле:

(П4.5)

где - средняя концентрация -го токсичного продукта горения или термического разложения в выбранный отрезок времени , мкл·л-1; - выбранный отрезок времени, мин; - удельная экспозиционная доза, которая может воспрепятствовать самостоятельной эвакуации находящихся в опасной зоне людей, мкл·мин·л-1.

Допускается эффективную дозу для CO и HCN определять по формуле:

(П4.6) где - средняя концентрация CO на временном отрезке , мкл∙л-1;

- средняя концентрация HCN на временном отрезке, , мкл∙л-1;

временной отрезок, мин.

В случае, если концентрация CO2 на путях эвакуации превышает 2%(об), величины и в формуле (П4.6) на каждом временном отрезке должны умножаться на коэффициент , определяемый по формуле:

(П4.7) где - средняя концентрация CO2,% об.

Эффективная концентрация определяется по формуле:

(П4.8) где - средняя концентрация -го токсичного продукта горения и термического разложения, мкл∙л-1;

- концентрация -го токсичного продукта, при которой люди, находящиеся в зоне пожара, не могут предпринимать эффективные действия, направленные на спасение, мкл∙л-1.

Допускается эффективную концентрацию для HCl, HBr, HF, SO2, NO2, акролеина и формальдегида определять по формуле:

(П4.9)

Допускается критическую продолжительность пожара по повышению на путях эвакуации концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения определять по достижению на путях эвакуации критической концентрации каждого из токсичных продуктов горения с учетом их независимого действия (при их выделении при реализации рассматриваемого сценария):

СО2 - 0,09 кг∙м-3 (52 570 ррm или мкл∙л-1);

СО - 1,16 ∙10-3 кг∙м-3 (1065 ррm или мкл∙л-1);

НС1- 23∙10-6 кг∙м-3 (6 ррm или мкл∙л-1);

НСN - 5 ррm или мкл∙л-1 (5,26∙ 10-6 кг∙ м-3);

NO2 - 25 ррm или мкл∙л-1 (4,45∙ 10-5 кг∙ м-3);

HBr - 100 ррm или мкл∙л-1 (3,15∙10-4 кг∙м-3);

Акролеин - 3 ррm или мкл∙л-1 (6,54∙ 10-6 кг∙ м-3);

НF - 50 ррm или мкл∙л-1 (3,89 ∙10-5 кг∙м-3);

Формальдегид - 50 ррm или мкл∙л-1 (5,84∙10-5 кг∙м-3);

SO2 - 15 ррm или мкл∙л-1 (3,74∙ 10-5 кг∙м-3);

COCl2 (фосген) - 2,4 ∙ 10–6 кг/м3.

При отсутствии данных допускается принимать критические значения концентрации только по каждому из следующих токсичных газообразных продуктов горения: СО2, СО, НС1.

II. Метод определения расчетного времени эвакуации

Пути движения людей и выходы высотой менее 1,9 м и шириной менее 0,7 м при определения расчетного времени эвакуации не учитываются, за исключением случаев, установленных в нормативных документах по пожарной безопасности. Допускается учитывать горизонтальные пути движения людей и выходы высотой не менее 1,8 м, предназначенные для эвакуации не более 5 человек, в случае если в местах уменьшения высоты до значения менее 1,9 м предусмотрена сигнальная разметка в соответствии с ГОСТ Р 12.2.143.

Для наружных установок, включающих в свой состав этажерки, открытые галереи, эстакады с проходами и площадками обслуживания оборудования длина пути от места расположения человека до безопасной зоны должна определяться на основе объемно-планировочных решений наружной установки и предусмотренных на ней путей эвакуации. Пандусы, если их наклон менее 1:8, допускается относить к горизонтальным путям.

Упрощенная аналитическая модель движения людского потока.

Расчетное время эвакуации людей tР из помещений и зданий устанавливают по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей непосредственно наружу или в безопасную зону.

При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной li и шириной δi. Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.

При определении расчетного времени длину и ширину каждого участка пути эвакуации для проектируемых зданий и сооружений принимают по проекту, а для существующих - по факту. Длину пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряют по длине марша. Длину пути в дверном проеме принимают равной нулю. Проем, расположенный в стене толщиной более , а также тамбур следует считать самостоятельными участками горизонтального пути, имеющими конечную длину li.

Расчетное время эвакуации людей tР следует определять как сумму времени движения людского потока по отдельным участкам пути ti по формуле:

tP = t1 + t2 + t3 +... + ti, (П4.10)

где t1 - время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин;

t2, t3,..., ti - время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.

Время движения людского потока по первому участку пути ti, мин, определяется по формуле:

, (П4.11) где l1 - длина первого участка пути, м;

v1 - скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяют по таблице П4.1 в зависимости от плотности D).

Плотность однородного людского потока на первом участке пути D1 определяется по формуле:

, (П4.12)

где N1 - число людей на первом участке, чел;
f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2, принимаемая равной 0,125;
δ1 - ширина первого участка пути, м.
Скорость v1 движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимают по таблице 4.1 в зависимости от интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути, которая определяется для всех участков пути, в том числе и для дверных проемов, по формуле:
,  (П4.13)
где δi, δi-1 - ширина рассматриваемого i-го и предшествующего ему участка пути, м;
qi, qi-1 - интенсивности движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин.
Интенсивность движения людского потока на первом участке пути q =qi-1 определяют по таблице П4.1 по значению D1, установленному по формуле (П4.12).
Таблица П4.1
Интенсивность и скорость движения людского потока при различной
плотности потока на разных участках путей эвакуации
Плотность потока D, м2/м2 | Горизонтальный путь | Горизонтальный путь | Дверной проем, интенсивность q, м/мин | Лестница вниз | Лестница вниз | Лестница вверх | Лестница вверх
Плотность потока D, м2/м2 | Скорость v, м/мин | Интенсивность q, м/мин | Дверной проем, интенсивность q, м/мин | Скорость v, м/мин | Интенсивность q, м/мин | Скорость v, м/мин | Интенсивность q, м/мин
0,01 | 100 | 1,0 | 1,0 | 100 | 1,0 | 60 | 0,6
0,05 | 100 | 5,0 | 5,0 | 100 | 5,0 | 60 | 3,0
0,10 | 80 | 8,0 | 8,7 | 95 | 9,5 | 53 | 5,3
0,20 | 60 | 12,0 | 13,4 | 68 | 13,6 | 40 | 8,0
0,30 | 47 | 14,1 | 16,5 | 52 | 15,6 | 32 | 9,6
0,40 | 40 | 16,0 | 18,4 | 40 | 16,0 | 26 | 10,4
0,50 | 33 | 16,5 | 19,6 | 31 | 15,6 | 22 | 11,0
0,60 | 28 | 16,3 | 19,05 | 24,5 | 14,1 | 18,5 | 10,75
0,70 | 23 | 16,1 | 18,5 | 18 | 12,6 | 15 | 10,5
0,80 | 19 | 15,2 | 17,3 | 13 | 10,4 | 13 | 10,4
0,90 и более | 15 | 13,5 | 8,5 | 8 | 7,2 | 11 | 9,9
Примечание: интенсивность движения в дверном проеме при плотности потока 0,9 и более, равная 8,5 м/мин, установлена для дверного проема шириной 1,6 м и более, а при дверном проеме меньшей ширины интенсивность движения следует определять по формуле qi = 2,5 + 3,75 δ.
Если значение qi определяемое по формуле (П4.13), меньше или равно qmax, то время движения по участку пути ti, мин, равно:

, (П4.14)

при этом значения qmax, м/мин, следует принимать равными:

16,5 - для горизонтальных путей;

19,6 - для дверных проемов;

16,0 - для лестницы вниз;

11,0 - для лестницы вверх.

Если значение qi, определенное по формуле (П4.13), больше qmax то ширину δi данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие:

qi ≤ qmax. (П4.15)

При невозможности выполнения условия (П4.15) интенсивность и скорость движения людского потока по участку i определяют по таблице П4.1 при значении D = 0,9 и более. При этом следует учитывать время задержки движения людей из-за образовавшегося скопления.

Время задержки tзад движения на участке i из-за образовавшегося скопления людей на границе с последующим участком (i+1) определяется по формуле:

, (П4.16)

где N - количество людей, чел;

f - площадь горизонтальной проекции, м2;

qD - интенсивность движения через участок (i+1) при плотности 0,9 и более, м/мин;

i+1 - ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скопление людей;

qi - интенсивность движения на участке i, м/мин;

i - ширина предшествующего участка i, м.

Время существования скопления tСК на участке i определяется по формуле:

. (П4.17)

Расчётное время эвакуации по участку i, в конце которого на границе с участком (i+1) образовалось скопление людей равно времени существования скопления tСК. Расчётное время эвакуации по участку i допускается определять по формуле:

. (П4.18)

При слиянии в начале участка i двух и более людских потоков (рис. П4.1.) интенсивность движения qi, м/мин, определяется по формуле:

, (П4.19) где qi-1 - интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале участка i, м/мин;

i-1 - ширина участков пути слияния, м;

i - ширина рассматриваемого участка пути, м.

Если значение qi определенное по формуле (П4.19), больше qmax то ширину δi, данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие (П4.15). В этом случае время движения по участку i определяется по формуле (П4.14).

1 — начало участка i

Рис. П4.1. Слияние людских потоков

Математическая модель индивидуально-поточного движения людей из здания.

Расчетное время эвакуации людей из здания устанавливается по времени выхода из него последнего человека.

За габариты человека в плане принимается эллипс с размерами осей 0,5 м (ширина человека в плечах) и 0,25 м (толщина человека). Задаются координаты каждого человека - расстояние от центра эллипса до конца эвакуационного участка, на котором он находится

Координаты каждого человека xi в начальный момент времени задаются в соответствии со схемой расстановки людей в помещениях (например, рабочие места, места для зрителей, спальные места). В случае отсутствия таких данных, например, для магазинов, выставочных залов и так далее, допускается размещать людей равномерно по всей площади помещения с учетом расстановки технологического оборудования.

Координата каждого человека в момент времени t определяется по формуле:

м, (П4.20)

где - координата i-го человека в предыдущий момент времени, м;

- скорость i-го человека в момент времени t, м/с;

- промежуток времени, с.

Скорость i-го человека Vi(t) в момент времени t определяется по таблице П4.1, в зависимости от локальной плотности потока, в котором он движется, Di(t) и типа эвакуационного участка.

Локальная плотность Di(t) вычисляется по группе, состоящей из n человек, по формуле:

м2/м2, (П4.21)

где n - количество людей в группе, человек;

f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2;

b - ширина эвакуационного участка, м;

- разность координат последнего и первого человека в группе, м.

Если в момент времени t координата человека xi(t), определенная по формуле (П4.20), станет отрицательной - это означает, что человек достиг границы текущего эвакуационного участка и должен перейти на следующий эвакуационный участок.

В этом случае координата этого человека на следующем эвакуационном участке определяется:

м, (П4.22)

где xi(t-dt) - координата i-го человека в предыдущий момент времени на (j-1) эвакуационном участке, м;

Vi(t) - скорость i-го человека на (j-1)-ом эвакуационном участке в момент времени t, м/с;

aj - длина j-го эвакуационного участка, m; 1j - координата места слияния j-го и (j-1)-го эвакуационных участков - расстояние от начала j-го эвакуационного участка до места слияния его с (j-1)-ым эвакуационным участком, м.

Количество людей, переходящих с одного эвакуационного участка на другой в единицу времени, определяется пропускной способностью выхода с участка Qj(t):

чел., (П4.23)

где qj(t) - интенсивность движения на выходе с j-го эвакуационного участка в момент времени t, м/мин;

cj - ширина выхода с j-го эвакуационного участка, м;

dt - промежуток времени, с;

f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2.

Интенсивность движения на выходе с j-го эвакуационного участка qj(t) в момент времени t определяется в зависимости от плотности людского потока на этом участке Dvj(t).

Плотность людского потока на j-ом эвакуационном участке Dvj(t) в момент времени t определяется по формуле:

м2/м2, (П4.24)

где Nj - число людей на j-ом эвакуационном участке, чел.;

f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2;

aj - длина j-го эвакуационного участка, м;

bj - ширина j-го эвакуационного участка, м;

dt - промежуток времени, с.

В момент времени t определяется количество людей m с отрицательными координатами xi(t), определенными по формуле (П4.20). Если значение , то все m человек переходят на следующий эвакуационный участок, и их координаты определяются в соответствии с формулой (П4.22). Если значение m > Qj(t), то количество человек, равное значению Qj(t), переходят на следующий эвакуационный участок, и их координаты определяются в соответствии с формулой (П4.22), а количество человек, равное значению (m - Qj(t)), не переходят на следующий эвакуационный участок (остаются на данном эвакуационном участке), и их координатам присваиваются значения xi(t) = k · 0,25 + 0,25, где k - номер ряда, в котором будут находиться люди (максимально возможное количество человек в одном ряду сбоку друг от друга для каждого эвакуационного участка определяется перед началом расчетов). Таким образом, возникает скопление людей перед выходом с эвакуационного участка.

Приложение № 5

I Метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода

Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом:

а) на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации λСР. При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается λСР принимать равной:

1,410-7 год-1м-1 для магистральных газопроводов;

1,810-9 год-1м-1 для магистральных нефтепроводов;

б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:

для магистральных газопроводов:

j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром ;

j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10 % от диаметра магистрального трубопровода;

j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером равным диаметру магистрального трубопровода;

для магистральных нефтепроводов:

j = 1 - «свищи» - отверстия с характерными размерами 0,3 Lp/D (Lp – характерный размер продольной трещины, D – условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - 0,0072So (So – площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);

j = 2 – трещины, характерный размер 0,75Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,0448So;

j = 3 - «гильотинный» разрыв, характерный размер 0,75Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,179So.

Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;

в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1…6 - таблица П5.1);

г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле:

, (П5.1) где λСР - базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год-1;

fij(m) – относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода.

д) величины fij для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:

f1j = f1jср∙kтс∙kзт∙kннб∙kпер1, (П5.2);

f2j = f2jср∙kбд, (П5.3);

f3j = f3jср∙kктс∙kкпз, (П5.4);

f4j = f4jср∙kдгд∙kпер2, (П5.5);

f5j = f5jср∙kоп, (П5.6);

f6j = f6jср, (П5.7);

где kтс, kзт, kннб, kпер1, kбд, kкпз, kдгд, kпер2, kоп – поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П5.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.

Таблица П5.1
Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, на магистральных трубопроводах
Причина | Причина | Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, fijср(m), % | Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, fijср(m), % | Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, fijср(m), % | Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, fijср(m), % | Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, fijср(m), %
Причина | Причина | Проколы (трещины), точечные отверстия | Отверстие | Отверстие | Разрыв | Всего
Причина | Причина | j=1 | j =2 | j =2 | j =3 | Всего
i=1 | Внешнее воздействие | 13,2/16,8 | 13,2/16,8 | 26,6/26,2 | 9,7/6,5 | 49,5
i=2 | Брак строительства, дефект материалов | 10,6/11,3 | 10,6/11,3 | 4,7/4,6 | 1,2/0,6 | 16,5
i=3 | Коррозия | 15,2/15,2 | 15,2/15,2 | 0,2/0,2 | 0/0 | 15,4
i=4 | Движение грунта, вызванное природными явлениями | 1,8/2,2 | 1,8/2,2 | 2,2/2,2 | 3,3/2,9 | 7,3
i=5 | Ошибки оператора | 3,0/3,0 | 3,0/3,0 | 1,6/1,6 | 0/0 | 4,6
i=6 | Прочие и неизвестные причины | 6,5/6,5 | 6,5/6,5 | 0,2/0,2 | 0/0 | 6,7
| Итого | 50,3/55,0 | 50,3/55,0 | 35,51/35,0 | 14,2/10,0 | 100
Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов | Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов | Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов | Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов | Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов | Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов | Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе – магистральных нефтепроводов

Таблица П5.2

Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной доли аварии

Поправочный коэффициент | Значение поправочного коэффициента
Поправочный коэффициент kтс, зависящий от толщины стенки трубопровода δ (мм) | kтс = exp[-0,275(δ-6)]
Поправочный коэффициент kзт, зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м): менее ; от 0,8 до ; более | kзт=1 kзт=0,93 kзт=0,73
Поправочный коэффициент kннб для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее – ННБ): на участках этих переходов; вне этих участков | kннб=0 kннб=1
Поправочный коэффициент kпер1 переходов через искусственные препятствия: на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации; вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства | kпер=2   kпер=1
Поправочный коэффициент kктс, учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии: менее 5; от 5 до 10; более 10 | kктс=2 kктс=1 kктс=0,03
Поправочный коэффициент kдгд, зависящий от диаметра трубопровода D (мм) | kдгд = exp[-0,00156(D-274)]
Поправочный коэффициент kпер2, учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки: для водных преград для заболоченных участков при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ | kпер=5 kпер=2  kпер=1
Поправочный коэффициент kоп, зависящий от диаметра трубопровода D (мм) | kоп = exp[-0,004(D-264)]

Приложение №6

П6.1. Для определения времени блокирования путей эвакуации с учётом горения горючих веществ и материалов, свойства которых не представлены в научно-технической литературе, необходимо экспериментальное подтверждение свойств рассматриваемых материалов.

П6.2. Обосновать перечень образующихся токсичных газов в соответствии с положениями СП 11.13130.2009 «Места дислокации подразделений пожарной охраны. Порядок и методика определения» и химическим составом горючего материала (по данным испытаний или по литературным источникам).

П6.3. При использовании метода расчета времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара, приведенного в приложении №4 Методики, необходимо провести серию экспериментальных исследований в экспериментальной установке с целью определения пожароопасных свойств обращающихся или используемых горючих веществ и материалов, перечисленных в приложении №4 Методики.

П6.4. При использовании метода расчета времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара необходимо провести серию экспериментальных исследований в экспериментальной установке с целью определения следующих зависимостей:

зависимостей парциальных плотностей токсичных газов от изменения парциальной плотности кислорода;

зависимостей оптической плотности дыма от изменения парциальной плотности кислорода.

П6.5. Экспериментальные зависимости, полученные в П6.4, используются при определении времени блокирования путей эвакуации такими опасными факторами пожара, как повышенная концентрация токсичных продуктов горения и термического разложения, а также снижение видимости в дыму соответственно.

П6.6. Определение времени блокирования путей эвакуации по остальным опасным факторам пожара кроме снижения видимости в дыму и повышенной концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения осуществляется в соответствии с выбранной моделью расчета времени блокирования путей эвакуации в соответствии с приложением №4.

П6.6. Изменения парциальной плотности кислорода, необходимые для расчета парциальных плотностей токсичных газов и оптической плотности дыма с использованием экспериментальных зависимостей в П6.5, определяются в соответствии с выбранной моделью расчета времени блокирования путей эвакуации в соответствии с приложением №4.