Пособие по расчёту риска № 404 (2024 г.)

МИНИСТЕ"СТВО ЮСТИЦИК РОССИЙСкой ФЕД "АЦИИ ЗАРЕГИСТРИРОВАНО Регистрационный №79360 МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ (МЧС РОССИИ) ПРИКАЗ 2виюнх2024.

№533 Москва на производственных объектах В соответствии пунктом 3 Правил проведения расчетов по оценке пожарного риска, утвержденных постановлением Правительства Российской Федерации от 22 июля 2020 г. № 1084, при каз ы ва ю:

1.

Утвердить и ввести в действие с 1 января 2025 г. прилагаемую методику 2.

Признать утратившими силу с 1 января 2025 г. приказы МЧС России: расчетных величин пожарного риска на производственных объектах» (зарегистрирован Министерством юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный № 14541); от 14 декабря 2010 г. № 649 «О внесении изменений в приказ МЧС России 10.07.2009 № 404» (зарегистрирован Министерством юстиции Российской Федерации 20 января 2011 г., регистрационный № 19546).

Министр А.В.

Куренков 162989 УТВЕРЖДЕНА приказом МЧС России от2640182024г № 533 Методика срени рени прени врени рени на производственных объектах I.

Общие положения производственных объектах (далее – Методика) устанавливает порядок расчета пожарной опасности Ф5 (за исключением стоянок легковых автомобилей без технического обслуживания и ремонта, а также стоянок легковых автомобилей, входящих в состав производственного объекта), включая здания иных классов сони пови в они вони оови пвнис объекта (далее – объект).

Класс функциональной пожарной опасности зданий, сооружений и пожарных отсеков (далее – здания) определяется в соответствии со статьей 32 Федерального закона от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» (далее – Федеральный закон № 123-ФЗ).

Положения Методики не распространяются на определение расчетных назначения: объектов военного назначения, объектов производства, переработки, сни ни ених, они и ния рения тия сеих еих кевих, нески и и еки вив со в отых, рых оотах оны, готых кооды объекте производится на следующих основаниях: онока ок оа птоо пожароопасных ситуаций); развития; г) оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития; д) оценка влияния состава системы обеспечения пожарной безопасности зданий; е) оценка степени опасности для группы людей в результате воздействия опасных факторов пожара, ведущих к гибели 10 человек и более, при проведении расчета по оценке социального пожарного риска.

2 объекта является риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов пожара, в том числе: а) риск гибели работника объекта; б) риск гибели посетителей объекта; в) риск гибели людей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта.

4.

Риск гибели людей в результате воздействия опасных факторов пожара на объекте характеризуется числовыми значениями индивидуального и социального пожарных рисков. производственных объектов не должна превышать одну миллионную в год. Для вти оое ных лениь енных оо воно о оои в оо ни в вово око о оо индивидуального пожарного риска до одной десятитысячной в год. При этом оони в ония о ония, ни оий и повышенного риска. в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, не должна превышать одну стомиллионную в год. Для производственных объектов, на которых для людей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, обеспечение величины индивидуального пожарного риска одной стомиллионной в невозможно в связи со спецификой функционирования технологических миллионной в год и (или) социального пожарного риска до одной стотысячной в год соответственно.

При этом должны быть предусмотрены средства оповещения людей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне дополнительные инженерно-технические и организационные мероприятия по оной зани и они оаних а ни К объектам с наличием указанной специфики онония технологических процессов относятся, в том числе, опасные производственные объекты в соответствии с пунктом 1 приложения 1 к Федеральному закону от 21 июля 1997 г. № 116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов», производственные объекты, включающие здания ни и нно и и ни и окои производственные объекты, на которых обращаются горючие вещества и 3 материалы, нагретые вЫше температуры самовоспламенения, атомные электростанции (далее – АЭС). безопасности, предусмотренного пунктом 2 части 1 статьи 6 Федерального закона безопасности, учитываемых Методикой, или для подтверждения эффективности срааных рарных рв раных (араных аны технических условий или комплекса необходимых инженерно-технических и учитывать результаты исследований и (или) испытаний, выполненные в соответствии с требованиями пункта 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ.

I.

Анализ пожарной опасности объекта 6.

Анализ пожарной опасности объекта должен предусматривать технологических процессов на объекте; аоског поого тор В) в зрови, звия пи и и оие и собой гибель людей.

7.

При проведении анализа необходимо учитывать место расположения объекта, график работы объекта, данные о режиме рабочего времени персонала 8.

Анализ пожарной опасности технологических процессов предусматривает сопоставление показателей пожарной опасности веществ и материалов, обращающихся в технологическом процессе, с параметрами технологического процесса.

Состав потенциальных источников зажигания пожароопасной параметров технологического процесса и иных источников зажигания с показателями пожарной опасности веществ и материалов. материалов, необходимых для расчета динамики развития пожара, используются статьи, монографии, справочники, методические рекомендации, учебники, пособия, материалы конференций, диссертации, авторефераты диссертаций, работах (далее – справочные с ини рни ици цни экспериментальных исследований.

4 9.

Определение пожароопасных аварийных ситуаций и параметров для каждого технологического процесса должно осуществляться на основе анализа пожарной опасности каждого из технологических процессов и предусматривает выбор ситуаций, при реализации которых возникает опасность поражения людей срония и ви ани и ити при фнии факторов пожара.

К пожароопасным ситуациям не относятся ситуации, в результате которых не возникает опасность для жизни и здоровья людей.

Эти ситуации не учитываются при расчете пожарного риска.

10.

Для каждой пожароопасной ситуации на производственном объекте должно оони ввонния пони оиния пвовени и развития пожароопасных ситуаций, места их возникновения и факторов пожара, представляющих опасность для жизни и здоровья людей в местах их пребывания.

11.

Для определения причин возникновения пожароопасных ситуаций должны рассматриваться события, реализация которых может привести к сни зоии вани и оини они ги 12.

Наиболее вероятные события, которые могут являться причинами который вызван нарушением технологического регламента (в том числе перелив жидкости при сливо-наливных операциях, разрушение оборудования вследствие превышения давления по технологическим причинам, появление источников оних бних гоиия гих орона в н б) разгерметизация технологического оборудования, вызванная механическим (влияние повышенного или пониженного давления, динамических нагрузок и прочее), температурным (влияние повышенных или пониженных температур) и агрессивным химическим (влияние кислородной, сероводородной, сики) чики коики и оиии (в том числе разгерметизация оборудования или выход из строя элементов его защиты в результате повреждения при ремонте или столкновения с 13.

На основе анализа пожарной опасности объекта при необходимости пожарный риск.

14.

Для выявления пожароопасных ситуаций осуществляется деление технологического оборудования (технологических систем) на участки.

Указанное деление выполняется исходя из возможности раздельной герметизации этих оо, ки оком о и о, ка о оо учитывается возможность возникновения пожара в зданиях различного назначения, расположенных на территории объекта.

5 В составе пожароопасных ситуаций применительно к каждому участку, технологической установке, зданию объекта выделяются группы пожароопасных сои и оние то м сни, к развития. заани с рани сни сви ви ни технологического оборудования, рассматриваются утечки при различных оборудования или подводящих(отводящих) трубопроводов). пожароопасных ситуаций) объекте используется информация: а) об отказах оборудования, используемого на объекте; в) об ошибочных действиях работника объекта;

16.

Для определения частоты реализации пожароопасных ситуаций, как правило, должны использоваться статистические данные по аварийности или оборудования, соответствующие специфике рассматриваемого объекта, приведенные В справочных источниках информации.

При отсутствии указанных данных информация о частотах реализации пожароопасных ситуаций (в том числе берется из данных о функционировании исследуемого объекта или из данных о с они сон оних ооних оолния ни частотам реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий для трубопроводов, а также частотам возникновения пожаров в зданиях, указанные в приложении № 1 к Методике. условия соответствия объекта требованиям пожарной безопасности, предусмотренного пунктом 2 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ, при учитываемых Методикой, рассматриваются сценарии пожара, при которых учитываются параметры обуславливающие наличие указанных отступлений.

18.

Если расчет величины пожарного риска проводится для подтверждения специальных технических условий или комплекса необходимых инженерноорених пни ои прния мроних ирони безопасности, рассматриваются сценарии пожара, при которых учитываются мероприятиями. ония и ния ония срония вния ония Дя пожаров должен использоваться метод логических деревьев событий (далее – логическое дерево), в котором сценарий возникновения и развития пожароопасной Последовательность построения логических деревьев возникновения и развития б) вероятность эффективного срабатывания соответствующих средств статистических данных или справочных источников информации, а также в соответствии с условием соответствия объекта требованиям пожарной безопасности, предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ; ооно тоонние пл в ния р порооо оборудования и зданий объекта в результате воздействия на них опасных факторов пожара, взрыва.

21.

При построении логических деревьев для различных начальных событий и определении расчетных сценариев пожара должно учитываться следующее: б) возможность возникновения пожароопасной ситуации или пожара на они и оних сония ни и и зиио пожаров при различных сочетаниях успешного и неуспешного выполнения функций различными элементами системы обеспечения пожарной безопасности.

22.

Выбранные для расчетов начальные события должны отражать специфику пожарной опасности всех участков объекта.

Не допускается исключать что такие события и сценарии не имели места на практике при эксплуатации схожих производственных объектов.

23.

При построении логических деревьев должна учитываться реализация событий, которые приводят к вариантности развития пожароопасных ситуаций (пожаров), то есть точка ветвления дерева событий (далее – ключевое событие), к которым могут относиться: а) изменение режима ведения технологических процессов и эксплуатации здания; б) влияние на развитие пожароопасных ситуаций и пожаров технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности. его развития срони ни о и п Пи веществ на поверхность и реализации огненных шаров; б) избыточное давление и импульс волны давления при сгорании г) задымление атмосферы помещения; ско и х пои, тониния книо разложения в помещении; е) температура в помещении;

Методики, проводится на основе анализа физических явлений, протекающих при пожароопасных ситуациях, пожарах, взрывах с оценкой влияния особенностей соония гроки орки и и ои тони ои и иии иини и ии, пини и ни пожарной опасности.

26.

Рассматриваются следующие процессы, возникающие при реализации пожароопасных ситуаций и пожаров или являющиеся их последствиями, в си аоние и рои и и она и и (при необходимости также рассматриваются иные процессы, которые могут иметь сни и нх сони ни но ни скити ете еи б) истечение газа из отверстия; в) двухфазное истечение из отверстия; ки ки ри пррие ини д) выброс газа при разрушении оборудования; е) формирование зон загазованности; пространстве; з) разрушение сосуда с перегретой легковоспламеняющейся жидкостью (далее – ЛВЖ), горючей жидкостью (далее – ГЖ) или сжиженным горючим газом; к) реализация пожара-вспышки; м) факельное горение струи жидкости и (или) газа;

8 н) образование газопаровоздушного или пылевоздушного облака;

О сгорание орзоввови пылевоздушной смесив технологическом оборудовании или помещении; п) пожар в помещении; олени овение горие рвоуия ииии их о ки и и и ки и опасных факторов пожара, приведены в приложении № 3 к Методике.

В случае материалов, следует использовать результаты экспериментальных исследований.

V.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара, взрыва на 28.

Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара, взрыва на людей для различных сценариев их развития осуществляется на основе взрыва.

Для этого используются критерии поражения людей опасными факторами пожара, взрыва. на людей для различных сценариев развития пожароопасных ситуаций предусматривается определение числа людей, попавших в зону поражения опасными факторами пожара, взрыва.

Для оценки пожарного риска используют, как правило, вероятностные критерии поражения людей опаснымифакторами пожара, взрыва.

Детерминированные критерии используются при невозможности применения вероятностных критериев. волна давления и расширяющиеся продукты сгорания при различных режимах сгорания газо-, паро- или пылевоздушного облака, а также тепловое излучение пожара. фактора пожара, при которых наблюдается тот или иной уровень поражения людей. серних уровния кревния и ивоввни с вероятность поражения принимается равной 1, если значение критерия превышает О Критерии оценки поражающего действия волны давления на здания и людей, приложении № 4 к Методике.

VI.

Оценка влияния состава системы обеспечения пожарной безопасности зданий 30.

При анализе влияния систем обеспечения пожарной безопасности на расчетные величины пожарного риска должны рассматриваться следующие орщи ени пони и поония орени пи и пние оно-тееий безопасности.

31.

Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности должны сровния и воввния ния и ни вововни сои развития.

VI.

Определение значений индивидуального и социального пожарных рисков зданиях и на территории объекта, а также в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта проводится с использованием в качестве промежуточной величины значения соответствующего потенциального пожарного риска.

33.

Величина потенциального пожарного риска Р(а) (год) (далее потенциальный риск) в определенной точке (а) как на территории объекта, так и в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта определяется по формуле:

Р(а)=0д (а) 2, (1) /=] логического дерева событий); территории (а) в результате реализации ј-го сценария развития пожароопасных ситуаций, отвечающего определенному инициирующему аварию событию;

О – частота реализации в течение года /-го сценария развития пожароопасных ситуаций, год".

10 Условные вероятности поражения человека О(а) определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва типичными направлениями ветров и ожидаемой частотой их возникновения. формуле:

К 0=FПЕ,(2) К=] где F – частота реализации в течение года і-го начального события, год1, с возникновением і-ого начального события;

Ек – условная вероятность реализации К-го ключевого события.

34.

В качестве начальных событий рассматриваются пожароопасные сние в, витаи пои ни в окружающее пространство пожароопасных, вхоных сроных тох воввы и оных б) появления источника зажигания, способного инициировать пожар наружной установке, в здании.

35.

Определение состава начальных событий осуществляется для каждого из объемно-планировочных и конструктивных решений, характера размещения технологического оборудования, свойств и характера размещения обращающихся среви рни веви и и вои преи и герметизации отдельных участков технологических систем, за исключением су ти п, пу 36.

При проведении расчета риска рассматриваются различные пожароопасные ситуации, определяются зоны поражения опасными факторами исключением случаев, предусмотренных пунктом 40 настоящей Методики.

Для величины Р(а) в этих зонах.

37.

В необходимых случаях оценка условной вероятности поражения они и ени и рани с ни, сни ни находящегося в очаге пожара, необходимо учитывать, кроме теплового излучения огненного шара, воздействие волны давления.

38.

Условная вероятность поражения человека С(а) от совместного 1 формуле:

Сај(а) =1–Пк=1 1– Ок Дазк(а) , (3) где – число рассматриваемых опасных факторов;

О – вероятность реализации К-го опасного фактора;

39.

Величина потенциального риска Р.

(год) в п-ом помещении определяется по формуле:

Р=20 1,(4) =] где – число расчетных сценариев развития пожара в здании;

40.

Для здания (помещения) в качестве расчетного допускается сниа ни ни (ни в ани ваи ние ри К наиболее неблагоприятному сценарию пожара следует относить сценарий человека по отношению к другим сценариям пожара в здании (помещении). срни ния пния деия рния реения ения рния пожароопасного участка в пределах помещения допускается рассматривать одно начальное событие.

При этом развитие этого события должно привести к реализации наиболее неблагоприятного сценария пожара с частотой реализации, со еи еи и утих соие ни уи суние При рассмотрении различных начальных событий, реализация которых онвжнив характеризующиеся схожими механизмами возникновения и близкими сценариями ских сеих тееи севи и ти и еетие избыточного давления, опорожнения оборудования и трубопроводов; газов (паров);

12 д) установки водяного орошения; уени ни енис ии и ани и и (далее — СПС); сени еи и ени еи ени и не – СОУЭ) совместно с СПС; очага пожара (совместно с СПС, в случае если предусматривается только принудительный пуск АУП при срабатывании СПС); и) иные технические средства и мероприятия по обеспечению пожарной безопасности, учитывающие специфику здания (помещения). в здании (помещении) людей должны учитываться технические средства и мероприятия, направленные на обеспечение пожарной безопасности находящихся (эвакуирующихся) из здания (помещения) людей, при этом может быть рассмотрен пожарной безопасности, перечисленных в подпунктах «е», «3» пункта 41 Методики При определении условной вероятности поражения людей, находящихся в СОУЭ (за исключением случаев, когда пожар не может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в помещении людьми, при этом учитывается са та та к а си ни и и лаи в ии еци оаго пони гаваи уовови сценарии пожара в блочном пункте управления АЭС (блочном щите управления) и щит управления), резервный пункт управления (блочный пункт управления).

44.

На объектах с обращением радиоактивных веществ расчет пожарного риска в зоне их обращения (зона контролируемого доступа) должен проводиться с ои я ния ни и D - вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению 13 5. – вероятность выхода людей, находящихся в п-ом помещении, через Вероятность эвакуации по эвакуационным путям Е определяется по формуле: /иЕН Еп) = 0,999,если (рп) + (нэп) 5 0,8 (6п) (6) 0,001, если tрп 2 0,8 Гблп) Вероятность эвакуации Е из помещений категорий В3, В4, Г и Д по 0,86л)- Грл)-нэ», (8) Уті — о2 опасных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значения сценарии пожара, с; ін.Э» – интервал времени от начала пожара до начала эвакуации людей ф и и б1» – стандартное отклонение времени (бл.у от начала реализации /-го снни нни ани ния и н ни ни результате распространения на них опасных факторов пожара, имеющих предельно го помещения), с. сны ны рны ораны оны доны эвакуации людей из зданий.

0,1 р.» –для зданий, в которых допускается нахождение только обученного 0,3 гр.л) – в остальных случаях.

14 Стандартное отклонение о2» определяется на основе анализа возможных в здании сценариев пожара с оценкой предусмотренного технологическим регламентом изменения параметров пожарной нагрузки как при ведении технологического процесса, так и проведении регламентных работ.

При отсутствии данных следует принимать о2» равным: – для совокупности сценариев, связанных с начальным событием, при количество пожарной нагрузки, а также при выборе в качестве расчетного для опоания поан саи ндони чания ани оени 0,3 Сбл.п) — в остальных случаях.

Величина D, рассчитывается по формулам: если пуск ПДЗ и СОУЭ предусматривается от СПС, а пуск АУП осуществляется независимо от СПС:

Dп=1=(1-Рлуп)1=Рспс (1-(1-Рпдз) (1-Рсоуэ)) (9) Dп)=спс 1–(1–Рдуп) (1–пдз) (1–Рсоуэ) (10) метод логических деревьев. си рни ни ени а ени и е вни ния ви ни ния в они прени помещения, или высота пламени больше либо равна высоте помещения. пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б по взрывопожарной оения ния в ония лни ния вония, уния принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении. соответствии с методами, указанными в приложении № 3 к Методике.

При распространении опасных факторов пожара на пути эвакуации в зоне с 15 Интервал времени от начала оаа а да аа качестве исследований допускается использовать выводы из результатов тренировок по эвакуации.

Если местом возникновения пожара является помещение, в котором отсутствуют препятствия (ограждения, технологическое оборудование, стеллажи, сложная геометрическая форма помещения и тому подобное), мешающие свободному визуальному осмотру всей площади помещения, где пожар может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в нем людьми, время начала При наличии указанных препятствий время начала эвакуации необходимо принимать равным меньшему из значений времени начала эвакуации, полученных (нэ =5+0,01 F, (11) где F – площадь помещения, м².

Время начала эвакуации для зданий, оборудованных СПС (или АУП, Синерц + Спредв» (12) СОУЭ где tпор – время достижения порогового значения величины опасного фактора, 1 обн Синерц пожара, с; +СОУЭ Синерц – время задержки, связанное с задержкой оповещения людей при (предв – время проведения предварительных действий, предшествующих операции при пожаре.

Определяется в соответствии с должностными следует принимать равным 30 с. срения сни зния пеения дания вония пожарного извещателя пор и времени задержки, связанного с инерционностью обН системы обнаружения пожара инерц производится по методике определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и пожарных отсеках расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и пожарных отсеках Зарегистрирован Министерством юстиции Российской Федерации 20 марта 2023 г., регистрационный № 72633.

16 величина ін.э принимается по таблице 1.

Таблица 1 Время начала эвакуации из помещений При срабатывании С отказом СОУЭ/при отсутствии СОУЭ СОУЭ, мин Для помещений на Для помещений на остальных этажах, мин этаже пожара, мин 0,5 0,5 2,0 В случае, если для эвакуирующихся предусмотрено надевание и включение времени начала эвакуации следует прибавлять время, требуемое для надевания и селее в и еие ние, и еен в и стити тати и ти ти с и в мии может быть определено экспериментально.

При отсутствии данных следует принимать это время равным 60 с.

48.

Методы определения критической продолжительности пожара по приложении № 5 к Методике. расчетной численности людей в здании, определяемой на основе решений по принимать размещение людей в наиболее удаленной от эвакуационных выходов точке помещения. экспериментальных данных или использовать иные методы, содержащиеся в методике определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и пожарных отсеках различных классов функциональной пожарной опасности.

49.

Время іблп] от начала реализации ј-го сценария пожара до блокирования сно мтитаки пки птти кки зики времени:

Сот) =тin tкр, КР, 23, кР), (13) повышенной температуры, мин;

П.В.

КР отико поотет поря поти эвакуационных путей по потере видимости, мин 17 «2 КР эвакуационных путей в результате снижения концентрации кислорода, мин;

7.1 ое ко поолтти поркия потия КР эвакуационных путей в результате повышения концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения, мин. Критические продолжительности пожара определяют по результатам моменты времени по методам, приведенным в приложении № 5 к Методике. работников и посетителей (для объектов, где это обусловлено спецификой их функционирования, в частности, автозаправочные станции) объекта оценивается факторами пожара, взрыва в течение года.

Области, на которые разбита территория объекта, нумеруются:

1=1, 1.

Работники (посетители) объекта нумеруются: т = 1,, М.

Номер работника (посетителя) т однозначно определяет наименование должности работника, его категорию и другие особенности его профессиональной деятельности (действий посетителя), необходимой для оценки пожарной безопасности.

Допускается проводить расчет индивидуального риска для работника объекта, относя его к одной категории наиболее опасной профессии, и нахождении на объекте максимальна.

51.

Величина индивидуального риска К» (год) для работника (посетителя) т R =4т Р(), (14) =] где Р(і) – величина потенциального риска в і-ой области территории объекта, год1, Фт – вероятность присутствия работника (посетителя) т в і-ой области территории объекта.

52.

Величина индивидуального риска К» (год) для работника (посетителя) т при его нахождении в здании объекта, обусловленная опасностью пожаров в здании, определяется по формуле:

N R. =Р.

Члт, (15) =] год, V– число помещений в здании.

18 53.

Индивидуальный риск работника (посетителя) т объекта определяется как сумма величин индивидуального риска при нахождении работника и (15).

Индивидуальный риск работника (посетителя) т объекта при его нахождении в нескольких зданиях объекта определяется как сумма величин с аони в и они и ка зданий объекта, определенных по формуле (15).

54.

Вероятности дт и ҷлт определяются исходя из доли времени нахождения рассматриваемого человека в і-ой области территории и (или) в и-ом помещении сни ни ани иани нени аваи ваи технического обслуживания оборудования и зданий объекта.

55.

Для людей, находящихся в жилой зоне, общественно-деловой зоне или зоне рекреационного назначения вблизи объекта, индивидуальный риск принимается на основе потенциального риска в этих зонах и доли времени они овни оовний вони рвои оловони-овни, ооони объекта и вычисляется по формуле:

К.=Р дь (16) где Р. – величина потенциального риска в месте расположения указанных рекреационной зонах, год; срти, пти птия рети ия для зданий класса функциональной пожарной опасности Ф1 – 1; для зданий классов функциональной пожарной опасности Ф2, Ф3, Ф4 и сеи оеи в оеи ои оти еи в или рекреационных зонах определяется на основе времени нахождения в них людей, а сны ины паный ны –аны (алны ны пы частоте возникновения событий, ведущих к гибели 10 и более человек.

Для людей, находящихся в жилой, общественно-деловой или рекреационной 8=2,2, (17) = которых выполняется условие V — 10;

М – среднее число погибших людей в жилой, общественно-деловой или рекреационной зонах вблизи объекта в результате реализации -го сценария в 19 56.

Величина V, определяется по формуле: №=2=1 Qaј ть (18) где /– количество областей, на которые разделена территория, прилегающая к объекту (і – номер области); области, опасными факторами при реализации ј-го сценария;

57.

Величина потенциального риска Рг) (год) в определенной точке на Ро)=2.Д2 (т)к Опор х,г)x,(19) = где 1 (т) – удельная частота разгерметизации линейной части К – число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара.

При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

Ок -условная вероятность реализации К-Го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) для ј- го типа разгерметизации; участка влияния К-го сценария развития пожара для /-го типа разгерметизации; ороения сяеия ения ния ся ния риния оои рассматриваемой точки на расстоянии от оси магистрального трубопровода. условные вероятности Ок и Опорік (х, г) определяются в зависимости от специфики пожарной вещества.

20 58.

Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктом 32 Методики.

Для людей, находящихся в жилой, общественно-деловой или рекреационной зонах вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 55 Методики.

59.

Для людей, находящихся в жилой, общественно-деловой зоне или социальный риск S (год 1) определяется по формуле: где S, S.

Sр, S – величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода, (год), определяемые в соответствии с пунктами 55 и 56 Методики;

О – количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.

Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального расположения вблизи них территорий городских и сельских поселений, зданий, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.

Приложение № 1 к методике определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденной приказом МЧС России от26 4049 2024г № 533 событий для некоторых типов оборудования объектов, частотам утечек из в зданиях 1.

При использовании сведений, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического указанные для этой единицы технологического оборудования.

2.

Частоты реализации инициирующих пожароопасные ситуации событий Таблица П1.1 ораи сни саих пои ици раани Наименование Инициирующее Диаметр отверстия Частота оборудования аварию событие истечения, мм разгерметизации, год Резервуары, емкости, Разгерметизация с 5 4,0-10 5 последующим 12,5 1,0-105 под давлением истечением 25 6,2-106 жидкости, газа или 50 3,8-10-6 двухфазной среды 100 1,7-106 Полное разрушение 3,0-107 Химические Разгерметизация с 5 4,0105 реакторы последующим 12,5 1,0-105 истечением 25 6,2-10-6 жидкости, газа или 50 3,8-10-6 двухфазной среды Полное разрушение 1,5-105 Насосы Разгерметизация с 5 4,3-10 3 (центробежные последующим 12,5 6,1-104 одинарным торцевым истечением жидкости 25 5,1-10 уплотнением) или двухфазной 50 2,0-104 среды Диаметр подводящего / отводящего 1,0-104 трубопровода 5 1,1-10 2 2 Компрессоры Разгерметизация с 12,5 1,3-10 (центробежные) последующим 25 3,9-104 истечением газа 50 1,3-104 Полное разрушение 1,0-104 Резервуары для Разгерметизация с 25 8,8-105 хранения ЛВЖ и ГЖ последующим 100 1,2-10 5 при давлении, истечением жидкости близком к в обвалование атмосферному (при Полное разрушение 5,0-10-6 единичном объеме 450 м и более) Резервуары для Разгерметизация с 25 5,0-104 хранения ЛВЖ и ГЖ последующим 100 5,0-105 при давлении, истечением жидкости Полное разрушение близком к в обвалование атмосферному (при 8,0-10 6 единичном менее 450 м²) Одностенные Разгерметизация с Утечка паров 2,0 104 изотермические последующим 150 1,0 10* резервуары для истечением жидкости 500 8,0 105 хранения сжиженных в обвалование Полное разрушение 4,0 105 газов Резервуары для Пожар в кольцевом хранения ЛВЖ и ГЖ зазоре по периметру — 4,6-10-3 с плавающей крышей резервуара Пожар по всей — поверхности 9,3-104 резервуара Резервуары для Пожар на хранения ЛВЖ и ГЖ дыхательной 9,0-10-5 со стационарной арматуре крышей Пожар по всей поверхности 9,0-10-5 резервуара аппарата.

4.

При определении частоты разгерметизации фильтров и кожухотрубных оковени доеие оковено уловно рассматривать как аппараты под давлением.

Аппараты воздушного охлаждения допускается рассматривать как участки труб в пучках теплообменника.

3 воздействия очага пожара, определяется на основе процедуры построения логических деревьев событий, приведенной в приложении № 2 к Методике.

При отсутствии необходимых данных следует принимать частоту внешнего воздействия, приводящего к реализации огненного шара, равной 2,5-105 год на один аппарат (резервуар).

6.

Частоты утечек из технологических трубопроводов приведены в таблице П1.2.

Таблица П1.2 Частоты утечек из технологических трубопроводов убопровода, Частота утечек, (м. год) Диаметр малая средняя значительная большая мм (диаметр (диаметр (диаметр (диаметр разрыв отверстия отверстия отверстия отверстия тру 12,5 мм) 25 мм) 50 мм) 100 мм) 50 5,7-106 2,4-106 1,4- 106 000 2,8 106 1,2.106 4,7-107 2,4- 107 150 1,9106 7,9 107 3,1-10?

1,3-10?

2,5-10*8 250 1,1-106 4,7-107 1,9 107 7,8 10 8 1,5-10 8 600 4,7-107 2,0-107 7,9 108 3,4- 108 6,4- 10 00 3,1-10?

1,3-107 5,2-108 2,2-10-8 4,2- 109 1200 2,4-107 9,8 108 3,9 10 8 1,7-108 3,2 10 7.

Частоты возникновения пожаров в здании О (год), за исключением случаев, предусмотренных пунктами 9 и 12 настоящего приложения, определяется по формуле:

О=a:F, (ПI.1) таблице П1.3;

F – площадь здания (помещения), м².

8.

Частоты возникновения пожаров в зданиях (помещениях) на единицу площади приведены в таблице П1.3.

Таблица П1.3 оони пнини них ни в ни пди одния Наименование объекта Частота возникновения пожара, (м год) Электростанции 2,2-10-5 4 Склады химической продукции 1,2-105 Склады многономенклатурной продукции 9,0-105 Инструментально-механические цеха 0,6-105 Цеха по обработке синтетического каучука 2,7-10-5 и искусственных волокон Литейные и плавильные цеха 1,9-10 5 Цеха по переработке мясных и рыбных продуктов 1,5-10-5 Цеха горячей прокатки металлов 1,9-105 Текстильные производства 1,5-105 Административные здания, входящие в состав 1,2-105 производственных объектов 9.

В случаях, когда таблица П1.3 не содержит необходимых данных, а площадь зданий (помещений) превышает 10 0000 м, частота возникновения пожара определяется по формуле:

0= аF, (П1.2) где а, b – константы, определяемые для различных зданий (помещений) объекта по таблице П1.4;

F– площадь здания (помещения), м².

10.

Константы для различных зданий (помещений) приведены в таблице П1.4.

Таблица П1.4 Константы для расчета частот пожара в здании (помещении) Характеристика здания (помещения) а Пищевая, табачная промышленность п 0,6 Переработка горючих веществ, химическая промышленность 0,0069 0,46 Размещение электротехнического оборудования 0,0061 0,59 Обслуживание транспортных средств 0,00012 0,86 Текстильная промышленность 0,0075 0,35 Полиграфические предприятия, издательское дело 0,0007 0,91 сревых оонох) пвны (еные звевни 0,00006 0,9 Другие виды зданий производственных объектов 0,0084 0,41 11.

Формула (П1.2) и таблица П1.4 применяются для зданий (помещений) площадью более 10000 м². возникающих вследствие развития пожароопасных ситуаций, связанных с 5 разгерметизацией технологического оборудования с обращением горючих газов и жидкостей) в помещениях объекта, не относящихся к категориям А или Б по (П1.1) и (П1.2) 13.

Частоты возникновения пожаров в помещениях АЭС с реакторами ВВЭР приведены в таблице П1.5.

Таблица П1.5 Частоты возникновения пожаров в помещениях АЭС с реакторами ВВЭР Наименование объекта Частота возникновения пожара, год1 Кабельные коридоры 5,0-10-2 Помещения защитной оболочки 2,0 10-2 Вспомогательное здание 4,8-10-3 Приложение № 2 к методике определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденной приказом МЧС России от 26 40412024г № 533 отааи и ана соаия прании сеия ония и оони оних ои зения ситуации (пожара) (далее – логическое дерево событий), позволяющий пожаров). сти и в и ои сити ти ое последующих ключевых событий, оказывающих влияние на возможность сни ни с ни ии них оаи ани ни событий, представляющей последовательность событий от исходного события до конечного события. следующие положения: а) выбирается исходное событие – пожароопасная ситуация, которая может б развитие исходного события должно рассматриваться постадийно с орения пимение есние ия рания онии сроени опасности каждой стадии и возможности ее локализации и ликвидации; в) переход с рассматриваемой стадии на новую определяется реализацией или пожара.

Условные вероятности переходов со стадии на стадию одной ветви наличия систем противоаварийной и противопожарной защиты и условной оони овни ни них, ни вних и факторами пожара, объемно-планировочных решений и конструктивных особенностей объекта; г) переход со стадии на стадию отображается в виде соединяющих линий со стрелками, указывающими направления развития пожароопасной ситуации 2 события с выполнением условия «или» или «да», «нет»; д) для каждой стадии следует устанавливать уровень ее опасности, характеризующийся возможностью перехода пожароопасной ситуации или ои ви ти ри о и и и и упрощения построения логического дерева событий вводят обозначение, представляющее собой соответствующую линию со стрелкой и надпись «на стадию» (код последующей стадии)».

3.

Для каждой пожароопасной ситуации определение типов пожаров, возникновение которых возможно в результате ее развития, и условных они ени тгони с овани ровия пони зонии иного пожара осуществляется с рассмотрением особенностей потенциальных стия (ти вних сотия, ония ни воспламенения пожароопасной, пожаровзрывоопасной и (или) взрывоопасной технологической среды.

При отсутствии необходимых данных, касающихся условных вероятностей си они ние пени с ини ни зти теещие щи в веи в ео оборудования, условную вероятность мгновенного воспламенения и условную вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного оборудования на объекте следует принимать в соответствии с таблицей П2.1.

Для ЛВЖ с температурой вспышки менее +28 С используются условные вероятности воспламенения как для двухфазной среды.

Для пожароопасных ситуаций, связанных с выходом горючих веществ в помещение (в том числе связанных с отказа технических средств, обеспечивающих состав смесей горючих газов и паров с воздухом вне концентрационной области распространения пламени), ее ет ее еетны характеризующиеся наличием действующего источника зажигания, приводит к мгновенному воспламенению указанных веществ с условной вероятностью 1. ороваи гоаи зония пвени Условная вероятность сгорания с жидкость Таблица П2. зворою гровщю последующем воспламенении образованием избыточного 0,050 0,050 0,050 0,100 двухфазная смесь 0,080 0,240 0,600 0,600 газ 0,080 0,240 0,600 0,600 разовании последующего воспламенения жидкость при отсутствии мгновенного воспламенении Условная вероятность 0,005 0,015 0,042 0,061 воспламенения б двухфазная при смесь 0,005 0,036 0,176 0,240 давления последующем газ 0,005 0,036 0,176 0,240 избыточного воспламенения, жидкость мгновенного воспламенения Условная вероятность 0,005 0,015 0,040 0,050 его . сгорания с образованием облака двухфазная смесь отоеномовееннное веннное 0,005 0,035 0,150 0,200 0,005 0,035 0,150 0,200 газ Массовый расход истечения, Не определено номинальное среднее значение воспламенения, 100 кг/с диапазон Малый (<1) Средний Большой (1– 50) Поньный, разрыв (-50) возможность возникновения следующих типов сценариев пожара в помещении: а) факельное горение истекающего газа или жидкости; б) пожар пролива жидкости; св и тх х е те г) сгорание газопаровоздушной или пылевоздушной смеси в помещении.

5.

Возможность сгорания газопаровоздушной или пылевоздушной смеси в реализацией следующих типов событий: озовно овои позо зним гони они помещении в результате поступления в помещение пожароопасной среды в газовой при разгерметизации технологического оборудования; ск сев тх в (в частности, систем вентиляции), обеспечивающих состав смесей горючих газов и паров с воздухом вне оения проний рарнийи орлани 6.

Возможность возникновения факельного горения следует учитывать для враних ганих ри ини сних, сных сои ЛВЖ или ГЖ при разгерметизации технологического оборудования.

7.

При определении возможных сценариев в результате развития разгерметизации технологического оборудования под воздействием очага пожара с вовлечением в пожар содержащихся в оборудовании горючих веществ, а также орое пони в о ооени в ои ни 8.

При возможности одновременной реализации для одного сценария неблагоприятный с точки зрения величин опасных факторов пожар. реализацию различных ключевых событий, влияющих на развитие пожароопасных ситуации и пожаров.

10.

Оценка влияния технических средств и мероприятий по обеспечению ви ои сони ни ни и ри ои определении сценариев пожара и условных вероятностен их реализации ооения отетия и зоия оовия стия о новнии каждого конкретного пожара с показателями технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, характеризующими надежность влияния инерционности) указанных технических средств и мероприятий в 5 условиях конкретного рассматриваемого пожара.

При этом руководствуются следующими положениями: сирени рени и еи ни ени еив событий) пожаров учитываются только технические средства и мероприятия, арены прареных рены в ни ае аны сценарии, связанные с эффективным срабатыванием технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, так и сценарии, при неэффективными; сорани ски си зеки вресие хкавни противоаварийной и противопожарной защиты (в частности, инерционность систем, предусмотренное время задержки) с оценкой влияния временных с выполнением задачи установками пожаротушения, предназначенными для защиты данного помещения, следует учитывать возможность распространения которыми выделено данное помещение, обеспечивают локализацию очага данных интервал времени от момента возникновения пожара до момента сни ни и и и ни перееи зни ре тушения пожара (времени подачи огнетушащего вещества), применяемой установкой пожаротушения.

11.

Условная вероятность реализации ключевых событий, связанных с изменением режима ведения технологических процессов и эксплуатации здания вния их с их рения прения и иих них специфики здания.

Условная вероятность реализации ключевых событий, связанных с успешным срабатыванием или несрабатыванием технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, принимается по данным организаций производителей соответствующего оборудования. вни свви и ни срои тив технических средств противопожарной защиты в здании, используемые для определения вероятности D эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности п-го помещения при реализации /-го О оборудованного автоматической установкой пожаротушения, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности или эффективность которой подтверждена в соответствии с условием соответствия здания требованиям пожарной безопасности, предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ. автоматических установок пожаротушения принимается равным нулю.

Значение вероятности эффективного срабатывания автоматических здания, оборудованного автоматической установкой пожарной сигнализации отнитотвтни нормативных безопасности или эффективность которой подтверждена в соответствии с условием пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ. оения оения снни сенния ни втени DсоУэ– 0,8 для здания, оборудованного системой оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей, соответствующей требованиям нормативных В соответствии с условием соответствия здания требованиям пожарной безопасности, предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ. равным нулю. защиты следует принимать равным Dпдз = 0,8 для здания, оборудованного системой противодымной защиты, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности или эффективность которой подтверждена в соответствии с условием соответствия здания требованиям пожарной безопасности, предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ. системы противодымной защиты принимается равным нулю.

Для оценки вероятности эффективного срабатывания технических средств противопожарной защиты, размещенных вне зданий, следует использовать данные Таблица П2.2 вне зданий Вероятность эффективного срабатывания Системы противопожарной защиты при соблюдении в полном объеме требований і нормативных документов по пожарной безопасности при проектировании, монтаже и эксплуатации, или эффективность которых подтверждена в соответствии с условием предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ:

0,95 оргравзани орииавани (вне зависимости от типа установки пожаротушения); автоматические установки водяного (пенного) пожаротушения 0,6 или водяного орошения при отсутствии контроля за оонний ооний сбоваго уни зни нлания ния оания и ания синияи 0,8 оаония спови урони р зкоа организацией; остальные типы автоматических установок пожаротушения, 0,5 орания тти тия сния си ви си и оаония спови урони р зкоа организацией.

Системы противопожарной защиты при несоблюдении в полном безопасности при проектировании, монтаже и эксплуатации (при отсутствии данных предприятия-изготовителя или поставщика) или при отсутствии подтверждения ее эффективности в соответствии с пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ.

12.

Оценка влияния АУП при построении логического дерева событий и определении расчетных сценариев в пожара осуществляется в зависимости от особенностей применяемых АУПв сочетании со спецификой срения ори ия при вни уни оние обусловленных эффективным и неэффективным срабатыванием в помещении очага пожара АУП. в и рни ни рни ки ни и вони пно и ооо оо они Аовто а также комбинированных установок, использующих указанные огнетушащие вещества.

8 Оценка влияния водяных или пенных АУП для таких помещений осуществляется путем включения в дерево событий ветвей, обусловленных эффективным и неэффективным срабатыванием в помещении очага пожара АУП срабатывания пожарных извещателей СПС в сочетании с инерционностью АУП Условная вероятность реализации ветви дерева событий Dа, связанной с помещении, определяется по формуле:

(Dд» если ТА< Српі + СнЭ.пі DАті — 0, если ТА Гpп) + ЖнэЭ.п.), (П2.2) 0, если ТА 20,8 Сбл.пі Т. – время, необходимое для срабатывания АУП (в частности, время срабатывания спринклеров АУП), мин; опасных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значения пожара, мин; начала эвакуации людей из п-го помещения, мин. При определении времени бл) для ветви дерева событий, связанной си ни и ени и ли в и ни е саа арнх банае она и аа авона на аах на Приложение № 3 к методике определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденной приказом МЧС России от 26и0122024г № 533 орвни реи пр, вии пии пкичини пожароопасных ситуаций и пожаров или являющихся их последствиями, а также опасных факторов пожара с реи есе пи пеи пиеие 1.

Рассматривается резервуар, находящийся в обваловании (рисунок П3.1).

Вводятся следующие допущения: влияют; толщина стенки не учитывается; сееи тие ви в ия прени чти чети с о ие е и е определяется по формуле:

Ар где С – массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле:

С =и р Аног 2 8 п –пг), (ПЗ.2) где р – плотность жидкости, кг/м²;

8– ускорение свободного падения (9,81 м/с²); и – коэффициент истечения;

Аног – площадь отверстия, м²; пно – высота расположения отверстия, м;

4к — площадь сечения резервуара, м;

2 Высота столба жидкости в резервуаре и (м) в зависимости от времени определяется по формуле:

Оо 1484.А г) =о –— (ПЗ.3) р.Ак 2.42 2.

Условия перелива струи жидкости (при по Иног) через обвалование определяется по формуле: где Н – высота обвалования, м; – расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

1о hhol Н Рисунок П3.1.

Схема для расчета истечения жидкости из отверстия в резервуаре Количество жидкости т (кг), перелившейся через обвалование за полное время истечения, определяется по формуле: т— 2.

Ак где Трошт время, в течение которого жидкость переливается через обвалование, с (время, в течение которого выполняется условие (П3.4).

Величина (рои определяется по формуле: -b+1ь2 -4-а , (П3.6) 2.а 3 где а, b, с – параметры, которые определяются по формулам: а=8 и Арг 1(2 4.), м/с?;

(ПЗ.7) =— , м/с;

(ПЗ.8) Р.Ар.

3.

В случе если жидкость в резервуаре находится под избыточным давлением АР (Па), величина мгновенного массового расхода С (кг/с) определяется по формуле:

С =и р Аро2 АР/р+2 8 (п —Иог).

(ПЗ.10) Для определения количества жидкости, перелившейся через обвалование, и уравнений, где величина АР может быть переменной.

I.

Метод оценки параметров процесса при истечении сжатого или с в иревв гв 4.

Массовая скорость истечения сжатого газа из отверстия в резервуаре определяется по формулам: докритическое истечение: /0-) 2 пририи ;(Пз.11) Р.

7+1 G=4ы 4 Р Ре ;

(П3.12) сверхкритическое истечение:

Р при ;

(ПЗ.13) Р.

С=Арог и Р Ри , (ПЗ.14) где G – массовый расход, кг/с;

Ра – атмосферное давление, Па;

Р— давление газа в резервуаре, Па; – показатель адиабаты газа;

Ано – площадь отверстия, м²;

0,8); р– плотность газа в резервуаре при давлении Ри, кг/м.

4 5.

Массовая скорость истечения паровой фазы G (кг/с) определяется по формуле:

Р.М р= и Ар1 Р 0,167 Р: +0,534 Р19), (ПЗ3.15) RТС где и – коэффициент истечения;

Ало – площадь отверстия, м²;

Рс– критическое давление сжиженного газа, Па;

М– молярная масса, кг/моль;

К – универсальная газовая постоянная, равная 8,31 Дж/(К моль);

ТС– критическая температура сжиженного газа, К;

Ра= РРс– безразмерное давление сжиженного газа в резервуаре;

Р– давление сжиженного газа в резервуаре, Па. формулам (ПЗ.11) – (П3.14). формуле: р=9 где рL– плотность жидкой фазы, кг/м²;

Д– плотность паровой фазы, кг/м3;

Т=Т/ТС– безразмерная температура сжиженного газа;

Т–температура сжиженного газа в резервуаре, К. части) часть хранимой в резервуаре жидкости может перелиться через обвалование.

7.

Ниже представлена математическая модель, позволяющая оценить долю жидкости, перелившейся через обвалование при квазимгновенном разрушении урение слени.

Прления. рассматривается плоская одномерная задача; жидкость является невязкой; втоти от и те тв Система уравнений, описывающих движение жидкости, имеет вид:

С дh (п-п.) и=0 х , (ПЗ.17) ди 4-8+ ох 2 где – высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м;

пС – высота подстилающей поверхности над фиксированным уровнем, м; и– средняя по высоте скорость движения столба жидкости, м/с; х – координата вдоль направления движения жидкости, м; – время, с;

8 – ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Граничные условия (рисунок П3.2) имеют вид: =0;

(П3.18) дх -0 4 =0;

(ПЗ.19) =0;

(П3.20) 8 /2 (п–а) /7 1,если h»а, (ПЗ.21) 0, если h<а где а – высота обвалования. времени Т, определяется по формуле: иу ву—а) О=100. , (П3.22) по R м/с;

Им– высота столба жидкости при х = b, м;

1о – начальная высота столба жидкости в резервуаре, м;

Р— ширина резервуара, м.

График расчетной и экспериментальной зависимостей массовой доли перелившейся через обвалование жидкости 0 от параметра а/по представлен на рисунке П3.3.

R b Рисунок П3.2.

Типичная картина движения жидкости в обваловании вни реим рревени и – уровень начального столба жидкости; – уровень жидкости в промежуточный момент времени (результаты расчета) О,% 6О 5О 40 30 20 10 0,1 02 03 04 05 0607 08 09 1,0 а/п Рисунок П3.3.

Зависимость доли перелившейся через обвалование жидкости С – ре е о вно в е ов в в вноани пн ни, доннах соани горючих сжиженных газов, ЛВж и ГЖ на подстилающей поверхности, а) происходит расчетная авария одного из резервуаров (аппаратов) или трубопровода; б) все содержимое резервуара (аппарата, трубопровода) или часть продукта сти.

Прте овви в ро) и оги ст этом в случае наличия на объекте нескольких аппаратов (резервуаров) расчет случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным исходя из паспортных данных на запорные устройства и их надежности, характера свнах совия прие внних в ние прана для сценария последующего воспламенения расчетное время отключения времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов; врение и ено реие е и ени ои ои о по рици оони вно ммном поном соеним оаоном пожароопасной ситуации с подземно расположенным оборудованием – равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с.

Для проливов жидкости семи оное ооо пено и и внни V.

Метод оценки параметров процесса при разгерметизации надземного резервуара 8 т. =Р к, (ПЗ.23) где та – масса жидкости, кг;

0 – плотность жидкости, кг/м; – объем жидкости в резервуаре, м.

Масса жидкости, поступившей самотеком при полном разрушении по формулам: т=0т+7.22 24 Р, (П3.24) где 6.=и. а 2 р.

АР,» (ПЗ.25) где АР =п.

Р.

8» (ПЗ.26) где G – начальный расход жидкости, истекающей из резервуара через и – коэффициент истечения; г– расчетное время отключения трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, с; гр – диаметр трубопроводов, м (в случае различных диаметров трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, объем выходящей жидкости L – длина і-го участка трубопровода от запорного устройства до места разгерметизации, м;

ДР – напор столба жидкости в резервуаре, Па; п – высота столба жидкости (от верхнего уровня жидкости в резервуаре до уровня места разгерметизации), м;

8– ускорение свободного падения, м/с (8=9,81). жидкости определяется по формуле:

Fпр = » ж.

(ПЗ.27) где – коэффициент разлития, м (при отсутствии данных следует принимать равным 5 м при проливе на неспланированную грунтовую О разгерметизации резервуара, м.

При оценке площади пролива допускается при соответствующем обосновании использовать другие модели растекания жидкости. резервуаре 12.В случае наполнения резервуара масса паров определяется по формуле: т. =Р к РнР, (ПЗ.28) где М (+0,0367 1) (П3.29) где т – масса выходящих паров ЛВЖ, кг;

Р – плотность паров ЛВЖ, кг/м²;

Рн – давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа, Р – атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101); отсутствии данных следует принимать равным геометрическому объему резервуара), м²;

М – молярная масса паров ЛВЖ, кг/кмоль; – мольный объем, равный 22,413 м /кмоль;

10 – расчетная температура, С.

13.

Масса паров ЛВЖ при испарении со свободной поверхности в резервуаре определяется по формуле: ти = Gу:

ТЕ, (ПЗ.30) где G–расход паров ЛВЖ, кг/с, который определяется по формуле:

Gи=Fк-И, (ПЗ.31) где ТЕ– время поступления паров из резервуара, с; э е ее а еи и – интенсивность испарения ЛВЖ, кг м2 с (определяется в соответствии с пи ния Урени 0 14.

Радиус КнкПР (м) и высота ZнкПР (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих пинний концентрационный предел определяется по формулам: для горючих газов (далее – ГГ) 0,33 КнкПР =7,8 тг ;

(П3.32) Р.

СнКПР 0,33 тг ZнкпР = 0,26 (ПЗ.33) Р.

СнКПР для паров ЛВЖ 0,33 КнкпР =7,8 ;

(ПЗ.34) Рп СнкПР 0,33 ZнкпР = 0,26 , (П3.35) К . вт т в ов пожароопасной ситуации, кг; рг – плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м; тп – масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время паров, % об.

15.

За начало отсчета горизонтального размера зоны, ограничивающей область концентраций, превышающих СнкПР при неподвижной воздушной среде, газо-, паро- или пылевоздушного облака 11 случаи выброса ГГ, паров или пыли в атмосферу на производственных объектах. определение ожидаемого режима сгорания облака; влных рныя рди ни днх вны оценка поражающего воздействия. облака являются: вид горючего вещества, содержащегося в облаке; концентрация горючего вещества в смеси Сг; си С с вия гетия коки пламени; удельная теплота сгорания горючего вещества Еуд; формуле:

М.

Вуд» С5Ст М.Е. уд При расчете параметров сгорания облака, расположенного на поверхности 17.

Допускается величину Мт принимать равной массе горючего вещества, рассчитывать принимая стационарным распределение концентраций горючего газа в струе.

18.

Ожидаемый режим сгорания облака зависит от типа горючего вещества 19.

Вещества, способные к образованию горючих смесей с воздухом, по на четыре класса: класс 1 – особо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки менее 2 см); класс 2 – чувствительные вещества (размер детонационной ячейки лежит в пределах от 2 до 10 см);

12 лежит в пределах от 10 до 40 см); класс 4 – слабо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки больше 40 см).

20.

Классификация наиболее отреныпванны в производстве горючих веществ приведена в таблице ПЗ.1.

В случае если вещество не внесено в классификацию, его следует классифицировать по аналогии с сирци ви ени и вие ви ови и данного вещества, его следует отнести к классу 1, то есть рассматривать наиболее опасный случай.

Таблица ПЗ3.1 Классификация горючих веществ по степени чувствительности к возбуждению взрывных процессов Класс 1 Класс 2 Класс 3 Класс 4 Ацетилен Акрилонитрил Ацетальдегид Бензол Винилацетилен Акролеин Ацетон Декан Водород Бутан Бензин о-Дихлорбензол Гидразин Бутилен Винилацетат Додекан Изопропилнитрат Бутадиен Винилхлорид Метан Метилацетилен 1,3-Пентадиен Гексан Метилбензол Нитрометан Пропан Изооктан Метилмеркаптан Окись пропилена Пропилен Метиламин Метилхлорид Окись этилена Сероуглерод Метилацетат Окись углерода Этан Метилбутилкетон Этиленбензол Метилпропилкетон Метилэтилкетон диметиловый Октан дивиниловый Пиридин метилбутиловый Сероводород СПГ Спирты:

Широкая фракция метиловый легких углеводородов этиловый продпоивльный, амиловый изобутиловый прозоивовььный Циклогексан 21.

При оценке масштабов поражения волнами давления должно принимается в расчет значение удельной сгорания 13 Еудо = 44 МДж/кг.

Для иных горючих веществ в расчетах используется удельное таблице ПЗ.2.

Таблица П3.2 Классы горючих веществ в Классы горючих веществ в Класс 1 Класс 3 Ацетилен 1,1 Кумол 0,84 Метилацетилен 1,05 Метиламин 0,70 Винилацетилен 1,03 Спирты:

Окись этилена 0,62 метиловый 0,45 Гидразин 0,44 этиловый 0,61 Изопропилнитрат 0,41 проипиьльный, 0,69 0,30 амиловый 0,79 Водород 2,73 Циклогексан Нитрометан 0,25 Ацетальальдегид 0,56 Класс 2 Винилацетат 0,51 Этилен 1,07 Бензин 1 Придииили) 0,77 Гексан 1 Дивинилэфир 0,77 Изооктан 1 Окись пропилена 0,7 Пиридин 0,77 Акролеин 0,62 Циклопропан Сероуглерод 0,32 Этиламин 0,80 Бутан 1 Класс 4 Бутилен 1 Бутадиен Метан 1,14 1,3-Пентадиен Прорны 0,15 Этан 1 Метилхлорид 0,12 Диметилэфир 0,66 Бензол 1 Диизопропиловый эфир 0,82 Декан 1 ШФЛУ 1 Додекан 1 Пропилен 1 Метилбензол 1 Пропан 1 Метилмеркаптан 0,53 Класс 3 Окись углерода 0,23 Винилхлорид 0,42 Дихлорэтан 0,24 Сероводород 0,34 Дихлорбензол 0,42 Ацетон 0,65 0,14 22.

Характеристики загроможденности окружающего пространства разделяются на четыре класса: класс – наличие длинных труб, полостей, каверн, заполненных горючей сдтууру сгорания, имеющих размеры не менее трех размеров детонационной ячейки данной смеси.

Если размер детонационной ячейки для данной смеси размер струй 14 принимается равным 5 см для веществ класса 1, 20 см для веществ класса 2, 50 см для веществ класса 3 и 150 см для веществ класса 4; объемов, высокая плотность размещения технологического оборудования, лес, отлотия порое попетие ктия 23.

Для оценки воздействия сгорания облака возможные режимы сгорания разделяются на шесть классов по диапазонам скоростей их распространения следующим образом: более; класс 3 – дефлаграция, скорость фронта пламени 200 – 300 м/с; класс 5 – дефлаграция, скорость фронта пламени определяется по формуле: и= Кг М/%, (ПЗ.37) где к — константа, равная 43;

М– масса горючего вещества, содержащегося в облаке, кг; и= Кг М6, (ПЗ.38) где К – константа, равная 26;

М– масса горючего вещества, содержащегося в облаке, кг.

24.

Ожидаемый режим сгорания облака определяется по таблице П3.3, в ссви ови иова и осви стви окружающего пространства.

Таблица П3.3 Класс горючего вещества 1 1 2 3 2 1 2 3 4 3 2 3 4 5 4 3 4 5 сгорания 2 – 4 классов дополнительно рассчитывается видимая скорость фронта пламени по соотношению (ПЗ.37).

В том случае если полученная величина больше 15 4. рассчитываются исходя из ожидаемого режима сгорания облака. обрерорвеобе поение рри R.=R/(Е/Ро)3, (ПЗ.39) где К – расстояние от центра облака, м;

Ро– атмосферное давление, Па;

Е– эффективный энергозапас смеси, Дж.

Величины безразмерного давления Р. и импульс фазы сжатия I п(Р.) =-0,9278-1,5415 Iп(R)+0,1953 ((R.)) -0,4818 (п(R)) (ПЗ.40) –3,2656 – 0,9641 п(R) –0,0108 т(R.),R, е 0,8;

50].

(ПЗ.41) Зависимости П3.40 и ПЗ.41 справедливы для значений R», больших величины R.=0,2 и меньших R=50.

В случае если К.0,2, величина Р. полагается равной 18,6, а величина полагается равной 0,53.

Размерные величины избыточного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам:

АР= Р.

Ро;

(ПЗ.42) I*=1, Ро 2/3.Е1/3/Со.

(ПЗ.43) расстояние R. от центра облака по формуле (П2.39). сжатия 1 по формулам:

16 0,06 0,01 0.0025 =и-(-0,4-и) ;

(ПЗ.45) R, RR (ПЗ.46) газопаровоздушных смесей следует принимать равным 7, для пылевоздушных смесей 4); и – видимая скорость фронта пламени, м/с.

В случае дефлаграции пылевоздушного облака величина эффективного энергозапаса умножается на коэффициент (о 1)/о.

Формулы (П3.44), (П3.45) справедливы для значений R, больших величин Ккр= 0,34, в случае если R.< Rкр1, в формулы (П3.44), (ПЗ.45) вместо R, подставляется величина Ккр1.

Далее по соотношениям (ПЗ.40) и (П3.41) вычисляются величины Рx и 12, которые соответствуют режиму детонации.

Окончательные значения Р и і выбираются из условий:

Рx=miп(Рxі, Рxх);

1=тin(Ӏxі, 1x2);

Размерные величины избыточного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам (П3.42), (ПЗ.43). перегретой жидкостью или сжиженным газом при воздействии на него очага пожара 28.

Избыточное давление Р и импульс / в волне давления, образующиеся при взрыве резервуара с перегретой ЛВЖ, ГЖ или сжиженным газом в очаге пожара, определяются по формулам: т 0,33 ПР 0,66 ДР=Р т ПР 0,8 – -45 (ПЗ.47) -3 0,66 Р 10, (ПЗ.49) 4,52 Еел – эффективная энергия взрыва, рассчитываемая по формуле:

Ел=кС, т (т-т), (ПЗ.50 17 принимать равной 0,5); принимать равной 2000 Дж/(кг К); т – масса ЛВЖ, ГЖ или сжиженного газа, содержащаяся в резервуаре, кг;

Т– температура жидкой фазы, К;

Ть– нормальная температура кипения, К.

29.

При наличии в резервуаре предохранительного устройства (клапана или в –С,+ 273,15, (П3.51) А-1g Ра1 саних пнини ны ни ни н источникам информации.

Единицы измерения Ра (кПа, мм рт. ст., атм) должны Х.

Метод оценки параметров пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее – СПГ) или СУГ определяется по формуле:

4= Е, F т, (ПЗ.52) кВт/м²;

F. – угловой коэффициент облученности;

31.

Значение Е принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице ПЗ.4.

Таблица П3.4 Оения проето вно тония поонния некоторых жидких топлив Е, кВт/м², при d, м т, Топливо 10 20 30 40 50 кг/(м с) СПГ 220 180 150 130 120 0,08 Сжиженный водород 80 63 50 43 40 0,17 18 Е, кВт/м², при d, м т, Топливо 10 20 30 40 50 кг/(м² с) СУГ 80 63 50 43 40 0,1 Бензин 60 47 35 28 25 0,06 Дизельное топливо 40 32 25 21 18 0,04 При использовании данных, представленных в таблице П3.4 для диаметров очага менее 10 м или более 50 м Е принимается такой же, как и для очагов При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов величину Е (кВт/м²) следует определять по формуле:

Е=140 е-0,24 +20-1-е-0,24), (П3.53) где – эффективный диаметр пролива, м.

(кВт/м²) следует определять по формуле:

0,4-т Нсг (П3.53.1) р где т' – удельная массовая скорость выгорания, кг/(м² с);

Нг– удельная теплота сгорания, кДж/кг; – длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей величину т (кг/(м с) следует определять по формуле:

0,001 Нсг где L8 – удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

С – удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг К);

Ть– температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;

Т– температура окружающей среды, К.

Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений Е и т по компонентам, для которых величины Е и т максимальны.

F. =Г? +Fн, (ПЗ.54) где F, Fн – факторы облученности для вертикальной и горизонтальной 19 «2+(b+1)-2-b (1+а sin0) 4-D Е аrс/gD+Е arclg 4.В В , (ПЗ.55) а.b–F2 sin0 F sin0 Cos0 arcig С F.С F.С -EarctgD +E a +(b+1) -2b(1asin 0) arctg АB 05 ab-F sin0 sinh arctg + arctg FС sin а b– F2 sin0 F sind arcig ari.

D С F-С F.С , (П3.56) «+(b+1) -2 (b+1+а b sin0) (4-D arctg А-В 2.1 а (ПЗ.57) 2 Х (П3.57.1) 4=а +(b+1) -2 а (b+1) sin9), (ПЗ.57.2) В=а+6-1) -2 а (6=1) sinо В=(а? +(b-1) -2а(b-1) sin0), (ПЗ.57.3) С= 1+ь 1) сos 0), (ПЗ.57.4) (ПЗ.57.5) а сos0 b=а siп0 (П3.57.6) F=(ь -1), (ПЗ.57.7) где Х – расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м; – эффективный диаметр пролива, м; – длина пламени, м;

9– угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам (ПЗ.55)-(П3.57.7) и (П3.59.1), принимая 0=0. те, (п3.58) — 20 где F – площадь пролива, м?. при и»21 т.

0,67 - 0,21, (П3.59) L=55 d .

Ра 9а) при и»1 70.61 т L=42 d.

(П3.59.1) Ра 18 а где »— (П3.60) Рп Р – плотность окружающего воздуха, кг/м²;

Оп – плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м²; и0 – скорость ветра, м/с;

8 – ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра рассчитывается по формуле:

1, при и, <1 Cos0= и,5, при иг (П3.61) определяется по формуле: г= ехр-7-10* (Х–0,5 1) (П3.62) В случае существенной оррни в и ризни срни пни пе ни ни и ри Суммарное излучение от совокупности цилиндров будет соответствовать излучению от пролива сложной формы.

34.

Интенсивность теплового излучения д(кВт/м²) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).

21 сны ны раных ных дны ны ы Прты кВт/м для сжиженного водорода.

35.

Значение F определяется по формуле:

D где Н– высота центра огненного шара, м;

Ds – эффективный диаметр огненного шара, м;

D, =6,48 -т 0,325, (ПЗ.64) в, ни п е ни в т Величину Н допускается принимать равной D.

36.

Коэффициент пропускания атмосферы т для огненного шара рассчитывается по формуле:

2 ХПI.

Метод оценки параметров реализации пожара-вспышки 37.

В случае образования паровоздушной смеси в незагроможденном слабым источником (в частности, искрой) сгорание этой смеси происходит, как вспышка, при котором зона поражения высокотемпературными продуктами облака продуктов сгорания (то есть поражаются в основном объекты, попадающие в это облако).

22 Кр =1,2 КнкПрэ (ПЗ.66) соответствии с пунктами 14 и 15 настоящего приложения.

ХI.

Метод оценки параметров процесса испарении жидкости из пролива 39.

Интенсивность испарения и (кг/(м² с) для не нагретых жидкостей с определяется по формуле: и=10 п:М Р., (ПЗ.67) где 7 – коэффициент, принимаемый для помещений по таблице П3.5 в испарения.

При проливе жидкости вне помещения допускается принимать = 1;

М– молярная масса жидкости, кг/кмоль;

Рн – давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, кПа.

Таблица П3.5 Значения коэффициента при различных температурах и скоростях воздушного потока Скорость воздушного потока, м/с 10 15 20 30 35 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,1 3,0 2,6 2,4 1,8 1,6 0,2 4,6 3,8 3,5 2,4 2,3 0,5 6,6 5,7 5,4 3,6 3,2 1,0 10,0 8,7 7,7 5,6 4,6 40.

При выбросе перегретой жидкости или сжиженного газа из ония ри они орое ения ния роеия ровни Ср (Т,-Т.2), (П3.68) 8=1–ехр(– где С – удельная теплоемкость вещества, Дж/(кг К);

Т – температура вещества в оборудовании, К;

Ть – температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

L– удельная теплота парообразования вещества, Дж/кг.

Принимается, что при б2 0,35 вся масса перегретой жидкости или орн ни в ои пор 23 При 80,35, оставшаяся часть жидкой фазы испаряется с поверхности 41.

Интенсивность испарения жидкости со свободной поверхности и (кг/(м с) определяется по формуле:

0 1.2).87 где А – коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается жидкость, Вт/(м К); сте л Д л Р – плотность материала, кг/м;

Т – начальная температура материала, К;

Ть температура кипения вещества при атмосферном давлении, К; – текущее время с момента начала испарения, с (но не менее 10 с); и– скорость воздушного потока над поверхностью испарения, м/с; – характерный диаметр пролива, м;

Va – кинематическая вязкость воздуха при То, м /с.

42.

При струйном истечении сжатых ГГ, паровой и жидкой фазы СУГи СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением возникает опасность образования диффузионных факелов. по формуле:

Lр=К 60,4, (ПЗ.70) где G – расход продукта, кг/с;

К – эмпирический коэффициент, который при истечении сжатых газов при истечении жидкой фазы СУГи СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением равным 15. формуле:

Lр = 54 (6 dnоl) 0,312, (ПЗ.71) где G – расход продукта, кг/с; сло – диаметр отверстия, м.

Dг= К, Lр.

(ПЗ.72) 24 где К – эмпирический коэффициент, который для водорода принимается равным 0,17, для других горючих веществ равным 0,15.

43.

При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела; длина факела L не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра; экко а в ее еко еки в орокие радиусом, равным длине факела; воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее ограниченном радиусом, равным LF; за пределами указанного сектора на расстояниях от L до 1,5 L тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м²;

(П3.52), (П.3.54) – (П3.57.7) и (П3.62), принимая равным Lг, а равным Dг, 0 вида топлива.

При отсутствии данных и невозможности рассчитать Е по для водородного газового факела – 33 кВт/м, для факела жидкого водорода – 80 кВт/м², при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным совпадает с областью воздействия факела (30 сектор, ограниченный радиусом, равным Lғ); ви ввнии ои иим им ни мнои давления не учитывается; факельное горение не учитывается разгерметизации трубопроводных систем с ЛВЖ и ГЖ, в которых площадь сечения трубопровода.

Приложение № 4 к методике определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденной приказом МЧС России от 26ию4я2024 № 533 сн ени ония ни ни пни нияи I.

Критерии оценки поражающего действия волны давления на здания и людей 1.

Детерминированные критерии поражения людей, в том числе находящихся в здании, избыточным давлением при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей в помещениях или на открытом пространстве приведены в таблице П4.1.

2.

В качестве вероятностного критерия поражения используется понятие Р,=a+b lnS, (П4.1) ве а и и н н и, от S – интенсивность воздействующего фактора.

Таблица П4.1 Степень поражения волной давления Степень поражения Избыточное давление, кПа Полное разрушение зданий 100 50%-ное разрушение зданий 53 Средние повреждения зданий 28 Умеренные повреждения зданий (повреждение 12 внутренних перегородок, рам, дверей и тому подобное) Нижний порог повреждения человека волной давления 5 Малые повреждения (разбита часть остекления) 3 Значения условной вероятности поражения человека О(а) в зависимости от ор ф пррч лия пле Рг-5 2U.

(П4.2) 2 3.

Пробит-функции для тяжелых разрушений зданий и поражения человека имеют вид:

Рг=5,0-0,26 п;

(П4.3) 17500 8,4 290 ;

(П4.4) ДР для полного разрушения зданий:

Рг = 5,0– 0,22 1п;

(П4.5) 40000 (П4.6) где Р – избыточное давление волны давления, Па; /*– импульс волны давления, Па с.

I.

Критерии оценки поражающего действия теплового излучения на людей и горючие материалы 4.

При анализе воздействия теплового излучения следует различать случаи является доза излучения D (в частности, воздействие огненного шара), во втором пожара пролива).

Величины Ҫск для воспламенения некоторых горючих материалов в ни ни ни ени ни елен ни в ен таблице П4.4.

Таблица П4.3 Критические интенсивности теплового излучения Материалы ҫсп, кВт/м² Древесина (сосна влажностью 12%) 13,9 Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг/м²) 8,3 Торф брикетный 13,2 Торф кусковой 9,8 Хлопок-волокно 7,5 Слоистый пластик 15,4 Стеклопластик 15,3 Пергамин 17,4 Резина 14,8 Уголь 35,0 Рулонная кровля 17,4 3 Картон серый 10,8 Декоративный бумажно-слоистый пластик 19,0 -24,0 Металлопласт 24,0 27,0 Плита древесно-волокнистая 13,0 Плита древесно-стружечная 12,0 Плита древесно-стружечная с отделкой «Полиплен» 12,0 Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под 12,0 – 16,0 ценные породы дерева Кожа искусственная 17,9 – 20,0 Стеклопластик на полиэфирной основе 14,0 Лакокрасочные покрытия 25,0 Обои моющиеся поливинилхоридные (далее – ПВх) на бумажной 12,0 основе Линолеум ПВХ 10,0 –12,0 Линолеум алкидный 10,0 Линолеум ПВХ на тканевой основе 6,0 – 12,0 Покрытие ковровое 4,0– 6,0 Сено, солома (при минимальной влажности до 8%) 7,0 Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, С:

300 12,1 350 15,5 400 19,9 500 и выше 28,0 и выше Таблица П4.4 Степень поражения тепловым излучением Степень поражения Интенсивность излучения, кВт/м² Без негативных последствий в течение длительного времени 1,4 Безопасно для человека в специальной защитной одежде 5,0 пожарного Непереносимая боль через 20 – 30 с Ожог 1 степени через 15–20 с 7,0 Ожог 2 степени через 30 – 40 с Непереносимая боль через 3 – 5 с Ожог 1 степени через 6 – 8 с 10,5 Ожог 2 степени через 12 – 16 с 5.

Для поражения человека тепловым излучением величина пробит-функции описывается формулой:

Рг =-12,8+2,56 пг g1/3), (П4.7) где –— эффективное время экспозиции, с;

4 – интенсивность теплового излучения, кВт/м².

Величина эффективного времени экспозиции определяется по формулам: для огненного шара: , =0,92 т 0,303;

(П4.8) для пожара пролива: =+, (П4.9) № 3 к Методике, кг; сих ееи ни ни с них них ени с и равным 5 с); х– расстояние от места расположения человека до безопасной зоны (зона, где интенсивность теплового излучения меньше 4 кВт/м²); и – средняя скорость движения человека к безопасной зоне, м/с (принимается равной 5 м/с).

6.

Для участков территории производственного объекта, на которых по тепловым излучением следует определять по формуле:

Рг=- 13,65 + 2,56 1п(г д*3).

(П4.10) 7.

Условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива или факела, принимается равной 1.

Для пожара-вспышки следует принимать, что условная вероятность поражения человека, попавшего в зону воздействия высокотемпературными продуктами сгорания газопаровоздушного облака, равна 1, за пределами этой зоны сения рро поия ени пния вония Приложение № 5 к методике определения расчетных внон рани пци производственных объектах, утвержденной приказом МЧС России от 26ию492024г № 533 Методы определения критической продолжительности пожара по опасным факторам пожара и расчетного времени эвакуации опасным факторам пожара моменты времени. вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые, содержащиеся в методике определения расчетных величин пожарного риска в зданиях они ны аних каных онних оони и ни опасности и (или) в Методике.

2.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять, исходя из следующих предпосылок: а) интегральный метод: для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации; для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с смени еи и пеммим и ни премим ремим для предварительных расчетов с целью выявления наиболее анеана прных сроана б) зонный (зональный) метод: для зданий и помещений, для которых допустимо использование интегрального метода; для зданий, содержащих систему помещений простой геометрической конфигурации, когда размер очага пожара существенно меныше размеров помещения; в) полевой метод:

2 для зданий и помещений, для которых допустимо использование апоноо мн зоотоото для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (в частности, многосветные ити и и ий гра с то для помещений, в которых один из геометрических размеров более чем в 10 раз отличается от остальных; для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и сылны сени ваеных мееты При использовании интегрального, зонного и полевого методов необходимо учитывать следующие свойства обращающихся или используемых горючих се атих ени ни сеи в рени и рии материала в условиях пожара: низшая теплота сгорания материала, МДж/кг; веществ и материалов); время стабилизации горения, с (для жидких горючих веществ и материалов, удельная скорость выгорания, кг/м² с; дымообразующая способность, Нп м /кг; потребление кислорода, кг/кг; оони оони Сия ни пония токи ооори исследований. указанных свойств рассматриваемых материалов.

Допускается использовать альтернативный метод расчета критических парциальной плотности кислорода; плотности кислорода.

В этом случае изменение парциальной плотности кислорода, необходимое о ти и иних ти ти поти ни те 3 среи о пени ани и ни ени опасным факторам пожара, кроме снижения видимости в дыму и повышенной секи ки ии рии пи р соти еви ни дети с ти в е олни понои ла, зни (ний зини пни блокирования эвакуационных путей в результате воздействия теплового Критическая продолжительность пожара К» по тепловому потоку и повышенной температуре определяется по времени достижения на путях эвакуации эффективной тепловой дозой СЕ0 величины, равной 1.

Эффективная тепловая доза СЕр определяется по формуле:

2 (гт) 4,если д <2,5кВт/м2 FED 1 + 10 4с, если д22,5кВт/м2 (П5.1) где ва – допустимое время воздействия теплового излучения в течение промежутка времени Дt, мин; промежутка времени Дt, мин;

4– интенсивность теплового потока, кВт/ м2;

А – промежуток времени воздействия, мин; ,, – границы временного интервала, в течение которого рассматривается Величина, а, определяется по формуле: tirad =4,2 д=1,9 .

(П5.2) соnу =4,1 108 Т-3,61 (П5.3) для людей без защитной одежды: сот =5 107 Т-3,4, , (П5.4) где Т – температура воздуха, С. потоку и повышенной температуре определять по достижению на путях эвакуации ски зиния ии ички. интенсивность теплового потока 2,5 кВт/м²;

4 оонв он и родни в п в составляет 10 % об. и более, или при отсутствии для расчетов необходимых исходных данных критическая продолжительность пожара КР по тепловому воздуха на путях эвакуации 60 °С.

4.

Метод определения критической продолжительности пожара по условию потере видимости определяется по времени достижения на путях эвакуации расстояния потери видимости:

5 м – для всех сценариев развития пожара, связанных с успешным срабатыванием СОУЭ2-5 типа при площади помещения 100 м и более;

10 м – для всех сценариев развития пожара, связанных с успешным срабатыванием СОУЭ 1-го типа при площади помещения 100 м и более;

20 м– в остальных случаях.

5.

Метод определения критической продолжительности пожара по условию оания кни скнния в рани поенния ни кислорода. кислорода в помещении определяется по времени достижения на путях эвакуации концентрации кислорода 0,226 кг/м (17,5 % об.).

6.

Метод определения критической продолжительности пожара по условию олания ки пкрни в ни пония ни кеки роко иоки оких поики по повышению на путях эвакуации токсичных продуктов горения и термического разложения определяется ХРЕО или эффективной концентрации ХРЕС величины, равной 1 исходя из их совместного действия.

гО = =1 (С-1), (П5.5) термического разложения в выбранный отрезок времени Аt, ррт об.;

Д – выбранный отрезок времени, мин;

5 (С), – удельная экспозиционная доза, которая может воспрепятствовать самостоятельной эвакуации находящихся в опасной зоне людей, ррт(об.) мин. Допускается эффективную дозу ХЕВ для СО и НСN определять по формуле:

ФнСN +17 0Фи ехр 2 43 FЕО = 4 35000 220 , (П5.6) Аt – временной отрезок, мин. В случае если концентрация СО2 на путях эвакуации превышает 2 % об., умножаться на коэффициент С62 определяемый по формуле:

9с02 Усо, = ехр 5 (П5.7) где Фсо – средняя концентрация СО2, % об.

Эффективная концентрация ХЕС определяется по формуле: термического разложения, ррт об.; ,при которой і люди, направленные на спасение, ррт об.

Допускается эффективную концентрацию ХС для НСI, НВг, НF, S0, NО, акролеина и формальдегида определять по формуле:

ФNoг.

Фастoleiп Фfoттal deg id ХғВС 1000 1000 500 150 250 30 500 (П5.9) ски и и ни пуи ри ких и и разложения определять по достижению на путях эвакуации критической концентрации каждого из токсичных продуктов горения исходя из их сценария):

СО– 0,09 кг м (52570 ррт или мклл);

СО– 1,16 103 кг м (1065 ррт или мклл);

НС1 –23-10 кг м (6 ррт или мклл);

НСN – 5,26 10 кг: м (5 ррт или мкл л);

NO–4,45 10 кг м (25 ррт или мкл л);

НВг – 3,15 10* кг м (100 ррт или мклл);

СН,О (акролеин) –6,54 10 кг м (3 ррт или мклл);

НF –3,89 10 кг м (50 ррт или мклл);

SO –3,74-10* кг м (15 ррт или мклл);

СОС2 (фосген) – 2,4 - 10 кг/м.

При отсутствии данных допускается принимать критические значения концентрации только по каждому из следующих токсичных газообразных продуктов горения:

СО2, СО, НС1.

7.

Пути движения людей и выходы высотой менее 1,9 м и шириной менее с рии и ни и ни еи ие оеи х пенних оны в оы, уоным выходы высотой не менее 1,8 м, предназначенные для эвакуации не более 5 человек, в случае, если в местах уменьшения высоты до значения менее 1,9 м предусмотрена сигнальная разметка.

Для наружных установок, включающих в свой состав этажерки, открытые основе объемно-планировочных предусмотренных на ней путей эвакуации.

Пандусы, если их наклон менее 1:8, допускается относить к горизонтальным путям.

0,125 м²/чел.

Количество людей, относящихся к маломобильным группам населения, определяется заданием на проектирование или иной документацией на объект.

Параметры (площадь горизонтальной проекции, параметры людского потока), необходимые для определения расчетного времени эвакуации людей, относящихся к маломобильным группам населения, принимаются в соответствии с методиками определения расчетных величин установленном порядке.

9.

Упрощенная аналитическая модель движения людского потока. эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей 7 8.

Начальными участками являются проходы между рабочими местами, пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов. си и и и ди равной нулю.

Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а также конечную длину о о т оо т (р=11+12+13+.+» (П5.10) мин;

2, 3, , – время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин. определяется по формуле:

(П5.11) где – длина первого участка пути, м;

V – скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяют по таблице П5.1 в зависимости от плотности D).

Плотность однородного людского потока на первом участке пути D определяется по формуле:

48, (П5.12) – средняя площадь горизонтальной проекции человека, м²;

8 – ширина первого участка пути, м. сео и и рев од = (П5.13) пути, м; і-му и предшествующему участкам пути, м/мин. определяют по таблице П5.1 по значению D, установленному по формуле (П5.12).

Таблица П5.1 Горизонтальный Лестница вниз Лестница вверх путь Плотность потока Дверной проем, интенсивность интенсивность интенсивность интенсивность скорость v, скорость у, скорость у, м/мин м/мин нмим м/мин н. .

0,0 0 1,0 1,0 1,0 0 0,6 0,05 00 5,0 5,0 0 5,0 3,0 0,10 8,0 8,7 95 9,5 53 5,3 0,20 60 12,0 13,4 13,6 40 8,0 0,30 47 14,1 16,5 52 15,6 32 9,6 0,40 40 16,0 18,4 40 16,0 26 10,4 0,50 33 16,5 19,6 31 15,6 22 11,0 0,60 28 16,3 19,05 24,5 14,1 18,5 10,75 0,70 23 16,1 18,5 18 12,6 15 10,5 0,80 19 15,2 17,3 13 10,4 13 10,4 0,90 и 15 13,5 8,5 7,2 11 9,9 более Представленная в таблице П5.1 интенсивность движения в дверном проеме при плотности потока 0,9 и более, равная 8,5 м/мин, установлена для дверного проема шириной 1,6 м и более, а при дверном проеме меньшей ширины то время движения по участку пути г, мин, равно:

О V, при этом значения тах, м/мин, следует принимать равными:

16,5 – для горизонтальных путей;

19,6 – для дверных проемов;

16,0 – для лестницы вниз;

11,0 — для лестницы вверх. соблюдается условие:

45 9тах.

(П5.15) При невозможности выполнения условия (П5.15) интенсивность и скорость из-за образовавшегося скопления.

Время задержки за движения на участке і из-за образовавшегося скопления людей на границе с последующим участком (і+1) определяется по формуле: где N – количество людей, чел; – площадь горизонтальной проекции, м²;

4р – интенсивность движения через участок (і+1) при плотности 0,9 и более, м/мин; людей;

8 – ширина предшествующего участка і, м.

Время существования скопления іск на участке і определяется по формуле:

N1 -= участком (+1) образовалось скопление людей, равно времени существования скопления ск.

Расчетное время эвакуации по участку допускается определять по формуле:

Vі. зао 10 При слиянии в начале участка і двух и более людских потоков (рисунок П5.1) интенсивность движения д, м/мин, определяется по формуле:

24 б1, (П5.19) –5 участка і, м/мин;

8- – ширина участков пути слияния, м;

8 — ширина рассматриваемого участка пути, м.

Если значение 4, определенное по формуле (П5.19), больше дтах, то ширину 8 данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие (П5.15).

В этом случае время движения по участку і определяется по формуле (П5.14).

1— начало участка і Рисунок П5.1.

Слияние людских потоков Приложение № 6 к методике определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденной приказом МЧС России от 26 ию492024г № 533 Метод определения удельных частот различных типов разгерметизации аттотго трооро 1.

На основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации и СР.

При отсутствии данных для вновь проектируемых 1,8 10 год .м – для магистральных нефтепроводов.

2.

Выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации: а) для магистральных газопроводов: /=1– проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм; /=2– отверстия с диаметром, равным 10 % от диаметра магистрального трубопровода; амоаго тророро моора б) для магистральных нефтепроводов: срери и =2 – трещины, характерный размер 0,75 р/D, площадь дефектного отверстия – 0,0448 So; дефектного отверстия – 0,179 So. разгерметизации.

П6.1).

В ячейках таблицы в числителе приведены значения для магистральных 4.

Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального определяется по формуле:

2 5 (т)/100, (П6.1) = где 2СР – базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год;

1(т) – относительная доля і-ой причины разгерметизации для і-го типа 5.

Величины Л для различных типов разгерметизации для различных Лу = Луср'Ктс Кэт Кнн6 Кпер1, (П6.2);

Л =Лгуер К6о, (П6.3);

J3] = Гзіср Ккте Ккпз, (П6.4);

14 = 14/ср Кго Кпер2, (П6.5);

15 =15ср Коn, (П6.6);

16 =J6ер.

(П6.7); где Кто Кэть Кннб.

Ктер, К6д, Ккпз Кго, Кпер2, Коn – поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 исходя из технических характеристик магистрального трубопровода.

Таблица П6.1 срани лних ния, вания ия ния иния на магистральных трубопроводах Причина Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, пр(т), % проколы отверстие разрыв всего (трещины), точечные отверстия =2 1=3 = Внешнее воздействие 13,2/16,8 26,6/26,2 9,7/6,5 49,5 =2 Брак строительства, 10,6/11,3 4,7/4,6 1,2/0,6 16,5 дефект материалов =3 Коррозия 15,2/15,2 0,2/0,2 0/00 15,4 =4 Движение грунта, 1,8/2,2 2,2/2,2 3,3/2,9 7,3 вызванное природными явлениями =5 Ошибки оператора 3,0/3,0 1,6/1,6 /00 4,6 Прочие неизвестные 6,5/6,5 0,2/0,2 0/00 6,7 пи причины Итого 50,3/55,0 35,51/35,0 14,2/10,0 100 3 Таблица П6.2 Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной доли аварии Поправочный коэффициент Значение поправочного коэффициента Поправочный коэффициент Ктс, зависящий от толщины Ктс. = ехрӀ-0,275(д-6) стенки трубопровода о (мм) Поправочный коэффициент Кт, зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м): менее 0,8 м;

Кэт=1 от 0,8 до 1 м;

Кэт=0,93 более 1 м Кэт=0,73 Поправочный коэффициент Кннб для участков переходов, ооны ны нны нлоннох мони (далее – ННБ): на участках этих переходов;

Кннб=0 вне этих участков Кннб=1 Поправочный коэффициент КnерӀ переходов через искусственные препятствия: на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации;

Клер=2 вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства Кnер =1 Поправочный коэффициент Кбд, учитывающий применение стрти тет птетви кти и етв для трубопроводов, построенных в соответствии требованиями нормативных документов; k6=1 при использовании улучшенных материалов ни К6о =0,07 Поправочный коэффициент Ккте, учитывающий влияние голщины стенки трубопровода (мм) на частоту менее 5;

Кктс=2 от 5 до 10; kкт=1 более 10 Ккте=0,03 Поправочный коэффициент Ккиз, учитывающий влияние вети и оым зых сти трубопроводов, построенных в соответствии Кклэ=1 для требованиями нормативных документов; при использовании улучшенной системы защиты (тип и Ккиз = 0,16 Поправочный коэффициент Кого, зависящий от диаметра Кого = ехрГ-0,00156(D-274) трубопровода D (мм) Поправочный коэффициент Кнер2, учитывающий и заболоченные участки: для водных преград;

Кпер=5 Поправочный коэффициент Значение поправочного коэффициента для заболоченных участков;

Клер=2 при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ Кпер=1 Поправочный коэффициент Коп, зависящий от диаметра Коп = ехр/-0,004(D-264) трубопровода D (мм)